Bài viết Nghiên cứu thực nghiệm xác định ảnh hưởng của nhiệt độ tác nhân sấy đến quá trình sấy muối tinh trên máy sấy tầng sôi liên tục trình bày kết quả nghiên cứu thực nghiệm xác định ảnh hưởng của nhiệt độ tác nhân sấy đến các hàm mục tiêu của quá trình sấy muối tinh trong lớp hạt sôi liên tục.
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 9(118).2017 - Quyển 51 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM XÁC ĐỊNH ẢNH HƯỞNG CỦA NHIỆT ĐỘ TÁC NHÂN SẤY ĐẾN QUÁ TRÌNH SẤY MUỐI TINH TRÊN MÁY SẤY TẦNG SÔI LIÊN TỤC EXPERIMENTAL RESEARCH DEFINE INFLUENCE OF THE HOT AIR TEMPERATURE ON THE PROCESS OF REFINED SALT ON THE CONTINUOUS FLUIDIZED BED DRYER Bùi Trung Thành, Phạm Quang Phú Trường Đại học Công nghiệp Thành phố Hồ Chí Minh; buitrungthanh@iuh.edu.vn, phamquangphu@iuh.edu.vn Tóm tắt - Bài báo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm xác định ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến hàm mục tiêu trình sấy muối tinh lớp hạt sôi liên tục Tác giả sử dụng mơ hình thực nghiệm sấy có suất 48 kg/giờ cho kết sau: (a) Nhiệt độ khơng khí nóng khơng ảnh hưởng tới tiêu hao lượng điện riêng; (b) Nhiệt độ khí nóng cao, tốc độ sấy muối lớn(kg ẩm/m2.h); (c) Ở chế độ sấy có nhiệt độ tác nhân sấy tg = 160°C,chiều cao lớp hạt trợ sôi tối thiểu H0 = 65 mm, đường kính trung bình hạt sấy dp = 1,05 mm, vận tốc tác nhân sấy Vg= 1,3 m/s cho chất lượng hạt sấy phù hợp theo tiêu chuẩn vể độ ẩm muối tinh [1] tiêu hao nhiệt lượng riêng 1.000 kcal/kg ẩm; (d) Nhiệt độ khí nóng tg= 160°C chọn làm nhiệt độ sấy nghiên cứu tối ưu hóa Abstract - The paper describes experimental results to define the influence of hot air temperature on the moisture content of finished product (M2); the recovery rate of finished product (s); the rate of recovery salt dust (d); the special heat energy consumpsion (q), and the special electrical consumption (Ni) The experimental results have reached such conclusions as: (a) Temperature of hot air does not affect the specific electrical consumption; (b) The higher hot air temperature is, the faster escaping moisture rate in moist refined salt is; (c) The temperature of hot air t g= 160C encloses the drying layer height (H0) = 65 mm the salt grain diameter dp= 1.05 mm and gas velocity Vg= 1.3 m/s, which obtains the best quality, and the specific heat energy consumption is 1,000 kcal/vapour kg; (d) The hot air temperature tg= 160C is chosen as the drying temperature in research on optimization Từ khóa - máy sấy tầng sôi; muối tinh; quy hoạch thực nghiệm; hiệu suất thu hồi sản phẩm; độ ẩm sản phẩm; tiêu hao nhiệt lượng riêng Key words - the fluidized bed dryer; refined salt; experimental planning; recovery efficiency for finished product; moisture content for finished product; specific heat consumption Mở đầu Quá trình sấy khối hạt vật liệu rời lớp sôi thực cách cấp liên tục dịng khí nóng có vận tốc áp suất đủ lớn Truyền nhiệt lớp hạt sôi sấy đồng thời xảy chế truyền nhiệt gồm: (a) truyền nhiệt từ khí đến hạt, (b) truyền nhiệt hạt-khí, (c) truyền nhiệt hai pha hỗn hợp hạt-khí [8] Ba chế truyền nhiệt liên quan đến trình kết hợp với lớp hạt vật liệu Các chế truyền nhiệt tùy thuộc vào điều kiện ứng dụng cụ thể [8] Nội dung báo đề cập đến nghiên cứu thực nghiệm đơn yếu tố xác định ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy sấy muối tinh tầng sôi đến chất lượng, chi phí tỷ lệ thu hồi sản phẩm sấy Dữ liệu phương pháp 2.1 Ngun liệu mơ hình thí nghiệm Tác giả nghiên cứu thực nghiệm mơ hình đến ứng dụng cho dây chuyền sản xuất muối tinh công nghiệp, nên điều kiện độ ẩm muối tinh nguyên liệu có độ ẩm M1 = 4,7% ±0,2, cấp kích thước hạt sấy trung bình dp =1,05 mm Mơ hình thiết kế có suất G1= 48 kg/giờ, cấp liệu rung cung cấp ổn định kg/phút (sai số ± 0,2 kg), điện trở gia nhiệt tác nhân sấy gắn biến tần cho phép điều chỉnh nhiệt độ tác nhân sấy theo yêu cầu công nghệ Độ ẩm tương đối khơng khí mơi trường thời gian thí nghiệm 0 = 70 - 75%, nhiệt độ môi trường t0 = 30 – 31°C Lớp muối khô làm lớp đệm trợ sơi có cấp hạt đa phân tán, độ ẩm M = 0,2% [4] Sơ đồ mơ hình thí nghiệm thể Hình 1, Hình Lưu trình tác nhân sấy nguyên liệu sấy mơ hình sấy tầng sơi liên tục; 1- Quạt máy sấy; 2- Bộ gia nhiệt điện; 4- Buồng sấy hạt tầng sôi; 5- Thiết bị nạp nguyên liệu vào máy sấy; 6- Cửa sản phẩm sấy Hình Hình vẽ mơ hình thí nghiê ̣m 1-Phễu chứa muối tinh ẩm; 2-Vít tải lượng nguyên liệu; 3-Máy đánh tơi phân phối muối tinh vào buồng; 4-Lọc khí tươi; 5-Quạt cấp tác nhân sấy; 6-Bộ điện trở; 7-Phân phối tác nhân vào buồng sấy; 8-Buồng sấy tầng sôi; 9-Quạt cấp khí làm mát; 10-Cửa sản phẩm; 11-Ống khí thải; 12-Ống gom khí thải; 13-Quạt hút khí thải;14-Ống thải khí Bùi Trung Thành, Phạm Quang Phú 52 2.2 Phương pháp nghiên cứu Phương pháp quy hoạch thực nghiệm đơn yếu tố tác giả áp dụng cho nghiên cứu Nguyên tắc phương pháp cố định yếu tố khác, yếu tố nhiệt độ tác nhân sấy đươ ̣c thay đổi để xác định ảnh hưởng yếu tố nhiệt độ tới hàm mục tiêu [9] 2.3 Xác định thông số công nghệ hàm mục tiêu 2.3.1 Xác định thông số công nghệ 2.3.2 Xác định hàm mục tiêu Các hàm mục tiêu xác định công nghệ sấy gồm tiêu: a Chất lượng sản phẩm sấy Chất lượng sản phẩm muối tinh sấy đánh giá qua tiêu gồm: độ ẩm, màu sắc, thành phần vi lượng Trong phạm vi nghiên cứu, tác giả chọn độ ẩm M (%) làm tiêu đánh giá chất lượng, mã hoá Y 1, đơn vị %, giá trị Y1 đối chiếu theo tiêu chuẩn 10TCN-40299 [1], [7] b Tỷ lệ thu hồi phẩm (1) Giá trị sản phẩm sấy (G21) thu hồi cửa sản phẩm sấy máy Giá trị đối chiếu với tổng sản phẩm lý thuyết, mã hoá Y2, đơn vị % Hình Mơ hình thí nghiê ̣m sấy ḿ i tinh tầng sôi Các thông số công nghệ sấy muối tinh gọi biến đầu vào, gồm: a Chiều dày lớp hạt sôi H0 (mm) Thông qua kết thực nghiệm trình bày [4] cho thấy, chiều dày lớp hạt sấy xác định chiều dày lớp hạt muối đệm trợ sôi thời điểm bắt đầu khởi động trình sấy Chiều dày lớp hạt sấy thí nghiệm chọn mức chiều dày H0 = 65 mm [4] b Kích thước hạt sấy dp (µm) Kích thước hạt sấy thông số ảnh hưởng đến vận tốc tác nhân sấy chất lượng lớp sơi [2] Kích thước hạt ảnh hưởng đến trở lực dịng khí qua lớp hạt Nếu hạt có kích thước bé q trình sơi khó [8], trở lực qua lớp hạt lại lớn, ngược lại, hạt lớn yêu cầu vận tốc tác nhân sấy qua lớp hạt hóa sơi lớn, tổn thất áp suất lại bé làm tăng cơng suất quạt cấp khí, ảnh hưởng đến chi phí tiêu thụ điện riêng [8] Kích thước hạt sấy thí nghiệm chọn thực nghiệm dp = 1.050 m[2] c Vận tốc tác nhân sấy Vg(m/s) Vận tốc tác nhân sấy thông số phản ánh tính đặc thù sấy tầng sơi Vận tốc dịng khí cấp thổi qua lớp hạt có lực đủ lớn để nâng lớp hạt trạng thái lơ lửng, thắng lực cản trọng lực hạt, phải giới hạn không làm thổi hạt muối tinh bay khỏi buồng sấy [4] Trong thí nghiệm này, ta cho vận tốc tác nhân sấy mức Vg = 1,3 m/s d Nhiệt độ tác nhân sấy tg (°C) Qua tài liê ̣u về sấy muối tinh giới [10, 12] kết thí nghiệm thăm dị trình bày [4] cho thấy, nhiệt độ sấy muối biến thiên từ 160C- 260C, thí nghiệm ta chọn (tg) biến thiên từ 130C 210C với khoảng biến thiên t = 10C Trong thực nghiệm này, biến tg mã hóa X2 c Tỷ lệ thu hồi bụi muối (2) Giá trị bụi muối tinh sấy (G22) thu hồi cyclone thu bụi đường thải khí ẩm Giá trị đối chiếu với tổng sản phẩm lý thuyết, mã hoá Y3, đơn vị % ▪ Tiêu hao nhiệt lượng riêng (q) Nhiệt lượng sử dụng để làm bay kg ẩm khối hạt sấy để tạo sản phẩm sấy, có tính đến tổn thất nhiệt, mã hoá Y4, đơn vị kcal/kg ẩm ▪ Tiêu hao điện riêng (Ni) Tiêu thụ điện riêng dùng để làm bay kg ẩm q trình sấy gồm tồn tiêu thụ điện thiết bị điện lắp theo mơ hình thí nghiệm sấy (quạt, vít tải nạp liệu,trục đánh tơi) mã hố Y5, đơn vị Wh/kg ẩm 2.4 Bố trí thí nghiệm Các thơng số cố định xác định thí nghiệm bao gồm: (a) Độ ẩm nguyên liệu (tính theo sở ướt) cố định M1= 4,51 0,2 %; (b) Kích thước hạt sấy trung bình dp = 1050 m; (c) Chiều dày lớp hạt trợ sôi bố trí H0= 65 mm; (d) Vận tốc tác nhân sấy Vg = 1,3 m/s; (e) Mức suất cấp vào ±0,2 kg/phút (cố định suất 48 kg/giờ) [4], suất đầu vào G1= 48 kg/giờ (thực đo đạc lấy số liệu sấy phạm vi 30 phút) Như vậy, tính tốn ta lấy giá trị G1= 24 kg (trong 30 phút) [4] - Tổng khối lượng muối sấy thành phẩm lý thuyết (G2) đạt chuẩn độ ẩm tiêu chuẩn Mtc = 0,2% có giá trị: G2 = G1 - W = 24kg - 0,88 =23kg (1) Trong đó: 𝐺2 = 𝐺2.1 + 𝐺2.2 + 𝐺2.3 G 2.1 khối lượng thành phẩm thu (kg); G 2.2 khối lượng bụi thu cyclone (kg); G 2.3 khối lượng bụi muối nằm lẫn khí thải (khơng thu được) phải xử lý (kg); W lượng nước cần bay để nguyên liệu sấy trở thành sản phẩm sấy (kg) Hàm tỷ lệ độ ẩm sản phẩm sấy tính: 𝑌1 = 𝑀2 𝑀𝑡𝑐 100% (2) Hàm tỷ lệ thu hồi sản phẩm chính: 𝑌2 = 𝐺2.1 𝐺2 100% (3) ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 9(118).2017 - Quyển Hàm tỷ lệ thu hồi bụi muối tính: 𝑌3 = 𝐺2.2 𝐺2 100% (4) Hàm tiêu hao nhiệt lượng riêng Y4 tính theo: 𝑌4 = 𝑞 = 𝑄 (5) 𝑊 Trong đó: Q tổng nhiệt lượng tiêu thụ (kcal); W lượng nước bay đơn vị thời gian (kg); q hàm nhiệt lượng riêng (kcal/kg ẩm) Hàm tiêu thụ lượng điện riêng: 𝑌5 = 𝑁𝑖 = 𝑁 (6) 𝑊 Trong đó: Ni tiêu thụ điện riêng (Wh/kg ẩm); W lượng nước bay đơn vị thời gian (kg); N tổng tiêu thụ điện thời gian sấy 30 phút (Wh); W lượng nước bay từ muối tinh ẩm thời gian sấy 30 phút (kg) 53 Thí nghiệm tiến hành gồm mức nhiệt độ với khoảng biến thiên tg = 10C gồm mức: 130C; 140C; 150C; 160C; 170C; 180C; 190C; 200C; 210C Kết thảo luận Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến hàm mục tiêu sở cố định thông số (H0= 65 mm; Vg =1,3 m/s dp = 1.050 m) Sau đây, ta xét cho trường hợp cụ thể đến trình sấy 3.1 Ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến độ ẩm sản phẩm Kết xử lý số liệu thống kê Bảng 1, ta lập phương trình hồi quy: 𝑌1 = 0,54𝑡𝑔2 − 20,468t𝑔 + 1990,4 (7) xây dựng đồ thị quan hệ nhiệt độ tác nhân sấy tg độ ẩm sản phẩm sấy Bảng Kết thí nghiệm xác định ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến trình sấy Độ ẩm sản phẩm Khối lượng sản phẩm Khối lượng bụi thu Nhiệt độ tác nhân t1 (°C) Độ ẩm sản phẩm (%) Tỷ lệ độ ẩm sản phẩm chuẩn(%) Khối lượng sản phẩm (kg) 130 0,6 300 20,1 87,5 0,8 3,5 1.252 140 0,26 130 20,1 87,5 0,81 3,6 1.175 150 0,24 120 20,6 89,8 0,98 4,3 925 160 0,2 100 20,7 90,2 1,1 4,8 1.000 170 0,19 95 20,6 89,9 1,1 4,7 1.382 180 0,17 85 20,3 88,23 1,25 5,5 1.572 190 0,16 79 20,3 88,3 1,44 6,3 1.754 200 0,15 75 19,7 85,5 1,7 7,5 2.054 210 0,13 65 19,8 85,5 1,9 8,2 2.136 Hình Đồ thị tương quan nhiệt độ tác nhân với độ ẩm sản phẩm sấy với hệ số tương quan R= 0,899 R2 = 0,808 Nhận xét: - Quy luật biến thiên độ ẩm sản phẩm sấy với nhiệt độ tác nhân sấy theo quy luật đường cong bậc - Độ ẩm sản phẩm sấy giảm dần (khô dần) theo chiều tăng nhiệt độ tác nhân sấy Nhiệt lượng Tỷ lệ so với Khối lượng bụi Tỷ lệ bụi thu hồi riêng (kcal/ tổng lý muối tinh thu hồi so với tổng kg nước ) thuyết (%) cyclone (kg) lý thuyết (%) - Hoạt động sấy diễn nhiệt độ 120C, khối hạt bị đóng khối sau 15 - 20 phút vận hành sấy, điều chứng tỏ nhiệt độ khơng đủ để gia nhiệt thoát ẩm - Nhiệt độ tác nhân sấy 130C hoạt động sấy diễn ra, lớp hạt sấy sơi dịng khí, độ ẩm sản phẩm sấy không đạt yêu cầu M2 = 0,6% - Nhiệt độ tác nhân sấy tăng lên 140C, hoạt động sấy cải thiện, lớp sôi mãnh liệt, độ ẩm sản phẩm sấy đạt M2 = 0,26% - Nhiệt độ tác nhân sấy 160C, độ ẩm sản phẩm đạt yêu cầu chuẩn 0,2% - Tăng nhiệt độ tác nhân sấy lên 170C – 210C, độ ẩm sản phẩm sấy giảm dần độ ẩm cân Kết luận: Nhiệt độ tác nhân sấy thích hợp phạm vi X2 = 160C ÷170C, nhiệt độ sấy giới hạn X2 = 140C giới hạn X2 =190C 3.2 Ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến tỷ lệ thu hồi phẩm Thực nghiệm nhằm xác định ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến tỷ lệ thu hồi phẩm G 2.1 thay đổi nhiệt độ sấy Kết xử lý số liệu thống kê cho phép ta lập phương trình hồi quy: Bùi Trung Thành, Phạm Quang Phú 54 𝑌2 = 670t𝑔 − 0,02𝑡𝑔2 + 35,355 (8) xây dựng đồ thị quan hệ tương quan nhiệt độ tác nhân sấy (tg) tỷ lệ thu hồi phẩm Hình Đồ thị biểu diễn tương quan nhiệt độ tác nhân sấy đến khối lượng sản phẩm sấy với hệ số tương quan R= 0,9, hệ số R2 = 0,88 *Nhận xét - Khối lượng (G2.1) biến thiên tăng phạm vi tăng nhiệt độ tác nhân sấy từ 140C đến 160C theo quy luật đường cong bậc 2, lại giảm dần từ 170C đến 210C theo quy luật đường cong bậc 2, điều cho thấy biến đổi tăng hay giảm khối lượng sản phẩm tùy thuộc theo độ ẩm sản phẩm, liên quan đến việc hình thành bụi muối - Khi sản phẩm q khơ, lớp sơi linh động hơn, hình thành thêm nhiều bụi muối bị theo dịng khí thải ngồi buồng sấy, làm giảm khối lượng phẩm, lại làm tăng khối lượng bụi Ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến việc tạo bụi muối thu hồi phần cyclone Trong thí nghiệm này, ta xác định quy luật hình thành bụi muối G2.2 Kết xử lý số liệu thống kê cho phép ta lập phương trình hồi quy: 𝑌3 = 0,01𝑡𝑔2 − 131𝑡𝑔 + 11,106 (9) Ta xây dựng đồ thị tương quan nhiệt độ tác nhân sấy tỷ lệ thu hồi bụi muối (Y3) cyclone Hình Đồ thị tương quan nhiệt độ tác nhân khối lượng bụi thu hồi với hệ số tương quan R= 0,99 hệ số R2 = 0,981 *Nhận xét Sự tạo bụi muối tăng dần theo chiều tăng nhiệt độ tác nhân sấy theo đường cong bậc Nếu lấy độ ẩm sản phẩm M2 = 0,2% độ ẩm chuẩn nhiệt độ t g =160C nhiệt độ tg =170C cho giá trị Y3 xấp xỉ nhau, nhiệt độ tác nhân sấy (X2) tăng cao tg >180C khối lượng bụi Y3 tăng 13,3%, điều cho thấy việc tăng nhiệt độ tác nhân sấy cao q vừa khơng có lợi khả thu hồi khối lượng phẩm mà lại làm tăng tiêu hao nhiệt lượng kèm theo, làm tăng thêm lượng bụi muối Ở nhiệt độ tg =160C, lượng bụi thu 4,8% tổng thu hồi hai loại sản phẩm đạt xấp xỉ 95%, với độ ẩm đạt chuẩn 0,2%, cho thấy thông số hợp lý chọn làm giá trị sở thí nghiệm đa yếu tố 3.3 Ảnh hưởng nhiệt độ sấy đến tiêu hao nhiệt lượng riêng (q) Trong trường hợp nghiên cứu thực nghiệm, tác giả sử dụng điện cung cấp cho gia nhiệt (bộ điện trở) để gia nhiệt tác nhân sấy Như vậy, tiêu hao nhiệt lượng riêng quy đổi từ điện thành nhiệt năng, đơn vị q kcal/kg nước bay Kết xử lý số liệu thống kê cho phép lập phương trình hồi quy: 𝑌4 = 0,267𝑡𝑔2 − 76770𝑡𝑔 + 6628,97 (10) Ta thiết lập đồ thị tương quan nhiệt độ tác nhân sấy (tg) với tiêu hao nhiệt lượng riêng (Y4) Hình Hình Đồ thị tương quan nhiệt độ tác nhân chi phí tiêu hao nhiệt lượng riêng hệ số tương quan R= 0,98, hệ số R = 0,97 *Nhận xét: - Quy luật biến thiên tương quan nhiệt độ tác nhân sấy (tg) tiêu hao nhiệt lượng riêng (Y4) đường cong bậc 2, giá trị cực tiểu giới hạn nhiệt độ sấy tg = 150C với Y4 = 924 kcal/kg nước bay hơi, tương ứng với độ ẩm sản phẩm Mtb= 0,24%, tg = 160C, tiêu hao q = 1.000 kcal/kg nước bay với độ ẩm sản phẩm đạt chuẩn M2 = 0,2% - Nhiệt độ tác nhân sấy tg=180C cho sản phẩm sấy có độ ẩm M2= 0,17% mức chuẩn cho phép bảo quản muối lâu dài [7], tiêu hao nhiệt tăng lên 1572,2 kcal/kg ẩm (tăng 57% so với 160C), điều cho thấy chi phí sấy liên quan mật thiết đến độ ẩm sản phẩm sấy - Khi cấp tác nhân sấy nhiệt độ sấy 210C, độ ẩm sản phẩm tương đương với độ ẩm cân M2 = Me = 0,113% (trong Me xác định độ ẩm cân muối tinh [5]).Thực tế sấy vật liệu ẩm đến độ ẩm cân có tính hiệu chi phí sấy Kết luận Nhiệt độ tác nhân sấy tăng cao tốc độ sấy vật liệu sấy tăng cao, tăng mức cần thiết ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 9(118).2017 - Quyển không mang lại hiệu sấy, làm tăng tiêu hao nhiệt lượng riêng độ ẩm sản phẩm lại không cần khô Ngược lại, nhiệt độ tác nhân sấy thấp, trình bốc kém, khơng đáp ứng với lượng muối tinh nạp vào theo thiết kế, dẫn đến làm phá hỏng lớp hạt giả lỏng trình sấy sớm kết thúc Miền nhiệt độ tác nhân sấy cấp cho lớp hạt trợ sôi tg =160C với chiều cao lớp hạt trợ sôi tối thiểu H0= 65 mm, đường kính hạt sấy dp= 1.050 m, vận tốc tác nhân sấy Vg= 1,3m/s cho chất lượng sấy phù hợp theo chuẩn độ ẩm có tiêu hao nhiệt lượng riêng hợp lý Ta chọn mức nhiệt độ sấy tg=160C làm giá trị sở thực nghiệm tối ưu hóa thơng số cơng nghệ sấy Do cố định thông số H0, Vg dp nên cho thấy biến thiên nhiệt độ tác nhân sấy không làm ảnh hưởng đến tiêu hao điện riêng [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] TÀI LIỆU THAM KHẢO [11] [1] Bộ Nông nghiệp Phát triển Nông thôn, Tiêu chuẩn muối tinh Yêu cầu kỹ thuật 10TCN-402-99, Hà Nội, 1999 [2] Bùi Trung Thành, “Nghiên cứu xác định kích thước hình học hạt [12] 55 muối tinh ứng dụng sấy lớp sơi”, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Nhiệt, Số 3, 2009 Bùi Trung Thành, “Xác định số thống số vật lý hạt muối tinh để ứng dụng tính tốn thiết kế sấy máy sấy tầng sơi liên tục, Tạp chí Cơ khí Việt Nam, Số tháng 9, 2009 Bùi Trung Thành, “Nghiên cứu thực nghiệm sử dụng lớp muối khô làm lớp đệm trợ sôi sấy muối tinh tầng sơi”, Tạp chí Năng lượng Nhiệt, Số 108 tháng 11, 2012 Bùi Trung Thành, Nguyễn Văn Tuyên, Phạm Quang Phú, “Nghiên cứu xây dựng phương trình xác định độ ẩm cân muối tinh để ứng dụng sấy bảo quản”, Tạp chí Cơ khí Việt Nam, Số tháng 6, 2013 Phan Hiếu Hiền, Phương pháp bố trí thí nghiệm xử lý số liệu thực nghiệm, Khoa Cơ khí, Trường Đại học Nơng Lâm, Tp Hồ Chí Minh, 1996 Cơng ty Hóa chất miền Nam, Tiêu chuẩn muối tinh sấy, 2008 Howard J., Fluidized bed technology Principles and applications, Adam Hilger, Bristol&NewYork, USA, 1989 Phạm Văn Lang, Bạch Quốc Khang, Cơ sở lý thuyết quy hoạch thực nghiệm ứng dụng nông nghiệp, NXB Nông nghiệp, Hà Nội, 1997 Todor Djurkov, Rotation pulsed-fluidized bed salt dryer, University of Food Technology, 26 maritza StPlovdiv, Bulgaria, 2005 Tổng Công ty Muối, Sản xuất muối tinh theo công nghệ nghiền rửa phân ly thuỷ lực, Trung tâm Nghiên cứu muối biển, 2007 V.V Bataev and Yu.I Cherdantsev, “On-stream data a fluidized- bed table salt dryer”, Chemical and Petroleum Engineering, Volume 4, Number 12, 1968 (BBT nhận bài: 07/9/2017, hoàn tất thủ tục phản biện: 15/9/2017) ... 160C ÷170C, nhiệt độ sấy giới hạn X2 = 140C giới hạn X2 =190C 3.2 Ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến tỷ lệ thu hồi phẩm Thực nghiệm nhằm xác định ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến tỷ lệ thu... nhân sấy tg độ ẩm sản phẩm sấy Bảng Kết thí nghiệm xác định ảnh hưởng nhiệt độ tác nhân sấy đến trình sấy Độ ẩm sản phẩm Khối lượng sản phẩm Khối lượng bụi thu Nhiệt độ tác nhân t1 (°C) Độ ẩm... - Nhiệt độ tác nhân sấy 160C, độ ẩm sản phẩm đạt yêu cầu chuẩn 0,2% - Tăng nhiệt độ tác nhân sấy lên 170C – 210C, độ ẩm sản phẩm sấy giảm dần độ ẩm cân Kết luận: Nhiệt độ tác nhân sấy thích