TRƯỜNG CAO ĐẲNG GIAO THÔNG VẬN TẢI Trường ĐH Công nghệ GTVT Đồ án Kết cấu BTCT ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn Th s Sinh viên Bùi Công Thành Lớp 69DBCD31 Đề bài Thiết kết mộ[.]
Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn : Th.s Sinh viên : Bùi Công Thành Lớp : 69DBCD31 Đề bài: Thiết kết dầm cho cầu đường ôtô nhịp giản đơn, BTCT, thi công phương pháp đúc riêng dầm công trường tải trọng cho trước I SỐ LIỆU GIẢ ĐỊNH : l = 12; 13; 14; 15; 16; 17; 18; 19; Chiều dài nhịp: Hoạt tải Khoảng cách tim hai dầm Bề rộng chế tạo cánh Tĩnh tải mặt cầu rải (DW) Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng Hệ số cấp đường Độ võng cho phép hoạt tải Vật liệu (cốt thép theo ASTM ): 20; 21; 22; 23; 24; (m) : HL-93 : 200; 210; 220; 230; 240; 250 cm : bf = 160; 170; 180; 190 cm : 4; 4,5; 5; 5,5; KN/m : mg M 0,5; 0,6; 0,7; 0,8 : mg Q 0,6; 0,7; 0,8; 0,9 : mg 0,5; 0,55; 0,6; 0,65; 0,7; 0,75 : k= 0,5; 0,65 : 1/800 : Cốt thép chịu lực: fy=280; 420; 520Mpa : Cốt đai : fy= 280; 420; 520 MPa : Bêtông 28; 30 Mpa Quy trình thiết kế cầu 22TCN-272-2005 II U CẦU VỀ NỘI DUNG A-Tính tốn : Chọn mặt cắt ngang dầm Tính mơ men, lực cắt lớn tải trọng gây Vẽ biểu đồ bao mômen, lực cắt tải trọng gây Tính, bố trí cốt thép dọc chủ mặt cắt nhịp Tính, bố trí cốt thép đai Tính bố trí cốt thép xiên Tính tốn kiểm sốt nứt Tính độ võng hoạt tải gây Xác định vị trí cắt cốt thép, vẽ biểu đồ bao vật liệu 10 Thuyết minh đánh máy A4 B-Bản vẽ : 11 Thể khổ giấy A1 12 Vẽ mặt dầm, vẽ mặt cắt đại diện, chi tiết neo, nối, uốn cốt thép 13 Vẽ biểu đồ bao vật liệu 14 Bóc tách cốt thép, thống kê vật liệu ghi cần thiết khác C- Ghi chú: Khung tên file kèm theo SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -1- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án I.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM 1.1 Chiều cao dầm h Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng,thông thường dầm BTCT chiều cao thỏa mãn điều kiện cường độ đạt yêu cầu độ võng Chiều cao dầm chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp,chọn theo công thức kinh nghiệm: h =( 1 ÷ )l 10 20 h =(0,65÷1,3)m Chiều cao nhỏ theo quy định quy trình: hmin =0,07×13=0,91(m) Từ ta chọn chiều cao dầm h=1000(mm) Mặt cắt ngang dầm: SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -2- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Hình Kích thước mặt cắt ngang dầm 1.2 Bề rộng sườn dầm bw Tại mặt cắt gối dầm,chiều rộng sườn dầm định theo tính tốn ứng suất kéo chủ Chiều rộng bw chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ BT với chất lượng tốt Theo yêu cầu đó,ta chon chiều rộng sườn bw=20(cm) 1.3 Chiều dày cánh hf Chiều dày cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác Theo kinh nghiệm hf=18(cm) 1.4 Chiều rộng cánh: b Theo số liệu đầu chiều rộng cánh: b=160(cm) 1.5 Chọn kích thước bầu dầm bl,hl: hl=15(cm) bl=35(cm) SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -3- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án 1.6.Tính sơ trọng lượng thân dầm 1(m) dài: Diện tích mặt cắt dầm A=1,6×0,18+0,1×0,1+(1,0-0,18-0,15)×0,2+0,075×(0,35-0,2)/2+0,15×0,35=0,490125 (m2) Wdc=γ=0,490125×24,0=11,763 (KN/m) Trong γ=24KN/m3: trọng lượng riêng bê tơng 1.7.Xác định bề rộng cánh tính tốn: Bề rộng cánh tính tốn dầm bên không lấy trị số nhỏ ba trị số sau: 13 L= =3,25 (m) với L chiều dài nhịp hữu hiệu 4 - Khoảng cách tim dầm giả sử :240(cm) - 12 lần bề dày cánh bể rộng sườn dầm: 12hf+bw=12×20+20=260(cm) - Và bề rộng cánh tính tốn khơng lớn bề rộng cánh chế tạo bf=160(cm) Vậy bề rộng cánh hữu hiệu b=160(cm) Quy đổi tiết diện tính tốn: - Diện tích tam giác chỗ vát cánh: S1=100 × - Chiều dày cánh quy đổi: S1 100 100 =180+ =187,143(mm) b bw 1600 200 Diện tích tam giác chỗ vát bầu dầm: 75 S2 =75× =2813(cm2) Chiều cao bầu dầm mới: 2S 2 x 2813 h 1qd =h1+ =150+ = 187,5 (mm) b1 bw 350 200 h - - 100 =5000 (mm) qd f =hf+ Mặt cắt ngang tính tốn: SVTH : Bùi Cơng Thành GVHD :Th.s -4- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Hình Mặt cắt tính tốn II.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 2.1 Xác định mô men: 2.1.1.Vẽ đ.a.h mômen xác định thông số +Chiều dài nhịp:l=13 (m) +Chia dầm thành 10 đoạn ứng với mặt cắt từ đến 10,mỗi đoạn dài 1,3 (m) Đường ảnh hưởng mômen tiết diện: SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -5- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án 10 Ðah M1 1,17 Ðah M2 2,08 Ðah M3 2,73 Ðah M4 3,12 Ðah M5 3,25 Hình Đường ảnh hưởng mô men tiết diện 2.1.2.Các công thức tính tốn giá trị mơmen mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn: - TTGH Cường độ I: Mi=η (1,25 wdc 1,5 wdw ) mg M [1,75 LLl 1,75 k LL M (1 IM )] wM - TTGH Sử dụng: Mi=1× ( wdc wdw ) mg M [ LLl LL M k (1 IM )] wM Trong đó: w dw ;wdc :Tĩnh tải rải trọng lượng thân dầm (KN/m) wM :Diện tích đường ảnh hưởng mô men mặt cắt thứ i LLM :Hoạt tải tương ứng với đường ảnh hưởng mômen lực cắt mặt cắt thứ i mgM :Hệ số phân bố ngang tinh cho mômen LLL =9,3KN/m:tải trọng rải (l+IM) :Hệ số xung kích,lấy b»ng 1,25 η :Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định cơng thức: η=ηd×ηR×ηl≥0,95 Với trạng thái giới hạn cường độ I:ηd=0,95;ηR=1,05; ηl=0,95 Với trạng thái giới hạn sử dụng η=1 SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -6- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án 2.1.3.Bảng giá trị mô men biểu đồ mô men TTGH Cng I: Bng giỏ tr mụmen: Mặt cắt xi (m) 0.00 0.00 1.30 2.60 3.90 5.20 6.50 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 Mi(m2 ) LLMitruck (kN/m) LLMitan dem (kN/m) Micd (kNm) Misd (kNm) 0.00 39.06 32.28 0.00 0.00 7.61 13.52 17.75 20.28 21.13 37.60 36.14 34.66 33.17 31.68 32.07 31.86 31.55 31.14 30.72 450.71 786.90 1013.76 1136.57 1161.00 302.09 528.42 682.09 766.30 784.43 Biểu đồ bao mômen TTGHCĐ : Biểu đồ bao M (kN.m) Hình Biểu đồ bao mơ men M (kN.m) - Vậy mô men dầm lớn mặt cắt nhịp, + Tại TTGH cường độ 1: Mu =1161,00 kN.m + Tại TTGH sử dụng: Ma =784,43 kN.m 2.2 Xác định Lực cắt: 2.2.1.Vẽ đ.a.h lực cắt xác định thông số +Chiều dài nhịp:l=13 (m) +Chia dầm thành 10 đoạn ứng với mặt cắt từ đến 6,5m đoạn dài 1,3 (m) Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -7- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án 10 §ah Q0 0,9 §ah Q1 0,1 0,8 §ah Q2 0,2 0,7 §ah Q3 0,3 0,6 §ah Q4 0,4 0,5 §ah Q5 0,5 Hình Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện 2.2.2 Các công thức tính tốn giá trị lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn: - TTGH cường độ I: Qi=η (1,25 wdc 1,5 wdw ) wQ mg Q [1,75 LLl 1,75 k LLQ (1 IM )] w1Q - TTGH sử dụng: Qi=1× ( wdc wdw ) wQ mg Q [ LLl LLQ k (1 IM )] w1Q SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -8- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Trong đó: w dw ;wdc wQ w lQ LLQ mgQ LLL (l+IM) η :Tĩnh tải rải trọng lượng thân dầm(KNm) :Tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng lực cắt :Diện tích phần lớn đường ảnh hưởng lực cắt :Hoạt tải tương ứng với đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt thứ i :hệ số phân bố ngang tinh cho lực cắt =9,3KN/m:tải trọng rải :Hệ số xung kích,lấy 1,25 :Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định công thức: η=ηd×ηR×ηl≥0,95 Với trạng thái giới hạn cường độ I:ηd=0,95;ηR=1,05; ηl=0,95 Với trạng thái giới hạn sử dụng η=1 2.2.3 bảng giá trị lực cắt theo TTGH biểu đồ lực cắt TTGH Cường độ I Bảng giá tr lc ct : Mặt cắt xi (m) li (m) Ql(m2 ) Q(m2 ) LLMitruck (kN/m) 0.00 1.30 2.60 3.90 5.20 6.50 13.00 11.70 10.40 9.10 7.80 6.50 6.50 5.27 4.16 3.19 2.34 1.63 6.50 5.20 3.90 2.60 1.30 0.00 39.06 42.07 45.43 49.11 53.90 59.72 LLMitan (kN/m) Qicd (kN) Qisd (kN) 32.28 35.73 39.94 45.20 52.20 61.74 392.12 327.79 264.75 203.08 144.48 90.55 262.35 218.36 175.14 132.75 92.20 54.47 dem Biểu đồ bao lực cắt Biểu đồ lực cắt Q (KN) Hình Biểu đồ lực cắt Q (kN) - Vậy mô men dầm lớn mặt cắt đầu dầm, + Tại TTGH cường độ Vu =392,12 kN + Tại TTGH sử dụng Va =262,35 kN SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s -9- Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án III.TÍNH TỐN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM Tính mơ mentính tốn ứng với trạng thái giới hạn cường độ,tính mặt cắt nhịp: M= {(1,25 wdc +1,5 wdw ) + mg M [ 1, 75 LLL 1, 75 k LLM (1 IM ) ]} M Trong đó: η : Hệ số điều chỉnh tải trọng η= 0,95 LLL : Tải trọng rải (9,3KN/m) dem LLtan = 30,72 : Hoạt tải tương đương xe hai trục thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt t M nhịp (KN/m) LLtruck : Hoạt tải tương đương xe tải thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt M = 31,68 nhịp(KN/m) mg M = 0,7 : Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen (đã tính cho hệ số xe m) wdc = 11,763 :Trọng lượng dầm đơn vị chiều dài (KN/m) wdw = 5,0 : Trọng lượng lớp mặt cầu tiện ích cơng cộng đơn vị chiều dài ( tính cho dầm,(KN/m)) (1+IM) =1,25 : Hệ số xung kích M = 21,13 : Diện tích đường ảnh hưởng Mô men (m2) k=0,5 : Hệ số HL-93 Thay số: M=0,95×{(1,25×11,763+1,5×5,0)+0,7x[1,75×9,3+1,75×0,5×31,68×(1+0,25)]}×21,13 =1161,00 (KNm) Giả sử chiều cao hu hiu ca dm: d=(0,8ữ0,9)h chn d=0,9ìh=0,9 1000=900(mm) chn d=900 (mm) Giả sử trục trung hòa qua cánh ta tính tốn mặt cắt chữ nhật Xác định a từ điều kiện: Mu=Mr=ΦMMn=ΦM×0,85×f 'c ×b×a(d-a/2) a=d 1 2M u 0,85 f c' b d 1161, 00 106 =38,5 (mm)=3,85cm =900 0,9 0,85 28 1600 9002 Vậy a=3,85 (cm) 0,03 =0,03 =0,002 Ag fy 490125 420 Trong Đó : Ag =490125 mm2: Diện tích tiết diện nguyên mặt cắt (Đạt) IV.VẼ BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU: Tính tốn mơmen kháng tính tốn dầm bị cắt uốn cốt thép: Sè lần cắt Số lại 10 Diện tích As lại (mm2) 3870 3096 2322 ds(mm) a(mm) 886.00 910.00 923.33 42.6838 34.1500 25.6100 VÞ trÝ trơc trung hßa c Mn(kNm) 50.216 40.18 30.13 1405.41 1161.19 887.97 Mr (kNm) 1264.87 1045.07 799.17 Hiệu chỉnh biểu đồ bao mômen Do điều kiện lượng cốt thép tối thiểu:Mr ≥ min{1,2Mcr;1,33Mu} nên Mu≤0,9Mcr điều kiện lượng cơt thép tối thiểu Mr≥ 1,33Mu.Điều có nghĩa khả chịu lực dầm phải bao ngồi đường Mu Mu≤0,9Mcr Xác định mơmen nứt: M cr f r Ig yt Diện tích mặt cắt ngang: Ag =4901,25 ( cm ) Xác định vị trí trục trung hịa 187,143 1600 (1000 187,143) 625,36 200(625,36 / 187,5) 350 / 187,52 yt = 490125 SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 12 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án =693,9 (mm) =69,39 (cm) Mơ men qn tính tiết diện nguyên: 160 18, 71433 35 18, 753 20 62,5363 18, 7143 Ig 160 18, 7143 x(100 69,39) 12 12 12 25 62,536 35 18, 75 x(69,39 ) 20 62,536 x(18, 75 69,39) 4, 70.106 (cm ) 2 Vậy I g 4,70 1010 (mm ) Cường độ chịu kéo uốn bê tông : f r = 0,63 28 =3,33 (MPa) Ig 4, 70 1010 M f => cr 3,33 =225,54 10 (Nmm)= 225,54 (KNm) r yt 693,9 - Tìm vị trí mà Mu = 1,2Mcr Mu = 0,9Mcr Để tìm vị trí ta xác định khoảng cách x1 , x2 cách nội suy tung độ biểu đồ mô menban đầu: ( lấy Mcr phần tính độ võng) M u = 0,9Mcr 0,9 225,54 =202,98 (KNm) => x1 585 (mm) M u =1,2Mcr=1,2x225,54 =270,65 (KNm)=> x2 =781 (mm) -Tại đoạn M u 1, M cr ta giữ nguyên biểu đồ M u -Trong 0,9M cr M u 1, 2M cr vẽ đường nằm ngang với giá trị 1,2 M cr Tại đoạn M u 0,9 M cr ' vẽ đường M u M u SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 13 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Hình Biểu đồ Mơ men sau hiệu chỉnh Xác định điểm cắt lý thuyết: Điểm cắt lý thuyết mà theo yêu cầu uốn không cần cốt thép dài hơn.Để xác định điểm cắt lý thuyết ta cần vẽ biểu đồ mơ mentính tốn Mu xác định điểm giao biểu đồ ΦMMn Xác định điểm cắt thực tế: Từ điểm cắt lý thuyết cần kéo dài phía mơ men1 đoạn ll.chiều dài ll lấy trị số lớn trị số sau: -chiều cao hữu hiệu tiết diện:ds=886 (mm) -15 lần đường kính danh định:15 22,2=381 (mm) -1/20 lần nhịp:1/20x13000=650(mm) Max = 886mm =>chọn ll=890(mm) Đồng thời chiều dài không nhỏ chiều dài phát triển lực ld.Chiều dài ld gọi chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực đoạn mà cốt thép dính bám với bê tơng để đạt cường độ tính tốn Chiều dài khai triển ld kéo lấy sau: Chiều dài triển khai cốt thép kéo ld,phải khơng nhỏ tích số chiều dài triển khai cốt thép kéo ldb quy định đây,nhân với hệ số điều chỉnh hệ số quy định quy trình.Chiều dài triển khai cốt thép kéo không nhỏ 300mm Chiều dài triển khai cốt thép ldb(mm) sử dụng với cốt thép dọc sử dụng thép sô 22 0,02 Ab f y 0, 02 387 420 ldb= = =614(mm) f c' 28 SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 14 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Đồng thời ldb≥0,06× db ×fy=0,06×22,2×420=559 (mm) Trong đó: Ab =387:diện tích số 22(mm2) fy =420MPa:cường độ chảy quy định cốt thép f 'c =28MPa:cường độ chịu nén quy định bê tông tuổi 28 ngày db =22,2 mm:đường kính thanh(mm) ldb=614 (mm) Hệ số điều chỉnh làm tăng ld:1,4 Act 3487 Hệ số điều chỉnh làm giảm ld: = =0,9011 Att 3870 ld=614×1,4×0,9011=774,6 (mm) Chọn ld=780 (mm) Với: Act=3487 (mm2): Diện tích cần thiết theo tính tốn Att=3870 (mm2) :Diện tích thực tế bố trí Cốt thép chịu kéo kéo dài cách uốn cong qua thân dầm kết thúc vùng bê tông chịu nén với chiều dài triển khai ld tới mặt cắt thiết kế có the kéo dài liên tục lên mặt đối diện cốt thép SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 15 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Đồ án Kết cấu BTCT Hình Biểu đồ bao mô men biểu đồ bao vật liệu SVTH : Bùi Công Thành - 16 - GVHD :Th.s Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án V.TÍNH TỐN CHỐNG CẮT Biểu thức kiểm tốn φVVn > Vu Vn :sức kháng danh định,được lấy giá trị nhỏ Vn=Vc+Vs (N) Hoặc Vn=0,25f 'c bvdv (N) Vc=0,083β f c' dvbv (N) A f d (cot g cot g ) sin Vs= v v v (N) s Trong đó: • Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv,xác định khoảng cách cánh tay đòn nội ngẫu lực Trường hợp tính theo tiết diện chữ nhật cốt thép đơn a Đồng thời dv= max{0,9d;0,72h} a Vậy dv=max{0,9de;0,72h;d } dv =ds 0,9de=0,9×923,33= 825 (mm) 0,72h=0,72×1000=720 (mm) d a =923,33-25,61/2= 912 (mm) xét mặt cắt tính tốn chống cắt de=923,33 mm a= 25,61mm +bv:bề rộng bụng hữu hiệu,lấy bụng nhỏ chiều cao dv,vậy bv=bw=20(cm) Từ ta thấy dv=912 (mm) +s(mm):bước cốt thép đai +β:Hệ số khả BT bị nứt chéo truyền lực kéo + :góc nghiêng ứng suất nén chéo + β, xác định băng cách tra đồ thị tra bảng +α:góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc,bố trí cốt thép đai vuông với trục dầm nên α=90 +Hệ số sức kháng cắt,với bê tơng thường ΦM=0,9 Av:diện tích cốt thép bị cắt cự ly s(mm) Vs:Khả chịu lực cắt bê tơng (N) Vu:Lực cắt tính tốn(N) Kiểm tra điều kiện chịu lực cắt theo khả chịu lực bê tôngvùng nén: +Xét mặt cắt cách gối khoảng dv=912mm.Xác định nội lực đường bao băng phương pháp nội suy Vu=350,78 (KN) Mu=316,19 (KNm) ΦMVn=ΦM(0,25f 'c bvdv)=0,9×0,25×28×200×912 =1149,12 (KN) Vu = 346,99 (KN) Đạt SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 17 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Tính góc hệ số β: +Tính tốn ứng suất cắt Vu 346,99 103 v= = =2,114 (N/mm2) d v bv 0,9 912 200 v 2,114 +Tính tỉ số ứng suất ' = =0,07549< 0,25 fc 28 +Giả sử trị số góc =45 tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo cơng thức Mu 0,5 Vu cot g dv E s As ε x= dv=912 (mm) Es=2.105N/mm2 As=2322 mm2 (khi kéo gối cắt lại thanh) Giá trị , εx hội tụ Vậy ta lấy =37,806 Tra bảng ta β=2,039 Khả chịu lực cắt BT Vc=0,083×β f c' ×dv×bv=0,083×2,039× 28 ×200×912=163,34×103(N) Yêu cầu khả chịu lực cắt cần thiết côt thép: 346,99 Vs=Vn-Vc= -163,34=222,2 (KN) 0,9 Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn nhất: Av f y d v cot g Smax= Vs fy=280 MPa:giới hạn chảy quy định với cơt thép đai =37,806:góc nghiêng với ứng suất nén chéo dv=912 (mm) Vs=222,2 ×103(N) Av:diện tích cốt thép đai(mm2) Chọn cơt thép đai số 10,đường kính danh định d=9,5mm, diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av=2×171=142(mm2) 142 280 912 cot g (37,806 ') Vậy ta tính được: Smax= =210,33 (mm) 222, 103 Ta chọn khoảng cách bố trí cơt đai s=150(mm) Kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu: bv s 200 150 Av≥0,083 f c' =0,083 28 =47,06(mm2 ) fy 280 2 Mà Av=142mm > A v =47,06(mm ) Thỏa mãn SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 18 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án Kiểm tra khoảng cách tối đa côt thép đai Ta có: 0,1f 'c ×dv×bv=0,1×28×912×200=510,72 ×103(N)>Vu=346,99 ×103(N) Nên ta kiểm tra theo điều kiện sau: s≤0,8dv s=150 (mm)≤0,8dv=0,8×912=729,6(mm)=>Thỏa mãn s≤600(mm)=>Thỏa mãn Kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy tác dụng tổ hợp mô men, lực dọc trục lực cắt: Khả chịu lực cắt cốt thép đai: A f xdv cot g 142 280 912 cot g (37,806) Vs= v y = = 311,58×103 (N) 150 s Asfy=2322 420=975,24 10 (N)=975,24 (KN) M u Vu 316,19 106 0,5Vs cotg = 346,99 0,5 311,58 103 cot g (37,806) + d v 0,9 912 =681,35 ×103(N)= 681,35 (KN) M u Vu 0,5Vs cotg =681,35 (KN) Đạt Asfy =975,24 (KN)> + d v VI.TÍNH TỐN CỐT THÉP XIÊN Do tính tốn cốt đai đủ khả chống cắt khơng cần phải bố trí cốt thép xiên dầm chủ SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 19 - Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án VII.KIỂM SOÁT NỨT Tại mặt cắt tuỳ vào giá trị nội lực bê tơng bị nứt hay khơng Vì để tính tốn kiểm sốt nứt ta phải kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay khơng Để tính tốn xem mặt cắt có bị nứt hay không người ta coi phân bố ứng suất mặt cắt ngang tuyến tính tính ứng suất kéo fr bê tơng Mặt cắt ngang tính tốn Hình 10 Mặt cắt tính tốn Diện tích mặt cắt ngang: Ag =4901,25 ( cm ) Xác định vị trí trục trung hòa 187,143 1600 (1000 187,143) 625,36 200(625,36 / 187,5) 350 / 187,52 yt = 490125 =693,9 (mm) =69,39 (cm) Mô men quán tính tiết diện nguyên: 160 18, 71433 35 18, 753 20 62,5363 18, 7143 Ig 160 18, 7143 x(100 69,39) 12 12 12 25 62,536 35 18, 75 x(69,39 ) 20 62,536 x(18, 75 69,39) 4, 70.106 (cm ) 2 10 I Vậy g 4,70 10 (mm ) Tinh ứng suất kéo bê tông SVTH : Bùi Công Thành GVHD :Th.s - 20 - ... chỉnh tải trọng η= 0,95 LLL : Tải trọng rải (9,3KN/m) dem LLtan = 30,72 : Hoạt tải tương đương xe hai trục thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt t M nhịp (KN/m) LLtruck : Hoạt tải tương đương xe tải. . .Trường ĐH Công nghệ GTVT Kết cấu BTCT Đồ án I.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM 1.1 Chiều cao dầm h Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ,thông thường... hưởng lực cắt :Hoạt tải tương ứng với đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt thứ i :hệ số phân bố ngang tinh cho lực cắt =9,3KN/m :tải trọng rải :Hệ số xung kích,lấy 1,25 :Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định