DỰ báo độ lún CHO nền đất yếu GIA cố bấc THẤM với sự cản THẤM THEO THỜI GIAN

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ, Số 53A, 2021 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN NGUYỄN BÁ PHÚ, BÙI VĂN HỒNG LĨNH, NGUYỄN QUANG DŨNG Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Công nghiệp thành phố Hồ Chí Minh, nguyenbaphu@iuh.edu.vn Tóm tắt Bài báo trình bày phương pháp dự báo độ lún cho công trình đường đất yếu có gia cố bấc thấm, phương trình dự báo lún đề xuất dựa vào thay đổi độ cản thấm bấc thấm theo thời gian Dựa vào lời giải giải tích, mối quan hệ độ cản thấm với thời gian đề xuất Sau mối quan hệ kiểm chứng qua kết giảm khả nước thí nghiệm cụ thể Trên sở phương pháp dự báo độ lún đường cong lún theo thời gian đề xuất kiểm chứng kết quan trắc trường cho cơng trình cụ thể Kết cho thấy phương pháp dự báo lún đề xuất cho kết phù hợp với kết quan trắc Từ kiến nghị sử dụng phương pháp đề xuất để dự báo lún cho cơng trình đường đất yếu gia cố bấc thấm Từ khóa Bấc thấm, đất yếu, độ cản thấm, lún, cố kết SETTLEMENT PREDICTION OF PVD-IMPROVED GROUND WITH TIME DEPENDENT WELL RESISTANCE Abstract This paper presents a new settlement prediction method of PVD-improved soft soil ground, in which the equation of settlement prediction method is proposed based on the time dependent well resistance Based on an analytical solution, a time factor-well resistance relationship is established This relationship is then verified through large sample consolidation test The new method for settlement prediction is proposed based on the time factor-well resistance relationship The proposed method is applied to a test embankment The proposed method provided a good agreement with field data It is suggested that the proposed method in this study can be used to predict settlement of PVD-improved ground under embankment Keywords Prefabricated vertical drain, soft soil ground, well resistance, settlement, consolidation GIỚI THIỆU Dự báo lún cố kết đất yếu đường ln vấn đề khó khăn thách thức không nhỏ ngành địa kỹ thuật xây dựng [1-6] Đặc biệt cơng trình đường xây dựng đất yếu có bề dày lớn gia cố vật liệu thoát nước bấc thấm, cọc cát, việc dự báo lún cịn tồn nhiều khó khăn [7-8] Việc sử dụng lời giải tích để dự báo lún cho đường không hiệu chúng chứa nhiều thơng số khó xem xét hết phương pháp giải tích [9] Điều lấy ví dụ cơng trình cải tạo cữa sông Nakdong, Busan, Hàn Quốc, độ lún thời gian cố kết đánh giá chênh lệch đến 200 đến 600% [8] Sự chênh lệch giải thích thơng số tải trọng ngồi, chiều dài thoát nước, độ xáo trộn, độ cản thấm bấc đơi chưa đánh giá xác [7-9] Trong phương pháp dự báo lún này, phương pháp đồ họa [9] thường sử dụng tính đơn giản Tuy nhiên phương pháp thường cho kết kết thấp so với kết quan trắc phụ thuộc vào số gia thời gian chọn [8-11] Phương pháp Hyperbolic đề xuất Tan cộng [12] thường dùng Việt Nam, nhiên phương pháp thường cho kết lớn kết quan trắc [8] Những phương pháp dự báo lún thường sử dụng giới Việt Nam nhược điểm phương pháp trình bày phần sau Nhìn chung phương pháp có nhược điểm kết dự báo lún cuối dựa vào liệu lún đo giai đoạn thi công đắp đất yếu [13] Những phương pháp có nhược điểm xây dựng đường cong lún theo thời gian dựa vào độ lún cực hạn Vì ảnh hưởng thông số độ cản thấm xáo trộn đất thi công bấc thấm dẫn đến giá trị thu thừ phân tích ngược thường nhỏ giá trị thực tế [8] Trong xây dựng đường đất yếu, việc đắp hay chất tải thực theo giai đoạn để đảm bảo tính ổn định đường cường độ lớp đất yếu nhỏ Do đó, để tăng tính hiệu việc quản lý © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN 53 thi công đường, cần có phương pháp dự báo lún theo thời gian dựa vào số liệu quan trắc gia đoạn sớm hơn, so với giai đoạn đắp tải cuối Nếu độ lún dự báo theo thời gian dự báo xác theo gia đoạn đắp, việc quản lý trở nên hiệu quả, qua điều chỉnh đánh giá thời gian đắp chiều cao đắp cho hợp lý [13] Sự sai lệch dự đoán độ lún tốc độ cố kết đất yếu có gia cố bấc thấm gây nhiều yếu tố khác liên quan đến thơng số đầu vào tính tốn, khả nước bấc đóng vai trị quan trọng Trên thực tế, thơng số khó hay giả định để tính tốn thiết kế [8] Dựa vào kết thí nghiệm khả thoát nước bấc thấm thực Kim cộng [14], khả thoát nước bấc giảm dần theo thời gian Do độ cản thấm tăng theo thời gian Điều gây cản trở đáng kể đến trình cố kết đất yếu có gia cố bấc thấm Tuy nhiên, việc dự báo độ lún xét đến đến độ cản thấm theo thời gian cịn khó khăn chưa có phương pháp thực Mục tiêu báo đề xuất phương pháp dự báo độ lún đất yếu gia cố bấc thấm với khả thoát nước thay đổi theo thời gian Đầu tiên, mối quan hệ độ cản thấm theo thời gian thiết lập dựa vào lời giải tích Sau mối quan hệ kiểm chứng phân tích so sánh với kết thí nghiệm cố kết khối đất có gia cố bấc thấm thực Kim cộng [14] Từ mối quan hệ này, phương trình dự báo độ lún đất yếu gia cố bấc thấm đề xuất Cuối phương pháp dự báo đề xuất kiểm chứng đánh giá qua liệu quan trắc cơng trình cụ thể PHƯƠNG PHÁP DỰ BÁO ĐỘ LÚN ĐỀ XUẤT 2.1 Mối quan hệ độ cản thấm theo thời gian Trong đất yếu gia cố bấc thấm, qua trình cố kết đất xảy chủ yếu theo phương ngang [15-17] Yoshikuni Nakanodo [15] phát triển phương trình cố kết theo phương ngang đất yếu gia cố bấc thấm, độ cản thấm xem xét, nhiên họ bỏ ảnh hưởng xáo trộn đất thi công bấc thấm Phương trình cố kết thể sau:   8Th (1) U h   exp    F (n)  0.8L  đó, Uh độ cố kết theo phương ngang đất, Th nhân tố thời gian theo phương ngang F(n) hế số kể đến ảnh hưởng khoảng cách bấc thấm L hệ số xét đến ảnh hưởng độ cản thấm Những hệ số F(n) L sau: (2) F (n)  ln(n)  0.75 32  k  H  (3) L   h     kw  d w  đây, n  de / d w , với re rw đường kính vùng đất ảnh hưởng đường kính quy đổi bấc thấm H chiều dày lớp đất kh kw hệ số thấm theo phương ngang đất hệ số thấm theo phương đứng bấc thấm kw tính sau: (4) kw  qw /APVD qw khả nước bấc thấm APVD diện tích mặt cắt ngang bấc thấm Chú ý rằng, phương trình (1), Th  Cht / de2 , t thời gian Ch hệ số cố kết theo phương ngang, tính sau: k (5) Th  h  w mv đây,  w trọng lượng riêng nước mv hệ số nén thể tích đất Gần đây, Deng cộng [18] lời giải tích để tính tốn q trình cố kết đất, độ cản thấm xem xét vợi thay đổi khả thoát nước theo thời gian sau: 8/  a3 o     e a3Th  ur  u0     0  (6) ur áp lực nước lỗ rỗng thặng dư trung bình vùng ảnh hưởng, uo áp lực nước lỗ rỗng thặng © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 54 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN dư ban đầu Hệ số a3 tính sau: 4re2 (7) Ch đây, re bán kính vùng ảnh hưởng (de/2), A3 hệ số sử dụng đánh giá giảm khả thoát nươc theo thời gian, giá trị A3 nằm phương trình thể giảm khả thoát nước theo thời gian sau: (8) qw  qwo e A3t a3  A3 qwo khả thoát nước bấc thấm thời điểm ban đầu (t = 0) Giá trị  hệ số trình bày sau: qwo o (9) 0   kh  Hz  z  n k đây, giá trị o  ln  h ln s  0.75 với s  d s /d w , ds đường kính vùng ảnh hưởng xáo trộn s ks đất thi công bấc thấm ks hệ số thấm đất vùng xáo trộn Từ phương trình (6) phương trình (1), độ cản thấm theo thời gian bấc thấm thu sau: Th a3 F (n) (10) L t    F ( n)    o e a3Th  ln     o  2.2 Đánh giá tính hợp lý mối quan hệ độ cản thấm với thời gian Để đánh giá giảm khả thoát nước theo thời gian, Kim cộng [14] tiến hành thí nghiệm cố kết cho trụ đất gia cố bấc thấm Mẫu đất lấy từ khu vực công trường Hwa-Jun gần cảng Busan Đặc điểm mẫu đất sau: hàm lượng nước w  53% , giới hạn nhão wL  54% , giới hạn dẻo wP  27% , hệ số thấm đất theo phương ngang kh  3.6 1010 (m/s), hệ số cố kết theo phương ngang Ch  1.0 107 (m2/s) Trụ đất gia cố bấc thấm có thơng số để tính cố kết đất cho Bảng Chú ý rằng, giá trị cho lấy từ Kim cộng [14] Deng cộng [18] Bảng 1: Các thông số liên quan đến ứng xử bấc thấm tính tốn cố kết Thơng số dw (m) ds (m) de (m) H (m) kh/ks qw (m3/năm) Giá trị 0.05 0.3 0.6 1.05 Dựa vào kết đo đạc khả thoát nước theo thời gian, hệ số A3 xác định 3.5 ×10-6 (1/s) [14] Bài báo sử dụng thơng số để tính tốn độ cố kết theo thời gian khối đất Độ cố kết khối đất theo thời gian dựa vào mối quan hệ độ cản thấm theo thời gian thu từ phương trình (10) phương trình (1) sau:     o e  a3Th   8ln      o   (11) U h   exp    a3 F  n      Dựa vào phương trình cố kết số (11), trình cố kết phân tích so sánh với lời giải Hansbo [16] Kim cộng [14] Kết trình bày Hình © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN 55 Thời gian (giờ) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 Kết thí nghiệm bởial.Kim cộng (2011) Observed data (Kim et 2011) Lời giải đề xuất với = 3.5 x10-6(1/s) (1/s) Proposed method withA3A3=3.5E-6 20 Độ cố kết theo phương ngang (Uh) Tính tốn theo Hansbo (1981) Hansbo'solution Tínhettốn theo Kim (2011) Kim al (2011) 40 60 80 100 120 Hình 1: Kết tính tốn độ cố kết theo thời gian sử dụng mối quan hệ đề xuất lời giải khác Kết cho thấy việc sử dụng lời giải với mối quan hệ độ cản thấm đề xuất báo cho kết phù hợp với số liệu đạt Kim cộng [14] Mối quan hệ độ cản thấm theo thời gian theo Kim cộng [14] tuyến tính, mối quan hệ phi tuyến phương pháp đề xuất (Phương trình 10) Hình trình bày mối quan hệ độ cản thấm với nhân tố thời gian Kết cho thấy sử dụng mối quan hệ đề xuất phù hợp với kết quan trắc, phân tích ngược từ Yoshikuni Nakanodo [15] Do thấy rằng, việc sử dụng mối quan hệ độ cản thấm bấc thấm theo thời gian đề xuất nghiên cứu hợp lý Well resist acance (Lt )) Độ cản thấm bấc thấm (L(t)) Kết phân tích ngược từ Yoshikuni Nakanodo (1974) Back calculated f rom Eq (5) Lời giải đề xuất với A3 =Eq.3.53 ×10 (1/s) - 1/ s) Proposed method (From wit h-6 A3=3.5E 0.8 0.6 0.4 0.2 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 f act or (Th)(T ) NhânTim tốethời gian h Hình 2: Mối quan hệ độ cản thấm bấc thấm nhân tố thời gian © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 56 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN Giá trị A3=3.5×10-6 (1/s) sử dụng nghiên cứu cho kết dự đoán giảm khả thoát nước theo thời gian phù hợp Kết dự báo thay đổi khả thoát nước theo thời gian với hệ số A3=3.5×10-6 (1/s) trình bày Hình Observed et al.sự2011) Kết đodata (Kim(Kim cộng 2011) bấc thấm q(q nước capacity, thoátdischarge Khả ) Normalized w/q w/q w0w0 0.9 Kết quảdischarge dự đoán Deng cộng (2012) Varied capacity with A3=3E-6 (1/s)_Deng et al 2012 0.8 Kết quảdischarge dự đoán nghiên cứu với A3(1/s)_This =3.5×10-6study (1/s) Varied capacity with A3=3.5E-6 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 100 200 300 Time (hours) Thời gian (giờ) 400 500 600 Hình 3: Dự đốn giảm khả thoát nước bấc thấm 2.3 Phương pháp dự báo lún đề xuất Độ cố đất yếu gia cố bấc thấm theo phương ngang thời gian t, bỏ qua ảnh hưởng cố kết theo phương đứng tính sau [8, 19-20]: S Ut  t (12) S S độ lún cuối đất yếu, độ lún cuối xem đất cố kết hoàn toàn St độ lún đất yếu thời điểm t Kết hợp với Phương trình (11), St viết lại sau:      o e a3Th    8ln      o       S(t theory )  S 1  exp (13)   a3 F  n            Độ lún quan trắc thời gian t tính tốn sau:      o e a3Th (at observated time)      8ln    o     S( t Observation )   1  exp (14)   a3 F  n            Tiếp theo, độ lún cuối tính tốn sau:       8ln    o       S( final  prediction )  lim S(t  prediction )   1  exp (15) x   a3 F  n              © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN 57 giá trị  xác định dựa vào kết quan trắc độ lún giai đoạn thi công, xác định sau: S( ti ) (16)       o e  a3Thi      8ln   1  exp    o       a3 F  n            S(ti ) độ lún quan trắc thời điểm ti Thi nhân tố thời gian, xác định thời điểm ti Nhóm tác giả báo phân tích khảo sát giá trị  , kết cho thấy giá trị  thay đổi từ 0.8 đến 1.2 Lấy ví dụ phân tích cho trường hợp cơng trường cảng Busan, trình bày Hình (4) Kết cho thấy giá trị  thay đổi từ 0.86 đến 1.11, giá trị ổn định giá trị 0.86 sau 80 ngày Điều giải thích tốc độ cố kết đất yếu lớn giai đoạn đầu thi công Điều hợp lý so với nghiên cứu Bo cộng [21] 1.2 Max: 1.11 of value TheGiá trị  0.8 Average value: 0.86 0.6 0.4 0.2 0 100 Hình 4: Giá trị  200 300 Observate Time Thời gian (ngày) 400 500 khảo sát công trường cảng Busan ÁP DỤNG PHƯƠNG PHÁP ĐỀ XUẤT CHO CƠNG TRÌNH CỤ THỂ Để đánh giá khả áp dụng phương pháp dự báo lún đề xuất nghiên cứu này, phần nhóm tác giả áp dụng phương pháp dự báo lún đề xuất cho cơng trình cụ thể cơng trình cảng Busan Dữ liệu quan trắc thông số khác lấy từ Chung cộng [8] Để đánh giá độ xác phương pháp đề xuất với phương pháp dự báo khác, nhóm tác giả sử dụng phương pháp Asaoka [9] phương pháp Hyperbolic [12] 3.1 Phương pháp Asaoka Hình trình bày phương pháp dự báo độ lún sau đất yếu gia cố bấc thấm Trong trường hợp này, số gia thời gian chọn t  50 ngày Kết cho thấy độ lún sau dự báo 0.76 m Như thảo luận Phần 1, giá trị độ lún dự báo theo phương pháp Asaoka cho độ lún nhỏ nhiều so với độ lún thực tế © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 58 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN Asaoka 0.9 0.8 y = 0.7052x + 0.2235 0.7 R² = 0.9996 Si (m) 0.6 0.5 0.4 0.3 t  50 days 0.2 0.1 Sf =0.76m 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Si-1 (m) Hình 5: Phương pháp dự báo lún phương pháp Asaoka 3.2 Phương pháp Hyperbolic Hình trình bày phương pháp dự báo độ lún theo phương pháp Hyperbolic Kết độ lún sau đất tính phương trình sau: 1 (17) S f  S0   0.16   1.2 m  tan  So độ lún ban đầu chọn 0.16 m Độ lún dự báo theo phương pháp cho kết lớn so với kết quan trắc thực tế Hơn phương pháp có độ xác phụ thuộc vào giá trị So chọn ban đầu Hình 6: Phương pháp dự báo lún phương pháp Hyperbolic 3.3 Phương pháp dự báo lún đề xuất Hình trình bày phương pháp dự báo độ lún sau đất yếu cho cơng trình Cảng Busan Kết cho thấy độ lún sau tính theo phương pháp đề xuất 0.854 m Kết phù hợp với báo cáo Chung cộng [8] Ngoài phương pháp đề xuất cho phép dựng đường cong lún theo thời gian đất yếu Kết cho thấy phương pháp đề xuất cho kết phù hợp với dự liệu quan trắc trường Dựa vào kết phân tích, giá trị dự báo giảm khả nước bấc thấm A3 tìm 2.5 × 10-8 (1/s) Điều cho thấy, dựa vào phương pháp đề xuất thu quy luật giảm khả thoát nước bấc thấm đất yếu © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN 59 ThờiTime gian(days) (ngày) 100 200 300 400 500 600 700 800 0.1 Kết quan (Chung vàPort cộng(Chung 2014) Observed data trắc in Busan New et al 2014) 0.2 My method Nghiên cứu This study 8  A3  2.5 10 1/ s   S f  0.854m  Chung et al (2014)     0.86 Settlement Độ lún (m)(m) 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Hình 7: Phương pháp dự báo lún phương pháp đề xuất KẾT LUẬN Nghiên cứu trình bày phương pháp dự báo lún cho cơng trình đường đất yếu có gia cố bấc thấm, phương trình dự báo lún đề xuất dựa vào thay đổi độ cản thấm bấc thấm theo thời gian Dựa vào kết phân tích so sánh với phương pháp dự báo độ lún khác, rút kết luận sau: – Mối quan hệ phi tuyến độ cản thấm với thời gian đề xuất Mối quan hệ cho kết dự báo quy luật thay đổi độ cản thấm theo thời gian phù hợp phù hợp với kết thí nghiệm – Phương pháp dự báo độ lún theo thời gian đề xuất cho kết dự báo xác so với liệu quan trắc thực tế – Kiến nghị sử dụng phương pháp dự báo lún đề xuất để dự báo lún cho cơng trình đường đất yếu gia cố bấc thấm LỜI CẢM ƠN Nghiên cứu tài trợ Trường đại học Cơng Nghiệp Tp HCM Đề tài có mã số 20/1.2 XD03 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Yun, D-H., Nguyen, B-P., Kim J-H., and Kim, Y-T A Study of Consolidation Behavior of Clay Ground with Partially Penetrated PVD under Artesian Pressure J Korean Geosynthetics Society Vol.15 No.1 March 2016 Pp: 47 - 57 [2] Kim, Y-T., Nguyen, B-P., and Yun, D-H (2018) “Analysis of Consolidation Behavior of PVD-Improved Ground Considering a Varied Discharge Capacity” Engineering Computations, 35(3): 1183-1202 [3] Kim, Y-T., Nguyen, B-P., and Yun, D-H (2018) (2018) “Effect of Artesian Pressure on Consolidation Behavior of Drainage-installed Marine Clay Deposit” ASCE’Journal of Materials in Civil Engineering: 30(8): 04018156-1-13 [4] Nguyen, B-P., Yun, D-H., and Kim, Y-T (2018) “An Equivalent Plane Strain Model of PVD-Improved Ground” Computers and Geotechnics 103: 32-42 © 2021 Trường Đại học Công nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 60 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN [5] Nguyen, B-P and Kim, Y-T (2019) “An analytical solution for consolidation of PVD-installed deposit considering nonlinear distribution of hydraulic conductivity and compressibility” Engineering Computations 36(2): 707-730 [6] Nguyen, B-P and Kim, Y-T (2019) “Radial consolidation of PVD-installed normally consolidated soil with discharge capacity reduction using large-strain theory” Geotextiles and Geomembranes, 47(2): 243-254 [7] Chung, S.G., 1999 Engineering properties and consolidation characteristics of Kimhae estuarine clayey soil In: Thick Deltaic Deposits, ATC-7 Workshop, Special Publication, the 11th ARC on SMGE, Seoul, pp 93-108 [8] Chung, S.G., Kweon, H.J., and Jang, W.Y., 2014 Observational method for field performance of prefabricated vertical Drains Geotextiles and Geomembranes 1-12 [9] Asaoka, A., 1978 Observational procedure of settlement prediction Soils Found 18 (4), 87-101 [10] Edil, T.B., Fox, P.J., Lan, L.T., 1991 Observational procedure for settlement of peat In: Proceedings of the International Conf on Geotechnical Engineering for Coastal Development Theory and Practice on Soft Ground, GeoCoast ’91, Yokohama, Japan, pp 165-170 [11] Arulrajah, A., Nikraz, H., Bo, M.W., 2004 Factors affecting field instrumentation assessment of marine clay treated with prefabricated vertical drains Geotext Geomembrs 22 (5), 415-437 [12] Tan, T.S., Inoue, T., Lee, S.L., 1991 Hyperbolic method for consolidation analysis J Geotech Eng ASCE 117 (11), 1723-1737 [13] Kim, T-H., Im, E-S., Lee, K-Y., Jung, C-H., Kim, C-H (2017) New effective construction management of the soft ground improvement Proceedings of the 19th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Seoul 2017 [14] Kim, R., Hong, S.J., Lee, M.J and Lee, W (2011) “Time dependent well resistance factor of PVD.” Marine Georesources & Geotechnology, 29(2): 131-144 [15] Yoshikuni, H., Nakanodo, H., 1974 Consolidation of soils by vertical drain wells with finite permeability Soils Found 14 (2), 35-46 [16] Hansbo, S (1981) 'Consolidation of fine-grained soils by prefabricated drains' 10th ICSMFE, Anonymous, ed., A.A Balkema, Rotterdam-Boston, 677-682 [17] Hansbo, S (1983) Discussion Proceedings of the 8th European Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Helsinki, Vol 3, Spec Session 2, 1148–1149 [18] Deng Y.B., Xie K.H., Lu M.M, Tao H.B & Liu G.B (2013) “Consolidation by prefabricated vertical drains considering the time dependent well resistance.” Geotextiles & Geomembranes, 36:20-26 [19] Chung, S.G., Lee, N.K., Kim, S.R., 2009 Hyperbolic method for prediction of prefabricated vertical drains performance J Geotech Geoenviron Eng 135 (10), 1519-1528 [20] Chung, S.G., Lee, N.K., 2010 Smear effect and well resistance of PVD-installed ground based on the hyperbolic method J Geotech Geoenviron Eng 136 (4), 640-642 [21] Bo, M.W., Arulrajah, A., Horpibulsuk, S., Chinkulkijniwat, A and Leong, M (2016) “Laboratory measurements of factors affecting discharge capacity of prefabricated vertical drain materials.” SoilsandFoundations2016;56(1):129–137 Ngày nhận bài: 10/02/2020 Ngày chấp nhận đăng: 04/09/2020 © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ...DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN 53 thi cơng đường, cần có phương pháp dự báo lún theo thời gian dựa vào số liệu quan trắc gia đoạn sớm hơn, so với. .. quan hệ độ cản thấm bấc thấm nhân tố thời gian © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 56 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN Giá trị A3=3.5×10-6... pháp Asaoka cho độ lún nhỏ nhiều so với độ lún thực tế © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 58 DỰ BÁO ĐỘ LÚN CHO NỀN ĐẤT YẾU GIA CỐ BẤC THẤM VỚI SỰ CẢN THẤM THEO THỜI GIAN Asaoka