Tạp chí Khoa học Cơng nghệ, Số 53A, 2021 ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG NGUYỄN VĂN NAM Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh nguyenvannam@iuh.edu.vn Tóm tắt Cách chấn đáy biết kỹ thuật điều khiển kết cấu bị động Nó mang lại hiệu thiết kế kháng chấn cao so với giải pháp thiết kế truyền thống Gối lắc ma sát đôi (Double Friction Pendulum, DFP) thiết bị cách ly dao động, sử dụng phổ biến kỹ thuật cách chấn đáy nhiều nước phát triển thời gian gần Bài báo đánh giá chi tiết hiệu giảm chấn gối DFP sử dụng cơng trình thấp tầng chịu động đất Nghiên cứu tiến hành việc phân tích mơ hình đơn giản kết cấu nhà tầng cách chấn gối DFP, chịu 21 băng gia tốc khác ngơn ngữ Matlab Kết phân tích cho thấy hiệu giảm chấn dạng gối tốt thích nghi cao với nhiều băng gia tốc có đặc trưng khác Bên cạnh đó, ảnh hưởng hệ số ma sát va chạm xảy bên gối dịch chuyển ngang lớn ước lượng Từ khóa Cách chấn đáy, thiết kế chịu động đất, điều khiển kết cấu, gối lắc ma sát EVALUATION OF THE EFFECTS OF THE DOUBLE FRICTION PENDULUM BEARING USED IN SEISMICALLY ISOLATED LOW-RISE BUILDINGS Abstract Seismic base isolation is known as a passive structural control technique It offers a high efficiency in the seismic resistant design compared to traditional design solutions The double friction pendulum (DFP) bearing is a vibration isolation device, it has been used very commonly in seismic isolation techniques in many developed countries recently This paper evaluates in detail the seismic reduction effectiveness of the DFP bearing used in low-rise buildings subject to earthquakes The study is conducted by analyzing a simple model of a 5-storey building with seismic isolation using the DFP bearing, subjected to 21 different ground-acceleration records in Matlab language The analytical results show seismic reduction effectiveness of this bearing and its high adaptability to many ground acceleration records with varying characteristics In addition, the effects of the friction coefficient and the impact occurring inside the bearing due to the large horizontal displacement are also estimated Keywords Seismic base isolation, earthquake resistant design, control structures, friction pendulum bearings GIỚI THIỆU Ý tưởng kỹ thuật cách chấn đáy (base isolation) xuất từ lâu Tuy chưa có nghiên cứu có cơng trình áp dụng ý tưởng cách 100 năm Trong thời gian gần đây, kỹ thuật có nghiên cứu áp dụng vào thiết kế kháng chấn có phát triển mạnh mẽ [1] Một thiết bị, gọi gối cách chấn, đặt phần móng kết cấu bên cơng trình Gối có độ cứng ngang nhỏ nhiều so với độ cứng kết cấu, làm nhiệm vụ cách ly chuyển động với kết cấu bên trên, ngắt nguồn lượng động đất truyền vào kết cấu Kết cấu cách chấn có chu kỳ dao động tăng lên, tránh xa vùng chu kỳ trội trận động đất, giảm đáng kể phản ứng bất lợi động đất [2] Kết cấu bên khối cứng, có chuyển vị ngang tương đối phận kết cấu nhỏ, minh họa Hình Có nhiều dạng gối cách chấn nghiên cứu chế tạo sử dụng kỹ thuật thiết kế cách chấn đáy Trong số đó, có hai dạng gối phổ biến gối cao su gối lắc ma sát Những dạng gối giới thiệu nghiên cứu trước [2], [3] © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐÔI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG (a) (b) Hình1: Hiệu kỹ thuật cách chấn đánh (a) Kết cấu truyền thống, (b) Kết cấu cách chấn đáy Gối lắc ma sát đôi (Double Friction Pendulum bearing, gối DFP), dạng gối lắc ma sát, giới thiệu năm đầu kỷ 21 Tsai cộng [4] Gối thiết kế dựa ý tưởng của Touaillon cấp sáng chế năm 1870 [5], Hình Đây xem cải tiến gối lắc ma sát với khả chuyển vị ngang lớn Hình 2: Bằng sáng chế Touaillon [5] Cấu tạo gối DFP Hình 3, nhóm nghiên cứu Fenz cộng trình bày chi tiết cấu tạo, nguyên lý hoạt động gối DFP nghiên cứu trước [6], [7] Nó chế tạo kim loại cứng chống rỉ, gồm lắc trượt hai mặt cong có bán kính R1 R2 với hệ số ma sát 1 2 lắc mặt cong tương đối nhỏ (từ 1% đến 15%) Bán kính mặt cong kết hợp với tổng trọng lượng kết cấu bên tạo độ cứng ngang cho lắc, độ cứng tạo lực phục hồi để đưa lắc vị trí trung tâm kết thúc chuyển động Hệ số ma sát lắc mặt cong tạo độ cứng ban đầu tiêu tán phần lượng lắc trượt mặt cong Trong kỹ thuật cách chấn đáy, kết cấu cách chấn có dịch chuyển ngang gối tương đối lớn, khả dịch chuyển gối DFP d = d1+d2 (a) (b) Hình 3: Gối lắc ma sát đôi, gối DFP (a) Cấu tạo bên trong, (b) Mặt cắt ngang [7] Kỹ thuật cách chấn đáy sử dụng phổ biến cho kết cấu cứng, có chu kỳ nhỏ, nhà thấp tầng [8] Chu kỳ kết cấu thấp tầng thường gần vùng chu kỳ trội trận © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐÔI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG động đất nên phản ứng thường mạnh chịu động đất khả hư hỏng, nguy hiểm họa lớn Sử dụng kỹ thuật cách chấn đáy để tăng chu kỳ kết cấu giải pháp thiết kế hiệu cho dạng kết cấu Bên cạnh đó, kết cấu thấp tầng có nhược điểm khó khăn sử dụng giải pháp kỹ thuật so với nhà cao tầng Trong nghiên cứu này, phân tích khảo sát mơ hình kết cấu nhà tầng cách chấn đáy gối DFP chịu 21 băng gia tốc ngẫu nhiên, có đặc trưng khác thực Kết phân tích so sánh với trường hợp thiết kế truyền thống, không sử dụng cách chấn đáy Hiệu giảm chấn kết cấu đánh giá thông qua giá trị: Tỉ số chuyển vị ngang tương chiều cao cơng trình; gia tốc tuyệt đối tầng cùng, lực cắt tầng tổng lực cắt đáy MƠ HÌNH PHÂN TÍCH KẾT CẤU Mơ hình sử dụng phân tích mơ hình đơn giản, ứng xử chiều (1D) Ở đây, kết cấu nhà tầng giả thiết với sàn tuyệt đối cứng, bỏ qua chuyển vị xoay, tầng thể khối lượng gồm bậc tự chuyển vị theo phương ngang Các đặc trương vật lý bậc tự bao gồm: khối lượng mi, độ cứng ngang ki hệ số cản ci Gối DFP mơ hình hóa phần tử ma sát nối tiếp Fenz cơng thiết lập nghiên cứu [7] Mơ hình 1D kết cấu nhà tầng gắn gối DFP chịu gia tốc u g trình bày Hình [9] k5 k2 Gối DFP k1 c5 c2 m5 m2 Goái DFP k b1 ub1 k b2 e e mb1 c1 m1 d1 d2 u1 ub2 k2 k1 m1 mb2 c1 u5 u2 c2 k5 m2 c5 m5 mb2 ag (a) ug (b) Hình 4: Mơ hình kết cấu cách chấn 1D (a) Mơ hình lý tưởng, (b) Mơ hình tương đương [9] Hai phần tử ma sát nối tiếp gối Hình có đặc trưng vật lý xác định thông qua thông số kỹ thuật gối kết cấu bên Trong đó, phần tử thứ có đặc trưng vật lý là: khối lượng mb1, độ cứng kb1, hệ số ma sát 1e khả trượt d1 Phần tử thứ hai có đặc trưng vật lý là: khối lượng mb2, độ cứng kb2, hệ số ma sát 2e khả trượt d2 Khối lượng mb2 xác định tương đương với khối lượng tầng kết cấu, khối lượng mb1 xem nhỏ Khả trượt d1 d2 kích thước Hình 3, khả chuyển vị ngang gối Độ cứng lò xo phần tử nối tiếp xác định Phương trình [7] W kb1 R h 1 (1) k W b R2 h2 đó: W tổng trọng lượng bên kết cấu, Ri hi bán kính cong chiều cao lắc Hình Hệ số ma sát 1e 2e mơ hình xác định theo Phương trình Những đại lượng thay đổi, phụ thuộc vào vận tốc trượt áp lược bề mặt [10]: e max (max min )e u (2) đó: max min hệ số ma sát ứng với vận tốc trượt lớn nhỏ lắc mặt cong, (s/m) số phụ thuộc vào áp lực bề mặt ứng với vật liệu u vận tốc trượt © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG Phương trình vi phân chuyển vị ngang u hệ thiết lập sở cân động theo nguyên lý D’Alembert cho khối lượng chuyển động mơ Phương trình Phân tích theo lịch sử thời gian cách giải phương trình vi phân chuyển động để xác định ứng xử kết cấu Việc giải phương trình vi phân chuyển động thực phương pháp số lập trình ngơn ngữ Matlab (3) M(u + ag ) + Cu + Ku + Ff + Fr đó: M, C, K ma trận khối lượng, ma trận cản ma trận độ cứng kết cấu Thành phần lực ma sát lực cản gối Ff Fr Thành phần lực ma sát phần tử nối tiếp xác định theo mơ hình dẻo (Viscoplasticity model, mơ hình Bouc - Wen hiệu chỉnh) Phương trình [10], [11]: Ff W 1e Z1 (4) Ff W 2e Z đó: Zi xác định theo Phương trình YZ u Z Z 1 uZ Au (5) số Phương trình bao gồm A, Y, và cũng tác giả xác định từ thực nghiệm [11] Khi chuyển vị lắc vượt chuyển vị giới hạn gối d1 d2 Hình 3, bên gối xuất thành phần lực va chạm Fr mặt cong xác định theo Phương trình [7] Fr1 kr1 ( ub1 d1 ) sign(ub1 ) H ( ub1 d1 ) (6) Fr kr ( ub ub1 d )sign(ub ub1 ) H ( ub ub1 d ) đó: H giá trị hàm heaviside, kr độ cứng lúc va chạm có giá trị lớn PHÂN TÍCH MỘT KẾT CẤU ĐIỂN HÌNH Sử dụng mơ hình kết cấu Mục để phân tích ví dụ số cho kết cấu nhà tầng cụ thể chịu tác động từ băng gia tốc Nghiên cứu tiến hành phân tích với 02 mơ hình kết cấu: Kết cấu ngàm cứng móng (khơng cách chấn) Kết cấu cách chấn gối DFP Kết phân tích theo lịch sử thời gian sử dụng để đánh giá hiệu giảm chấn gối DFP 3.1 Thơng số mơ hình phân tích Kết cấu chọn phân tích ngơi nhà tầng, vật liệu có tỉ số cản Kết cấu lựa chọn cách giả định, có độ cứng tầng lấy 100 kN/mm, khối lượng tầng lấy 0.051 kNs2/mm Kết cấu có chu kỳ T1 = 0.5 s Thông số kỹ thuật gối DFP chọn phân tích sau: R1 = R2 = 3000 mm, h1 = 40 mm, h2 = 60 mm, d1 = d2 = 500 mm, 1 = 0.02 - 0.06, 2 = 0.06 - 0.1 Thông số hiệu chỉnh biến trễ Z: A = 1; Y = 0.25 mm; = 0.9; = 0.1; = [11] Thông số hiệu chỉnh hệ số ma sát phụ thuộc vận tốc trượt: = 0.02 s/mm [11] 3.2 Thông số gia tốc Dữ liệu gia tốc băng gia tốc thực trận động đất lấy từ trung tâm nghiên cứu động đất Thái Bình Dương đại học Berkeley, Mỹ (PEER) [12], thơng số băng gia tốc tổng hợp Bảng Những băng giá tốc có cường độ tương đối lớn (Mw > 6) Gia tốc đỉnh PGA chọn nhiều cấp độ khác nhau, từ nhỏ (PGA = 0.092g) đến lớn (PGA = 0.874g) Phổ gia tốc băng gia tốc trình Hình Trong hình này, đường trung bình 21 băng gia tốc có vùng chu kỳ trội khoảng 0.5 s Qua đó, nhận thấy kết cấu thấp tầng nhạy cảm dễ bị phá hoại tác động động đất Bảng 1: Thông số gia tốc TT Số hiệu 143 173 452 Trận động đất (Ký hiệu) Imperial Valley-02 (6ELC) Tabas Iran (143TAB) Imperial Valley-06 (173ELC) Morgan Hill (452FOS) Năm 1940 1978 1979 1984 © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh Vị trí El Centro Array #9 Tabas El Centro Array #10 Foster City - APEEL Mw PGA (g) 6.95 7.35 6.53 6.19 0.281 0.854 0.173 0.065 ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 608 718 741 759 777 779 962 998 1063 1104 1111 1120 1158 1605 4100 6959 8123 Whittier Narrows-01 (608CAW) Superstition Hills-01 (718IVW) Loma Prieta (741BRA) Loma Prieta (759LOM) Loma Prieta (777LOM) Loma Prieta (779LOM) Northridge-01 (962CAS) Northridge-01 (998NOR) Northridge-01 (1063NOR) Kobe Japan (1104KOB) Kobe Japan (1111KOB) Kobe Japan (1120KOB) Kocaeli Turkey (1158DZC) Duzce Turkey (1605DUZ) Coalinga-01 (4100PAF) Darfield New Zealand (6959DAR) New Zealand (8123CHR) 1987 1994 1989 1989 1989 1989 1994 1994 1994 1995 1995 1995 1999 1999 1983 1983 2011 Carson - Water St Imperial Valley BRAN Foster City - APEEL Hollister City Hall LGPC Carson - Water St LA - N Westmoreland Rinaldi Receiving Sta Fukushima Nishi-Akashi Takatori Duzce Duzce Parkfield - Fault Zone Christchurch Resthaven Christchurch Resthaven 5.99 6.22 6.93 6.93 6.93 6.93 6.69 6.69 6.69 6.9 6.9 6.9 7.51 7.14 6.0 7.0 6.2 0.098 0.133 0.449 0.257 0.246 0.570 0.092 0.432 0.874 0.185 0.483 0.618 0.312 0.739 0.143 0.261 0.371 Hình 5: Phổ phản ứng đàn hồi theo phương ngang 3.3 Đánh giá hiệu giảm chấn Tiêu chí sử dụng để đánh giá hiệu giảm chấn gối kết cấu cách chấn bao gồm: Tỉ số chuyển vị ngang tương đối cơng trình với chiều cao cơng trình (P1); Tổng lực cắt đáy (P2); Gia tốc tuyệt đối lớn tầng cùng, tầng (P3); Lực cắt lớn tầng cùng, tầng (P4) Những đại lượng tính tốn Phương trình Kết tính tốn cho trường hợp phân tích tổng hợp trình bày Bảng Siso S fix P 100% (7) S fix đó: Siso Sfix đại lượng phân tích trường hợp kết cấu cách chấn kết cấu không cách chấn Bảng 2: Hiệu giảm chấn gối DFP TT Số hiệu 143 173 452 608 Trận động đất (Ký hiệu) Imperial Valley-02 (6ELC) Tabas Iran (143TAB) Imperial Valley-06 (173ELC) Morgan Hill (452FOS) Whittier Narrows-01 (608CAW) Hiệu P1(%) 84.58 89.03 84.35 66.60 60.98 Hiệu P2(%) 56.49 50.35 76.85 57.66 22.99 Hiệu P3(%) 57.06 68.38 74.30 55.44 52.34 Hiệu P4(%) 86.82 91.28 87.09 72.88 62.86 © 2021 Trường Đại học Công nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 10 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐÔI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG 718 741 759 777 779 962 998 1063 1104 1111 1120 1158 1605 4100 6959 8123 Superstition Hills-01 (718IVW) Loma Prieta (741BRA) Loma Prieta (759LOM) Loma Prieta (777LOM) Loma Prieta (779LOM) Northridge-01 (962CAS) Northridge-01 (998NOR) Northridge-01 (1063NOR) Kobe Japan (1104KOB) Kobe Japan (1111KOB) Kobe Japan (1120KOB) Kocaeli Turkey (1158DZC) Duzce Turkey (1605DUZ) Coalinga-01 (4100PAF) Darfield New Zealand (6959DAR) New Zealand (8123CHR) Trung bình 65.70 92.58 89.64 88.30 92.35 73.59 80.09 88.01 73.23 94.80 91.28 84.18 85.86 76.95 81.18 87.96 82.44 35.55 77.56 73.95 67.02 75.83 49.87 51.52 45.52 40.44 81.17 56.05 54.96 44.89 47.78 48.84 62.49 56.08 44.98 82.44 78.64 71.23 80.99 52.22 54.99 60.61 37.49 85.25 65.85 60.07 49.31 59.20 61.85 75.23 63.23 70.29 93.69 92.44 89.16 92.14 76.97 85.04 89.65 78.33 96.35 91.75 83.67 87.54 78.88 82.40 90.63 84.75 Kết Bảng thể hiệu giảm chấn băng gia tốc Giá trị trung bình cho thấy hiệu giảm P1 P4 cao (trên 80%) Hiệu P2 P3 tương đối tốt Tùy vào đặc trưng băng gia tốc khác có hiệu giảm chấn khác Những băng gia tốc có vùng chu kỳ trội gần với chu kỳ kết cấu cho hiệu cao hơn, thể ưu điểm kỹ thuật cách chấn đáy Từ Hình đến Hình thể hiệu giảm gia tốc tuyệt đối tầng lực cắt tầng hai băng gia tốc: 1111KOB 608CAW Hai băng gia tốc cho hiệu giảm chấn lớn nhỏ tất băng gia tốc sử dụng phân tích Với đặc điểm băng gia tốc 1111KOB, vùng chu kỳ trội gần với chu kỳ kết cấu (khoảng 0.5 s), vùng chu kỳ lớn giá trị phổ thấp Do đó, hiệu giảm chấn băng gia tốc cao Ngược lại băng gia tốc 608CAW cho hiệu thấp Hình 6: Gia tốc tuyệt đối tầng kết cấu chịu băng gia tốc 1111KOB © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG 11 Hình 7: Lực cắt tầng kết cấu chịu băng gia tốc 1111KOB Hình 8: Gia tốc tuyệt đối tầng kết cấu chịu băng gia tốc 608CAW Hình 9: Lực cắt tầng kết cấu chịu băng gia tốc 608CAW Băng gia tốc 608CAW có giá trị PGA nhỏ Quan sát kết phân tích băng gia tốc băng gia tốc có PGA nhỏ khác thấy hiệu giảm chấn thấp Ngồi ngun nhân giải thích trên, suy đốn ngun nhân khác hệ số ma sát gối lớn, làm giảm khả trượt ngang lắc, điều nguyên nhân làm giảm hiệu cách ly gối Phân tích kiểm chứng hai băng gia tốc 1063NOR 173ELC trường hợp thay đổi hệ số ma sát gối Kết trình bày Hình 10 Hình 11 Kết cho thấy, giảm hệ số ma sát hiệu giảm chấn tăng © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 12 ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐÔI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG Hình 10: Hiệu giảm chấn kết cấu hệ số ma sát gối thay đổi, phân tích với băng gia tốc 1063NOR Hình 11: Hiệu giảm chấn kết cấu hệ số ma sát gối thay đổi, phân tích với băng gia tốc 173ELC Tất kết Bảng phân tích với trường hợp kích thước gối đủ lớn (d1 d2 đủ lớn) Chuyển vị lắc gối không lớn khả dịch chuyển ngang d gối Trong trường hợp này, lực va chạm Fr Phương trình không Trong số trường hợp khác, băng gia tốc có PGA lớn hay có giá trị phổ chuyển vị lớn vùng chu kỳ lớn lắc chuyển vị ngang lớn chịu tác động băng gia tốc Khi đó, kích thước gối nhỏ xảy tượng va chạm lắc vào vành cứng theo chu vi gối chuyển vị ngang gối ub lớn khả dịch chuyển ngang d gối Trong Phương trình 3, thành phần lực va chạm Fr xuất hiện, giá trị tính tốn theo Phương trình Với xuất lực va chạm, ứng xử kết cấu tăng lên nhiều (có thể 200%) Kết phân tích khảo sát với hai băng gia tốc 779LOM 1063NOR trình bày hình từ Hình 13 đến Hình 15 thể cho tượng Có thể thấy rằng, tượng bất lợi cho kết cấu, cần ý © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG 13 Hình 12: Ảnh hưởng va chạm đến gia tốc tuyệt đối tầng kết cấu, phân tích với băng gia tốc 779LOM Hình 13: Ảnh hưởng va chạm đến lực cắt tầng kết cấu, phân tích với băng gia tốc 779LOM Hình 12: Ảnh hưởng va chạm đến gia tốc tuyệt đối tầng kết cấu, phân tích với băng gia tốc 1063NOR © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 14 ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐÔI SỬ DỤNG TRONG CÔNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG Hình 15: Ảnh hưởng va chạm đến lực cắt tầng kết cấu, phân tích với băng gia tốc 1063NOR KẾT LUẬN Sử dụng mơ hình đơn giản từ nghiên cứu trước, kết phân tích khảo sát kết cấu cách chấn nhà tầng chịu nhiều băng gia tốc khác Với kết trình bày thảo luận, số kết luận rút sau: - Hiệu giảm chấn gối DFP tốt với nhiều băng gia tốc khác Với kết này, nghiên cứu kiến nghị sử dụng dạng gối kỹ thuật cách chấn đáy cho kết cấu nhà thấp tầng - Hệ số ma sát ảnh hưởng lớn đến ứng xử gối hiệu giảm chấn gối Khi sử dụng gối, cần chọn hệ số ma sát thông số khác phù hợp - Hiện tượng va chạm gối làm tăng ứng xử kết cấu, điều bất lợi cho kết cấu TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] I G Buckle and R L Mayes, Seismic isolation: history, application, and performance-a world view, Earthquake spectra, 6(2), pp.161-201, 1990 [2] Y P Wang, Fundamentals of seismic base isolation International training program for seismic design of building structures, sponsored by National Science Council, National Chiao-Tung Unversity, Hsinchu, Taiwan, 2002 [3] S K Deb, Seismic base isolation-an overview, Current Science, 87 (10), pp.1426-1430, 2004 [4] C S Tsai, T C Chiang, C K Cheng, W S Chen, and C W Chang, An Improved FPS Isolator for Seismic Mitigation on Steel Structure, In ASME 2002 Pressure Vessels and Piping Conference, American Society of Mechanical Engineers, pp 237-244, 2002 [5] J Touaillon, Improvement in buildings, U.S Patent No 99,973 15 Feb 1870 [6] D M Fenz and M C Constantinou, Behaviour of the double concave Friction Pendulum bearing, Earthquake Engineering and Structural dynamics, vol 35, no 11, pp 1403-1424, 2006 [7] D M Fenz and M C Constantinou, Mechnical behavior for Multi-Spherical Sliding Bearings, Technical Report MCEER-08-0007, Multidisciplinary Center for Earthquake Engineering Research, University at Buffalo, State University of New York, Buffalo, NY, 2008 [8] Anajafi, Hamidreza, et al., Effectiveness of seismic isolation for long-period structures subject to far-field and near-field excitations, Front Built Env, (2020): 24 [9] Nguyễn Văn Nam, Hoàng Phương Hoa, Nguyễn Hồng Vĩnh, Mơ hình dạng gối trượt ma sát kết cấu chịu động đất: Gối DFP TFP, Tuyển tập cơng trình Hội nghị Cơ học kỹ thuật toàn quốc, Đại học Đà Nẵng, ISBN 978-604-84-1273-9, trang 487 - 494, 2015 © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐÔI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG 15 [10] M C Constantinou, A Mokha, and A Reinhorn, Teflon bearings in base isolation II: Modeling, ASCE Journal of Structural Engineering, vol 116, no 2, pp 455-474, 1990 [11] A Mokha, M C Constantinou and A Reinhorn, Teflon bearings in base isolation I: Testing, ASCE Journal of Structural Engineering, 116(2), pp 438-454, 1990 [12] Pacific Earthquake Engineering Research Center (PEER) (2020) Ground motion database [Online] Available: http://ngawest2.berkeley.edu/ Ngày nhận bài: 02/11/2020 Ngày chấp nhận đăng: 10/03/2021 © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh ... ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG (a) (b) Hình1: Hiệu kỹ thuật cách chấn đánh (a) Kết cấu truyền thống, (b) Kết cấu cách chấn đáy Gối lắc. .. số ma sát hiệu giảm chấn tăng © 2021 Trường Đại học Cơng nghiệp thành phố Hồ Chí Minh 12 ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG Hình 10: Hiệu. .. ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ CỦA GỐI CON LẮC MA SÁT ĐƠI SỬ DỤNG TRONG CƠNG TRÌNH CÁCH CHẤN THẤP TẦNG Hình 15: Ảnh hưởng va chạm đến lực cắt tầng kết cấu, phân tích với băng gia tốc 1063NOR KẾT LUẬN Sử dụng