Nghiên cứu phối trộn dầu kerosene nhiễm acid tại phân xưởng CNU vào dầu diesel thương phẩm (tt)

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA - - NGUYỄN NGỌC BẮC NGHIÊN CỨU PHỐI TRỘN DẦU KEROSENE NHIỄM ACID TẠI PHÂN XƯỞNG CNU VÀO DẦU DIESEL THƯƠNG PHẨM Chuyên ngành : Kỹ thuật hóa học Mã số : 8520301 TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Đà Nẵng – Năm 2022 THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội Cơng trình hồn thành TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Người hướng dẫn khoa học: PGS.TS Trương Hữu Trì Phản biện 1: TS Nguyễn Thị Thanh Xuân Phản biện 2: TS Đặng Quang Vinh Luận văn bảo vệ trước Hội đồng chấm Luận văn tốt nghiệp thạc sĩ (ngành Kỹ thuật hóa học) họp Trường Đại học Bách khoa vào ngày 27 tháng 07 năm 2022 Có thể tìm hiểu luận văn tại: − Trung tâm Học liệu Truyền thông Đại học Bách Khoa _ Đại học Đà Nẵng − Thư viện Khoa Hóa, Trường Đại học Bách khoa – Đại học Đà Nẵng THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài Phân xưởng trung hòa kiềm (CNU) sử dụng quyền MericonSM Fibber – FilmTM Contactor Merichem, thiết kế để xử lý với công suất 1,5 m3/h kiềm thải từ phân xưởng: phân xưởng xử lý LPG (LTU), phân xưởng xử lý Kerosene (KTU) phân xưởng xử lý phân đoạn Naphtha q trình cracking xúc tác tầng sơi RFCC Hydrogen (NHT) Ngồi ra, phân xưởng cịn có khả xử lý dịng nước kiềm từ q trình tái sinh phân xưởng NHT, phân xưởng xử lý LCO Hydro (LCO HDT) Dòng nước muối trung hòa chứa 10 ppm H2S, 10 ppm mercaptan (RSH), 1000 ppm phenols, 1000 ppm naphthenic acid, có độ pH từ 6-8 chuyển đến phân xưởng xử lý nước thải (ETP) Dòng kiềm thải sau vào thiết bị phản ứng tách khí dầu trung hòa lại đưa đến thiết bị tách loại phenol D2003A/B dịng cơng nghệ (dịng nước muối trung hòa) tiếp xúc với dòng Kerosene để trích ly phenol nhằm đảm bảo lượng phenol dịng nước muối khỏi phân xưởng CNU khơng làm ảnh hưởng đến vi sinh phân xưởng ETP Kesrosene sau tách loại phenol đưa đến bể chứa dầu đốt TK-3801A/B để sử dụng nhiên liệu đốt lò đốt Qua thực tế vận hành phân xưởng CNU nhận thấy rằng: Lượng Kerosene sử dụng để trích ly chuyển tới bể chứa dầu đốt, điều gây lãng phí giá thành Kerosene cao FO THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội Để nghiên cứu sử dụng dòng kerosene cách hiệu mang lại lợi ích kinh tế, tiến hành phân tích tiêu nhận thấy phối trộn trực tiếp vào vào sản phẩm Dieesel (DO) xét đến thành phần cất tạp chất Dòng Kerosene nhiễm acid từ phân xưởng CNU có tính chất tương đương Kerosene nên phối trộn trực tiếp với dòng LGO/HGO từ phân xưởng CDU LCO từ phân xưởng LCO-HDT đưa chế biến phân xưởng LCOHDT để đạt chất lượng sản phẩm Diesel EURO II có giá trị cao theo tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 5689:2005) Hiện giá bán dầu Diesel nhiên liệu đốt FO chênh lệch lớn (trên 100 USD/tấn) Với lý nêu trên, việc ““Nghiên cứu phối trộn dầu Kerosene nhiễm acid phân xưởng CNU vào dầu Diesel thương phẩm” nhiệm vụ thật cần thiết để tăng lợi nhuận cho NMLD Dung Quất Chương – GIỚI THIỆU TỔNG QUAN 1.1 Tổng quan NMLD Dung Quất 1.1.1 Địa điểm xây dựng NMLD Dung Quất NMLD Dung Quất thuộc địa bàn xã Bình Trị Bình Thuận, huyện Bình Sơn, tỉnh Quảng Ngãi, nằm Khu kinh tế Dung Quất 1.1.2 Công suất chế biến NMLD Dung Quất NMLD Dung Quất thiết kế với công suất chế biến 6.5 triệu dầu thô/năm, tương đương 148.000 thùng/ngày THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 1.1.3 Cấu hình NMLD Dung Quất ▪ Gồm 14 phân xưởng cơng nghệ chính: CDU, NHT, CCR, KTU, RFCC, LTU, NTU, SWS, ARU, CNU, PRU, SRU, ISOM, LCO-HDT nhà máy PP ▪ Và 10 phân xưởng phụ trợ Nhà máy điện, phân xưởng cung cấp khí nén khí điều khiển, hóa chất, nước làm mát, nước cứu hỏa nước sinh hoạt, khí nhiên liệu, dầu nhiên liệu, phân xưởng xử lý nước thải v.v để đảm bảo trình hoạt động phân xưởng công nghệ hạng mục liên quan khác Sơ đồ vị trí phân xưởng nhà máy, chủ yếu mơ tả phân xưởng cơng nghệ q trình chế biến dầu thơ, hệ thống bồn bể phối trộn sản phẩm nhà máy Bảng 1.2 - Loại sản lượng loại sản phẩm Nhà máy Tên sản phẩm TT Nghìn tấn/năm Propylene 136 - 150 Khí hóa lỏng (LPG) 400 - 420 Xăng RON A92 1.400 – 1.800 Xăng RON A95 600 - 700 Dầu hỏa/nhiên liệu bay Jet A1 80 - 400 Dầu động Diesel ôtô Dầu nhiên liệu (FO) 60 - 100 Polypropylene 135 - 150 Lưu huỳnh rắn 6.000 2.900 – 3.200 THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 1.2 Giới thiệu phân xưởng trung hòa kiềm (CNU) Phân xưởng trung hòa kiềm thiết kế để xử lý kiềm thải từ phân xưởng NHT, LTU, KTU, NTU LCO-HDT Quá trình xử lý gồm 04 cơng đoạn chính: (1) phản ứng hồn ngun dầu; (2) tách khí tách dầu hồn ngun; (3) trung hịa sản phẩm nước muối (treated brine) kiềm để đạt pH 6-8; (4) tách phenol khỏi dòng sản phẩm treated brine 1.2.1 Mục đích phân xưởng CNU Hệ thống trung hòa kiềm (CNU) Merichem thiết kế sử dụng quyền MericonSM Fibber – FilmTM Contactor, áp dụng cho nhà máy Lọc dầu Dung Quất, thuộc Tập Đồn Dầu Khí Việt Nam Phân xưởng trung hịa kiềm có khả xử lý dịng kiềm thải từ phân xưởng xử lý LPG (LTU), phân xưởng xử lý Kerosen (KTU) phân xưởng xử lý Naphtha sau cracking xúc tác tầng sơi RFCC Ngồi ra, phân xưởng cịn có khả xử lý dịng nước kiềm từ q trình tái sinh phân xưởng xử lý Naphtha Hydro (NHT) Cơng suất thiết kế: 1.5 m3/h dịng kiềm hỗn hợp Dịng kiềm acid hóa, phân tách, trung hịa lại trích ly dung mơi để tạo sản phẩm xử lý (nước muối trung hịa) chứa 10 ppm H2S, 10 ppm mercaptan, 1000 ppm phenol, 1000 ppm naphthenic acid có pH từ 6-8 Nước muối trung hòa đưa đến phân xưởng ETP Công nghệ dùng quyền MericonSM, với kỹ thuật trung hịa sâu, loại bỏ dầu bị nhiễm acid khỏi dòng kiềm Với quyền Fibber – Film TM Contactor, THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội cho dòng kiềm tiếp xúc với Hydrocarbon bó sợi, giảm thiểu lượng kiềm thất thể tích bồn chứa Các dịng nhập liệu cần thiết cho q trình xử lý dịng kiềm hỗn hợp theo quyền MericonSM Merichem trình trung hòa sâu: - Acid sulfuric H2SO4 - Nước khử khoáng - Fuel gas - Kerosene - Nước làm mát - Kiềm sạch, 5oBe Dịng sản phẩm sau xử lí: - Khí acid, chủ yếu Mercaptan, H2S Fuel gas - Dầu nhiễm acid dung môi - Off gas (fuel gas, lẫn H2S mercaptan) - Dòng nước muối trung hòa - Kerosene chưa đạt tiêu chuẩn 1.2.2 Đặc điểm dòng nguyên liệu Phân xưởng trung hịa kiềm CNU có khả xử lý dịng nước thải bị nhiễm kiềm từ phân xưởng LTU, KTU, NHT, LCOHDT, NTU Trong vận hành bình thường khơng có dịng nước thải nhiễm kiềm từ phân xưởng NHT, NTU từ LCOHDT Khi phát thải, dòng tồn trữ xử lý theo định kỳ THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội Lưu lượng, tính chất thành phần dòng nước thải nhiễm kiềm theo thiết kế phân xưởng thay đổi tương ứng với nguồn dầu thô khác 1.2.3 Tiêu chuẩn sản phẩm Dòng nước muối sau xử lý đáp ứng yêu cầu chất lượng chứa 10 ppm H2S, 10 ppm mercaptan (RSH), 1000 ppm phenols, 1000 ppm naphthenic acid, có độ pH từ 6-8 chuyển đến phân xưởng xử lý nước thải (ETP) 1.2.4 Cân vật liệu Bảng cân vật liệu cho toàn phân xưởng CNU sử dụng hai nguồn dầu thô: ❖ Đối với dầu thô Bạch Hổ (dầu ngọt) ❖ Đối với dầu thô hỗn hợp (dầu chua): Chương - NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG PHỐI TRỘN DÒNG KEROSENE NHIỄM ACID TỪ CNU VÀO SẢN PHẨM DIESEL 2.1 Tổng quan phối trộn sản phẩm Diesel yêu cầu chất lượng sản phẩm 2.1.1 Tổng quan phối trộn sản phẩm Diesel Sản phẩm dầu Diesel NMLD Dung Quất phối trộn từ cấu tử sau: THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội - Kerosene: chứa bể TK-5114, sản phẩm từ phân xưởng KTU từ phân xưởng CDU (trong trường hợp phân xưởng KTU dừng hoạt động) - LGO: chứa bể TK-5115, sản phẩm từ phân xưởng CDU - HGO: chứa bể TK-5109, sản phẩm từ phân xưởng CDU - HDT LCO (Hydrotreated Light Cycle Oil): chứa bể TK-5110A/B, sản phẩm LCO sau xử lý phân xưởng U24 (Light Cycle Oil Hydro Treating Unit) Theo thiết kế, sản phẩm Diesel Nhà máy lọc dầu Dung Quất phối trộn từ nguồn LGO, HGO, Kerosene Treated LCO với lưu lượng tính chất tiêu biểu Việc phối trộn, kiểm tra xuất bán thực sau: DO nhận theo mẻ vào TK-5207A/B/C đường ống chuyên dụng từ bể (check tank) tương ứng (TK-5119A/B) khu bể chứa nhà máy lọc dầu Sau kiểm tra xác nhận chất lượng sản phẩm, Diesel tự động bơm từ bồn chứa (TK5207A/B/C) để chuyển lên tàu bơm P-5207A/B/C xe tải sử dụng máy bơm P-5209A/B Sơ đồ phối trộn, lưu chứa xuất bán 2.1.2 Tiêu chuẩn chất lượng dầu DO Sản phẩm Diesel cần phải đảm bảo tất tính chất theo QCVN/TCVN TCCS nhằm đảm bảo đánh giá đầy đủ tác động khả phối trối với cấu tử khác để tạo sản phẩm THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội DO, tiêu yêu cầu phân tích để kiểm soát chất lượng DO kiểm tra phân tích đầy đủ cho hỗn hợp phối trộn DO Kerosene nhiễm acid Dưới số tính chất quan trọng bị ảnh hưởng trình phối trộn: - Density: Tỷ trọng dầu DO phụ thuộc vào thành phần dầu thơ chế biến tỷ lệ trộn kerosene vào DO Ngoại trừ số trường hợp nhu cầu Jet A-1 thấp nên phải trộn hết kerosene vào DO chế biến chủ yếu dầu nước có density thấp dẫn đến tiêu khơng đạt, cịn thơng thường dầu DO BSR thỏa mãn tiêu chuẩn tỷ trọng - Pour Point: điểm chảy sản phẩm DO phụ thuộc chủ yếu vào tính chất dầu thô chế biến, chế độ vận hành tối đa hay tổi thiểu DO CDU tỷ lệ trộn HGO mẻ trộn Điểm cắt HGO sâu, trộn HGO vào DO tỷ lệ lớn làm tăng PP sản phẩm Tuy nhiên, sử dụng phụ gia cải thiện điểm chảy (Flow improver) trường hợp cần thiết để kiểm soát tiêu PP dầu DO cân bể cấu tử Việc tăng tỷ lệ trộn kerosene DO giúp giảm PP sản phâm thu - Lubricity Viscosity: độ bôi trơn độ nhớt dầu DO phụ thuộc chủ yếu vào chế độ vận hành phân xưởng CDU tỷ lệ cấu tử kerosene/HGO mẻ trộn Tăng tỷ lệ trộn kerosene mẻ trộn DO có tác dụng tiêu cực đến tính chất dầu DO Lubricity kiểm sốt cách sử dụng phụ gia cải thiện độ bôi trơn sản phẩm DO THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội - Flash Point: điểm chớp cháy thành phần chủ yếu trộn dầu DO LGO/HDT-LCO/HGO thường cao nên kerosene có FP thấp tỷ lệ trộn kerosene lên đến 15% FP DO đảm bảo đạt chất - Cetane Index: DO phối trộn phần lớn từ cấu tử LGO HGO có số Cetane cao nên số Cetane của sản phẩm cuối thường đạt chất lượng - Thành phần cất, 90% thể tích: Nhiệt độ điểm cất 90% thể tích sản phẩm DO phụ thuộc vào thành phần cắt dịng cơng nghệ LGO, HGO, treated LCO Do đó, tiêu kiểm sốt thơng qua điểm cắt dòng LGO HGO CDU chế độ vận hành RFCC, LCO-HDT dòng treated LCO - Điểm chớp cháy cốc kín: Điểm chớp cháy cốc kín sản phẩm DO phụ thuộc vào điểm chớp cháy cấu tử phối trộn, Kerosene có điểm chớp cháy thấp với tỉ lệ phối trộn nhỏ không ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm - Hàm lượng nước: Hàm lượng nước phụ thuộc vào hàm lượng nước dòng phối trộn, dòng LGO, HGO từ CDU treated LCO có thiết bị sấy khơ trước đưa bể chứa hàm lượng nước dòng Kerosene nhiễm acid từ CNU thấp nên chất lượng dầu Diesel đảm bảo 2.1.3 Tính chất dịng Kerosene nhiễm acid phân xưởng CNU Để đánh giá khả phối trộn, tiến hành lấy mẫu Kerosene nhiễm acid phân xưởng CNU tiến hành phân tích tiêu theo yêu cầu chất lượng sản phẩm Diesel THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 10 Với tính chất dịng Kerosene nhiễm acid hữu có khả phối trộn vào sản phẩm Diesel tỉ lệ phối trộn cần tiến hành phối trộn phân tích để đảm bảo tiêu thương phẩm dầu Diesel 2.2 Xác định phương án phối trộn tiêu phân tích 2.2.1 Phương án phối trộn Diesel 2.2.1.1 Phương án phối trộn phòng Lab Dựa vào lưu lượng dòng Kerosene nhiễm acid hữu từ CNU lưu lượng sản phẩm Diesel phối trộn tồn tỉ lệ Kerosene/DO nằm giới hạn 0,6 – 1,5% Do đó, tiến hành lập phương án phối trộn phòng Lab sau: - Tiến hành lấy mẫu DO TK-5702, mẫu Kerosene nhiễm acid - Tiến hành phối trộn theo tỉ lệ sau: o Dầu từ CNU: 1% + Dầu từ TK-5702: 99% o Dầu từ CNU: 2% + Dầu từ TK-5702: 98% - Tiến hành phân tích mẫu lưu mẫu để đánh giá màu 2.2.1.2 Phương án phối trộn thực tế Sau đánh giá lưu lượng thực tế Kerosene nhiễm acid từ CNU lưu lượng cấu tử để phối trộn DO Dầu CNU vận hành bình thường khoảng chiếm khoảng 0.6% 1.5% tối đa trường hợp xử lý kiểm thải với hàm lượng phenol lớn Với tỉ lệ so với tỉ lệ tính tốn phối trộn (10%) thấp nhiều nên phương án phối trộn thực tế kết nối đường ống từ phân xưởng CNU vào thẳng bể chứa cấu tử phối trộn DO chuyển liên tục vận hành bình thường THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 11 Sau tiến hành khảo sát thực tế site, điểm kết nối từ điểm “Drain” tuyến ống “Interconecting pipeline” dòng Kerosen/acid oil từ CNU vào đường ống LGO từ CDU đến OMS phù hợp ngắn Giảm thiểu chi phí đầu tư 2.3.1 Kế hoạch thử nghiệm Với tiêu cần phân tích điều kiện phân xưởng nguồn lực thực hiện… Để đảm bảo tính đại diện cho sản phẩm phối trộn, tiến hành lấy mẫu vào thời điểm khác phân tích với tỉ lệ 1% 2% để đánh giá sơ Sau đó, tiếp tục lấy mẫu phân tích tỉ lệ phù hợp sau tiến hành đánh giá sơ lưu mẫu để đánh giá tổng thể cho kế hoạch thử nghiệm 2.3.2 Tỉ lệ phối trộn Để xác định tỉ lệ phối trộn dòng Kerosene vào sản phẩm DO hữu Nhà máy, cần xác định lưu lượng cấu tử phối trộn Lưu lượng thực tế cấu tử để phối trộn DO lưu lượng Kerosene nhiễm acid từ CNU Với bảng thống kê tổng lượng dầu từ CNU chiếm tối đa khoảng 1,5%, hoạt động bình thường giá trị khoảng 0,6% tiến hành phối trộn tỉ lệ sau để kiểm tra đặc tính tác động đến chất lượng sản phẩm phối trộn - Tỉ lệ: 99% DO từ TK-5207 + 1% Kerosene từ CNU - Tỉ lệ: 98% DO từ TK-5207 + 2% Kerosene từ CNU Từ kết trên, chọn tỉ lệ phù hợp, tiến hành lấy mẫu phân tích sau lưu mẫu 60 ngày để kiểm tra THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 12 2.4 Phân tích kết thử nghiệm 2.4.1 Kết thử nghiệm phối trộn với tỉ lệ 1% 2% Kerosene nhiễm acid Sau tiến hành lấy mẫu đợt phối trộn với tỉ lệ 1% 2%, Kerosene nhiễm acid ❖ Nhận xét: Với kết phân tích mẫu nhận thấy rằng, với tỉ lệ 1% 2% mẫu hỗn hợp đảm bảo tiêu chuẩn sản phẩm Diesel Bên cạnh đó, lấy mẫu lần phối trộn với tỉ lệ khắc khe (tỉ lệ 2%) để tiến hành đánh giá tổng thể 2.4.2 Kết thử nghiệm phối trộn DO TK-5207B 2% Kerosene nhiễm acid từ CNU lần Kết phân tích mẫu DO TK-5207B mẫu DO phối trộn 2% Kerosene nhiễm acid Sau tiến hành lưu mẫu DO TK-5207A phối trộn 2% Kerosene từ CNU 60 ngày kiểm tra ngoại quan kết cho thấy: Ngoại quan gần khơng đổi, trong, khơng có nước tự tạp chất thời gian lưu mẫu 60 ngày 2.4.3 Kết thử nghiệm phối trộn DO TK-5207B 2% Kerosene nhiễm acid lần Kết phân tích mẫu DO TK-5207B mẫu DO phối trộn 2% Kerosene nhiễm acid Sau tiến hành lưu mẫu DO TK-5207A phối trộn 2% Kerosene từ CNU 60 ngày kiểm tra ngoại quan kết cho THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 13 thấy: Ngoại quan gần không đổi, trong, khơng có nước tự tạp chất thời gian lưu mẫu 60 ngày 2.5 Đánh giá tác động đến tính chất sản phẩm ăn mịn 2.5.1 Đánh giá tác động đến tính chất sản phẩm Với kết phân tích vào thời điểm lấy mẫu thời gian sau lưu mẫu 60 ngày, nhận thấy rằng: - Tất mẫu phối trộn với Kerosene từ CNU so với mẫu DO từ TK-5207A: Một số tiêu thay đổi nhỏ tính chất dòng dầu từ CNU gần tương đồng với Kerosene phần nhỏ nước bị kéo theo nhiên so với tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5689:2005 mẫu hỗn hợp đảm bảo tiêu chuẩn sản phẩm Diesel thương mại - Đối với độ ổn định màu: Sau tiến hành lấy mẫu, phối trộn theo tỉ lệ xác định, mẫu lưu 60 ngày Trong trình lưu quan sát tiến hành đánh giá chụp ảnh thời điểm Theo kết quan sát, phân tích hình ảnh số thời điểm thấy sản phẩm không thay đổi chất lượng theo thời gian Mẫu sạch, khơng có nước tự tạp chất phát sinh lưu mẫu 2.5.2 Đánh giá tác động ăn mịn Với kết phân tích, mẫu hỗn hợp mẫu DO từ TK5207A có độ ăn mịn đồng 50oC/3h 1a nhiên mối nguy ăn mòn khác cịn phụ thuộc vào nhiều yếu tố lượng nước bị kéo theo, tình trạng đóng cặn đường ống, bể chứa THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 14 - Đối với dầu từ D-2003A hình thành sử dụng Kerosene từ KTU đưa vào D-2003A/B để trích ly phenol Ở Kerosene tiếp xúc với dịng nước muối có độ pH 6-8 có kéo theo nước muối vào pha dầu khả ăn mịn thấp Trong hoạt động 10 năm nay, hệ thống đường ống thiết bị D2003A/B chưa phát ăn mòn nặng hệ thống thiết kế với vật liệu thép carbon Vì lợi nhuận đủ lớn dịng dầu đưa phối trộn Diesel để tăng lợi nhuận nhà máy Với kết phân tích sau lần lấy mẫu nhận xét trên, có kết đánh sau: - Lượng dầu phát sinh từ D-2003A phân xưởng CNU hồn tồn xem cấu tử để phối trộn sản phẩm Diesel mà không gây ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm ăn mòn 2.6 Phương án phối trộn Sau khảo sát thực tế trường, lựa chọn điểm kết nối điểm xả đường ống Kerosen nhiễm acid từ CNU vào đường ống LGO từ CDU qua OMS khu vực interconnecting piping vẽ thiết kế Trong điều kiện vận hành bình thường, Kerosen nhiễm acid từ phân xưởng CNU phối trộn vào đường ống dẫn LGO (8"-LGO510102-A1AP-NI) từ phân xưởng CDU để đưa bể chứa TK-5115, trước phối trộn để đưa bể chứa sản phẩm DO TK-5207A/B/C Với lưu lượng phối trộn m3/h dầu Kerosen nhiễm acid, dùng đường ống kích thước 0.75” từ điểm xả 0.75” đường ống THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 15 2"-PL-510135-A1LQ-NI (đường ống dẫn dầu Kerosene nhiễm acid từ phân xưởng CNU bể chứa TK-3801A/B) Theo khảo sát thực tế công trường, điểm Low point cầu ống phân xưởng 051 (khu bể chứa trung gian - Refinery Tankage) có sẵn hai vị trí valve lập 0.75”, vị trí đấu nối thi cơng lúc nhà máy vận hành bình thường Hai điểm đấu nối khoảng cách 5m cao độ 1m tính từ mặt đất nên thi cơng khơng cần lắp đặt giàn giáo, tiết kiệm chi phí, giảm chi phí đầu tư Chi tiết vị trí đấu nối điểm phối trộn trường CHƯƠNG – XÁC ĐỊNH HIỆU QUẢ KINH TẾ 3.1 Hiệu kinh tế Việc phối trộn dầu Kerosene nhiễm acid vào Diesel thương phẩm thay làm nhiên liệu đốt FO mang lại lợi ích kinh tế giá Diesel thương phẩm cao nhiều so với giá nhiên liệu đốt Giá trị lợi nhuận phối trộn Kerosene từ CNU vào sản phẩm Diesel tính tốn bảng 3.3 Giá trị tính cho lượng Kerosene nhiễm acid phát sinh vận hành bình thường 1.5m3/h phân xưởng chạy khoảng tháng Khi tiến hành phối trộn dầu từ D-2003A vào sản phẩm Diesel lợi nhuận mang lại bảng 3.3 Bảng 3.3 – Tính tốn lợi nhuận mang lại phối trộn Kerosene vào DO năm Lượng dầu từ CNU đưa vào phối trộn DO (m3/ngày) THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG 36 Lưu hành nội 16 Số ngày áp dụng giải pháp/năm Năm Giá FO (đã trừ thuế Giá DO VAT khơng 0.05% S khấu trừ tạm tính 6,3%) 183 Chênh Chênh lệch lệch khi bán 1m3 bán Kerosene Kerosene dạng DO so dạng DO với đưa vào so với CNU đưa vào CNU $/m3 $/tấn ($/m3) $/năm 2019 482,2 367,7 153,4 1,010,798 2020 304,4 290,1 46,4 305,833 2021 476,1 472,2 52,2 344,098 3.2 Kết đạt Đã nghiên cứu thử nghiệm thành cơng việc phối trộn dịng Kerosene nhiễm acid từ CNU vào sản phẩm thượng mại Diesel, đảm bảo chất lượng sản phẩm mang lại lợi ích kinh tế cho Nhà máy từ 305,833 USD/năm đến 1,010,798 USD/năm (tùy thuộc giá thị trường sản phẩm DO FO) áp dụng thực tế 3.3 Hiệu kỹ thuật ▪ Bổ sung thêm nguồn phối trộn Kerosene từ CNU vào cấu tử phối trộn thương phẩm Disesel mà đảm bảo chất lượng sản phẩm; THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 17 ▪ Cơ sở để nghiên cứu nguồn dầu thải khác trình vận hành Nhà máy dùng phối trộn sản phẩm Diesel hay xăng để tăng giá trị cho Nhà máy 3.4 Hiệu xã hội: ▪ Tăng doanh thu làm tăng phúc lợi, cải thiện điều kiện sống, làm việc bảo vệ sức khỏe ▪ Sử dụng nguồn dầu thải, tối ưu vận hành phối trộn giúp giảm phát thải môi trường THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 18 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I KẾT LUẬN Luận văn đạt số kết sau: Giải pháp trộn dịng kerosene dùng để trích lý phenol CNU trực tiếp vào sản phẩm Diesel khả thi mặt kỹ thuật mang lại lợi ích kinh tế Phân tích đánh giá chất lượng sản phẩm phối trộn, đánh giá ảnh hưởng bổ sung thêm cấu tử phối trộn sản phẩm Diesel Nhà máy Đưa phương án lắp đường ống để phối trộn trực tiếp dòng Kerosene từ CNU vào sản phẩm Diesel Xác định hiệu kinh tế phối trộn trực tiếp Luận văn sở để thực nghiên cứu khác liên quan đến việc phối trộn dòng thải, dòng cơng nghệ q trình vận hành Nhà máy vào sản phẩm thương mại Diesel, xăng… II KIẾN NGHỊ Với tình trạng NMLD Dung Quất, việc áp dụng giải pháp phối trộn trực tiếp dầu kerosene dùng để trích ly phenol CNU vào sản phẩm Diesel có hiệu kinh tế nên xem xét lắp đặt đường ống phối trộn trực tiếp Với mục tiêu tăng cường hiệu sản xuất kinh doanh yếu tố trì ổn định vận hành Nhà máy chế biến dầu khí thật quan trọng Vì vậy, để đảm bảo công tác vận hành liên tục, không bị gián đoạn yếu tố cơng nghệ, có vấn đề THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội 19 phối trộn trực tiếp với dòng LGO/HGO từ phân xưởng CDU LCO từ phân xưởng LCO-HDT thiết thực THƯ VIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Lưu hành nội ... dịng Kerosene nhiễm acid hữu có khả phối trộn vào sản phẩm Diesel tỉ lệ phối trộn cần tiến hành phối trộn phân tích để đảm bảo tiêu thương phẩm dầu Diesel 2.2 Xác định phương án phối trộn tiêu phân. .. với dầu thô hỗn hợp (dầu chua): Chương - NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG PHỐI TRỘN DÒNG KEROSENE NHIỄM ACID TỪ CNU VÀO SẢN PHẨM DIESEL 2.1 Tổng quan phối trộn sản phẩm Diesel yêu cầu chất lượng sản phẩm. .. chất dịng Kerosene nhiễm acid phân xưởng CNU Để đánh giá khả phối trộn, tiến hành lấy mẫu Kerosene nhiễm acid phân xưởng CNU tiến hành phân tích tiêu theo yêu cầu chất lượng sản phẩm Diesel THƯ