Nghiên cứu sử dụng dầu diesel sinh học từ mỡ cá da trơn cho động cơ của phương tiện khai thác thủy sản

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG _ HỒ TRUNG PHƢỚC NGHIÊN CỨU SỬ DỤNG DẦU DIESEL SINH HỌC TỪ MỠ CÁ DA TRƠN CHO ĐỘNG CƠ CỦA PHƢƠNG TIỆN KHAI THÁC THỦY SẢN LUẬN ÁN TIẾN SĨ KHÁNH HÕA – 2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG HỒ TRUNG PHƢỚC NGHIÊN CỨU SỬ DỤNG DẦU DIESEL SINH HỌC TỪ MỠ CÁ DA TRƠN CHO ĐỘNG CƠ CỦA PHƢƠNG TIỆN KHAI THÁC THỦY SẢN Ngành đào tạo: Kỹ thuật khí động lực Mã số: 9520116 LUẬN ÁN TIẾN SĨ NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS.TS PHAN VĂN QUÂN PGS.TS TRẦN GIA THÁI KHÁNH HÕA – 2019 Cơng trình đƣợc hồn thành Trƣờng Đại học Nha Trang Ngƣời hƣớng dẫn khoa học: PGS.TS Phan Văn Qn, Trƣờng ĐH Giao thơng Vận tải Tp Hồ Chí Minh PGS.TS Trần Gia Thái, Trƣờng ĐH Nha Trang Phản biện 1: PGS.TS Vũ Ngọc Khiêm, trƣờng ĐH Công nghệ Giao thông vận tải Phản biện 2: PGS.TS Nguyễn Hoàng Vũ, Học viện Kỹ thuật Quân Phản biện 3: PGS.TS Nguyễn Lê Duy Khải, Trƣờng ĐH Bách khoa Tp.HCM LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan kết nghiên cứu đề tài: “Nghiên cứu sử dụng dầu Diesel sinh học từ mỡ cá da trơn cho động phƣơng tiện khai thác thủy sản” cơng trình nghiên cứu riêng tơi chƣa đƣợc cơng bố cơng trình khoa học khác thời điểm Khành Hòa, ngày tháng năm 2019 Tác giả luận án Hồ Trung Phƣớc i LỜI CẢM ƠN Xuất phát từ niềm đam mê nghiên cứu khoa học, đặc biệt lĩnh vực nghiên cứu tàu cá Ngay từ sinh viên trƣờng Đại học Hàng Hải năm 80, thân tơi ln gắn bó với cơng việc với niềm đam mê đó, tơi lựa chọn đề tài luận án Trong suốt thời gian thực luận án, nhận đƣợc giúp đỡ Ban Giám hiệu, quý Phòng, Khoa Trƣờng Đại học Nha Trang Đặc biệt hƣớng dẫn tận tình PGS.TS Phan Văn Quân, PGS.TS Trần Gia Thái, truyền thụ kiến thức tạo điều kiện để tơi hồn thành cơng trình nghiên cứu Qua đây, tơi xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến giúp đỡ Tôi xin chân thành cảm ơn quý Thầy Khoa Kỹ thuật Giao thông Trƣờng Đại học Nha Trang Khoa Kỹ thuật Tàu thủy Trƣờng Đại học Giao thơng Vận tải Thành Phố Hồ Chí Minh, cung cấp thơng tin, tài liệu đóng góp nhiều ý kiến quý báu cho luận án Xin chân thành cảm ơn cán nhân viên Sở Khoa học Công nghệ tỉnh khu vực Nam Trung Bộ đồng sông Mê Kông hỗ trợ nhân lực, cung cấp thông tin cần thiết trang thiết bị để q trình thực nghiệm đƣợc hồn thành Tơi xin gửi lời cảm ơn đến gia đình, quan đồng nghiệp giúp đỡ, động viên suốt trình học tập nghiên cứu thực luận án Xin chân thành cảm ơn! Khánh Hòa, ngày tháng năm 2019 Tác giả luận án Hồ Trung Phƣớc ii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii MỤC LỤC iii DANH MỤC KÍ HIỆU vii DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT x DANH MỤC CÁC BẢNG xii DANH MỤC CÁC HÐNH .xiii TÑM TẮT NHỮNG ĐÑNG GÑP MỚI CỦA LUẬN ÁN xv MỞ ĐẦU 1 LÝ DO THỰC HIỆN ĐỀ TÀI MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU ĐỐI TƢỢNG VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU 3.1 Đối tƣợng nghiên cứu 3.2 Phạm vi nghiên cứu NỘI DUNG NGHIÊN CỨU Ý NGHĨA KHOA HỌC VÀ TÍNH THỰC TIỄN CỦA LUẬN ÁN 5.1 Ý nghĩa khoa học 5.2 Tính thực tiễn luận án PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 6.1 Nghiên cứu lý thuyết 6.2 Nghiên cứu thực nghiệm KẾT CẤU LUẬN ÁN NHỮNG HẠN CHẾ CỦA LUẬN ÁN Chƣơng TỔNG QUAN VỀ SỬ DỤNG NHIÊN LIỆU BIODIESEL VÀ LỰA CHỌN ĐỘNG CƠ NGHIÊN CỨU 1.1 Tổng quan nhiên liệu sinh học biodiesel 1.2 Tình hình nghiên cứu sử dụng biodiesel Thế giới Việt Nam 14 1.2.1 Trên Thế giới 14 1.2.2 Tại Việt Nam 18 1.3 Cơ sở lựa chọn động diesel làm máy tàu cá phục vụ nghiên cứu 24 1.4 Kết luận chƣơng 28 iii Chƣơng CƠ SỞ LÝ THUYẾT VÀ MỊ HÐNH TỐN MỊ TẢ ẢNH HƢỞNG CỦA NHIÊN LIỆU BIODIESEL ĐẾN CÁC THÒNG SỐ CÒNG TÁC CHỦ YẾU CỦA ĐỘNG CƠ DIESEL 29 2.1 Các thông số công tác chủ yếu động diesel 30 2.1.1 Công suất động 31 2.1.2 Hiệu suất 32 2.1.3 Tiêu hao nhiên liệu 33 2.1.4 Phát thải khí xả 33 2.2 Nhiên liệu dùng cho động diesel 34 2.2.1 Nhiệt trị 35 2.2.2 Độ nhớt khối lƣợng riêng 35 2.2.3 Sức căng bề mặt tính bay 35 2.2.4 Nhiệt độ chớp lửa nhiệt độ bốc cháy 36 2.2.5 Nhiệt độ vẩn đục nhiệt độ đông đặc 36 2.2.6 Khả tự bốc cháy nhiên liệu 36 2.3 Ảnh hƣởng nhiên liệu biodiesel đến thông số công tác chủ yếu động diesel 37 2.3.1 Nhiên liệu biodiesel từ mỡ cá 37 2.3.2 Ảnh hƣởng tính chất nhiên liệu biodiesel đến trình phun 42 2.3.3 Ảnh hƣởng nhiên liệu biodiesel đến trình cháy 55 2.3.4 Ảnh hƣởng nhiên liệu biodiesel đến công suất suất tiêu hao nhiên liệu 64 2.3.5 Ảnh hƣởng biodiesel đến phát thải khí xả 64 2.3.5.1 Ảnh hƣởng biodiesel đến phát thải bồ hóng 64 2.3.5.2 Ảnh hƣởng biodiesel đến phát thải NOx 66 2.3.5.3 Ảnh hƣởng biodiesel đến nhiệt độ khí xả 68 2.4 Kết luận chƣơng 68 Chƣơng ĐÁNH GIÁ CÁC THÒNG SỐ CÒNG TÁC CỦA ĐỘNG CƠ DIESEL KHI SỬ DỤNG NHIÊN LIỆU B10 BẰNG MÒ PHỎNG SỐ 69 3.1 Phƣơng pháp mô nghiên cứu phát triển động 69 3.2 Xây dựng mơ hình mơ động Cummins NTA855 sử dụng nhiên liệu B10 70 3.2.1 Phần mềm mô mã nguồn mở CFD KIVA-3V 70 3.2.2 Các phƣơng trình chủ đạo tính tốn phần mềm CFD KIVA–3V 75 3.2.3 Xác định điều kiện để hiệu chỉnh mơ hình mơ 78 iv 3.3 Kết mô 81 3.3.1 Phun hình thành hỗn hợp cháy 81 3.3.2 Sự biến thiên áp suất cháy xi lanh 83 3.3.3 Biến thiên nhiệt độ tốc độ tỏa nhiệt 89 3.4 Kết luận chƣơng 102 Chƣơng NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM SỬ DỤNG NHIÊN LIỆU BIODIESEL TỪ MỠ CÁ DA TRƠN CHO ĐỘNG CƠ DIESEL CUMMINS NTA855 CỦA TÀU CÁ 103 4.1 Xác định phƣơng pháp hòa trộn nhiên liệu B100 với DO 104 4.1.1 Phƣơng pháp hòa trộn đƣờng ống (On line blending) 104 4.1.2 Phƣơng pháp hòa trộn đƣờng ống (In line blending) 104 4.1.3 Phƣơng pháp hịa trộn văng tóe (Splash blending) 105 4.1.4 Phƣơng pháp hòa trộn trung gian (Intermediate blends) 106 4.1.5 Phƣơng pháp hòa trộn khuấy 106 4.2 Bố trí thiết bị thực nghiệm 109 4.2.1 Thiết bị thực nghiệm 109 4.2.1.1 Động thực nghiệm 109 4.2.1.2 Bộ phối trộn nhiên liệu 110 4.2.1.3 Bộ tiêu công suất (Dynometter) 113 4.2.2 Sơ đồ bố trí thiết bị thực nghiệm 116 4.3 Xây dựng chế độ qui trình thực nghiệm 117 4.3.1 Chế độ thực nghiệm 117 4.3.2 Quy trình thực nghiệm 118 4.4 Kết thực nghiệm động Cummins NTA855 đánh giá 119 4.4.1 Kết thực nghiệm 119 4.4.1.1 Kết ghi nhận thời gian khoảng 10.000 chu kỳ làm việc động sử dụng nhiên liệu B10 so với DO 120 4.4.1.2 Kết ghi nhận thời gian khoảng 20.000 chu kỳ làm việc động sử dụng nhiên liệu B10 so với DO 121 4.4.2 Đánh giá kết thực nghiệm 123 4.5 Kết luận chƣơng 124 KẾT LUẬN VÀ HƢỚNG PHÁT TRIỂN 124 Kết luận: 125 Hƣớng phát triển: 125 v DANH MỤC CÒNG TRÐNH Đà CÒNG BỐ LIÊN QUAN ĐẾN LUẬN ÁN 126 TÀI LIỆU THAM KHẢO 127 TIẾNG VIỆT 127 TIẾNG ANH 128 WEBSITE 131 PHỤ LỤC vi DANH MỤC KÍ HIỆU CHỮ LA TINH Ah : Diện tích mặt cắt lỗ phun, mm2 Cd : Hệ số giãn dòng vòi phun, - cm : Vận tốc trung bình piston, m/s cp : Nhiệt dung riêng đẳng áp, kJ/kg K cv : Nhiệt dung riêng đẳng tích, kJ/kg K D : Đƣờng kính hạt nhiên liệu, mm Dc : Đƣờng kính xy lanh, mm Dh : Đƣờng kính khoang phun, mm D0 : Đƣờng kính ban đầu hạt nhiên liệu, mm dh : Đƣờng kính lỗ phun, mm dp : Đƣờng kính hạt bồ hóng, mm r F : Gia tốc, m/s2 Fh,j : Thông lƣợng khuếch tán theo phƣơng j, W/m2 g : Gia tốc trọng trƣờng, m/s2 h : Enthalpy, kJ/kg K : Hệ số xâm thực lỗ phun, - k : Động rối, kJ/kg kA : Hằng số tốc độ phản ứng xy hóa bồ hóng, g/cm2s Pa kB : Hằng số tốc độ phản ứng ô xy hóa bồ hóng, g/cm2s Pa ki : Hằng số tốc độ phản ứng i mơ hình hình thành NOx kg/m3s kT : Hằng số tốc độ phản ứng ô xy hóa bồ hóng, g/cm2s kZ : Hằng số tốc độ phản ứng xy hóa bồ hóng, 1/Pa lb : Chiều dài phân rã tia phun, m lh : Chiều dài lỗ phun, mm md : Khối lƣợng hạt nhiên liệu, g mf : Lƣợng nhiên liệu cấp chu trình, g/ct m&inj : Tốc độ phun lƣu lƣợng nhiên liệu, g/h : Số Avogadro, mol-1 : Số hạt rắn, 1/cm3 NA NP vii c rp=1.0 pp=1.0 ne=nelem(ir) 220 kk=1,ne isp=cm(kk,ir) rom=spd(i4,isp)*rmw(isp) if(am(isp,ir).eq.0) go to 210 if(rom.le.0.0) rp=0.0 if(rom.gt.0.0) rp=rp*rom**ae(isp,ir) 210 if(bm(isp,ir).eq.0) go to 220 if(rom.le.0.0) pp=0.0 if(rom.gt.0.0) pp=pp*rom**be(isp,ir) 220 continue kb=0.0 kf=0.0 if(cb(ir).le.0.0) go to 230 kb=cb(ir)*dexp(zetab(ir)*talog - eb(ir)*rtijk) ! backward reaction coef 230 if(cf(ir).le.0.0) go to 240 kf=cf(ir)*dexp(zetaf(ir)*talog - ef(ir)*rtijk) ! forward reaction coef 240 omeg=kf*rp-kb*pp !mol/cm3 s if(omeg.eq.0.)goto 200 c if(ir.ne.9)goto 260 c c +++ 2-2 Diffusion combustion model: Mixing-controlled chemistry c REACTION RATE BASED ON REITZ's THEORY c spdcho=0 250 isp=1,12 spdcho=spdcho+cho(isp)*spd(i4,isp) 250 continue ycho=spdcho/ro(i4) yn2=spd(i4,3)/ro(i4) rdiff=ycho/(1.0-yn2) LVIII fdiff=(1.0-DEXP(-rdiff))/0.632 romfuel=spd(i4,1)/mw(1) romo2=spd(i4,2)/mw(2) romref=dmin1(romfuel,romo2*fam(1,ir)/fam(2,ir)) TIMESCALE1=1.0/omeg*romfuel TIMESCALE2=0.1*tke(i4)/eps(i4) ctime=TIMESCALE1+FDIFF*TIMESCALE2 omeg=romref/ctime !mol/cm^3 s c c +++ 2-3 Find reference species c 260 rmin=0.0 ne=nelem(ir) iref=cm(1,ir) 270 kk=1,ne isp=cm(kk,ir) if(fbmam(isp,ir).ge.0.0) goto 270 !This is a product It isn't dangerous if(spd(i4,isp).le.0.0)goto 270 rom=omeg*fbmam(isp,ir)*mw(isp)/spd(i4,isp) ! oder of time with neg sign if(rom.lt.rmin) iref=isp rmin=min(rmin,rom) 270 continue rom=spd(i4,iref)*rmw(iref) if(rom+dt*omeg*fbmam(iref,ir).le.0.)then domega(ir)=-rom/fbmam(iref,ir) else domega(ir)=omeg*dt endif 280 isp=1,nsp spd(i4,isp)=spd(i4,isp)+mw(isp)*fbmam(isp,ir)*domega(ir) 280 continue dechem=0 dechem=qr(ir)*domega(ir)/ro(i4) wchem=wchem+dechem*ro(i4)*vol(i4)*facsec LIX dechk=dabs(dechem/sie(i4)) sie(i4)=sie(i4)+dechem tchem=dmax1(tchem,dechk) 200 continue 100 continue c c +++ write ignition data (R, B, & Q) mole/cm3 c totvol=0 totr=0 totb=0 totq=0 500 i4=ifirst,ncells totvol=totvol+vol(i4) totr=totr+spd(i4,16)*vol(i4)/mw(iir) totb=totb+spd(i4,17)*vol(i4)/mw(iib) totq=totq+spd(i4,18)*vol(i4)/mw(iiq) 500 continue totr=totr/totvol totb=totb/totvol totq=totq/totvol IF(MOD(NCYC,ncmon).EQ.0)THEN write(26,999)crank, totr,totb, totq ENDIF 888 format(i5,2x,5(2x,e13.5)) 999 format(4(4x,f20.15)) c return end………………………………… subroutine soot_SDH_euler(i4) include 'comkiva.f' LX C************************************************************************** ********** C This program was made to calculate soot in a diesel engine using foster model C (SAE 982463) C Species index of C2H2 is 13, its enthalpy data were added at BDCOMD.F, C check it please before use C (SurovikináàăĂẳ-Ăằúẩ-ầéắáđáƯĐầỉ13ạứầÊằầầáƯ 0áÃẻốằờầẽỳẩƠàÃầẽửáằ.) C Precursor species and soot are assumed to be graphite(C), C their enthalpy data were added in BDCOMD.F C Enthalpy of formation for precursor & soot should be set as kcal/mol in itape5 C Sungkyunkwan Univ., 2003.3.6 c c soot_foster3 is called by: kiva c c soot_foster3 calls the following subroutines and functions: termphi.f c Dvode.f C math.f c C************************************************************************** *********** EXTERNAL FEX4 parameter(NEQ=8) real phis(NEQ), phin(NEQ), phim(NEQ),phidot(NEQ),phimdot(NEQ) DIMENSION RWORK(10000), IWORK(678), ATOL(NEQ) real oldsoot(nv),oldfuel(nv) rho=2.0 dcpnmin=1.e-7 fuelbefore=0.0 fuelafter=0.0 fuelbefore = fuelbefore + spd(i4,1)*vol(i4)*facsec oldfuel(i4)=spd(i4,1) dtc=dt !/5 !(dt-1.e-30)/20 niter=1 fmass=ro(i4)*vol(i4) LXI phis(1) = spd(i4, 1)*vol(i4)/fmass ! Fuel mass fraction phis(2) = spd(i4, 2)*vol(i4)/fmass ! O2 mass fraction phis(3) = spd(i4, 7)*vol(i4)/fmass ! H2 mass fraction phis(4) = spd(i4,11)*vol(i4)/fmass ! CO mass fraction phis(5) = spd(i4,13)*vol(i4)/fmass ! C2H2 mass fraction phis(6) = spd(i4,14)*vol(i4)/fmass ! rn(radical) mass fraction phis(7) = spd(i4,15)*vol(i4)/fmass ! pn(particle) mass fraction phis(8) = pnnum(i4)/avogad phin=phis 10 continue call FEX4 (phis, phidot, i4, NEQ, dtneed) dtc=dmin1(dt,dmax1(1.e-10,dtneed/2.)) niter=max(1,int(dt/dtc)) niter=min(30,niter) dtc=dt/niter 20 continue iter=1,niter call FEX4 (phis, phidot, i4, NEQ, dtneed) phim=phis+phidot*dtc call FEX4 (phim, phimdot, i4, NEQ, dtneed) !phimdot=(phim-phis)/dtc phis=phis+phimdot*dtc enddo ii=1,neq if(phis(ii).lt.0.0) then write(12,*)'At crank',crank,'phis.lt.0',ii,phis(ii) phis=phin dtneed=dtc/2 niter=dt/dtneed dtc=dt/niter write(12,*)'Restarting iteration=',niter if(niter.gt.500) then write(12,*)'Too much iteration at CA=',crank exit endif goto 20 LXII endif enddo pnnum(i4)=phis(8)*avogad sieold=sie(i4) third=1./3 pnmassmin=1.0472e-21 phis8vol =dmax1(0.,pnnum(i4)*vol(i4)) phis7fmass=dmax1(0.,phis(7)*fmass) 280 isp=1,15 if(isp.le 2) spdnew=phis(isp)*fmass/vol(i4) if(isp.eq 7) spdnew=phis(3)*fmass/vol(i4) if(isp.eq.11) spdnew=phis(4)*fmass/vol(i4) if(isp.gt.12) spdnew=phis(isp-8)*fmass/vol(i4) if((isp.gt.2 and isp.lt.7).or.(isp.gt.7 and isp.lt.11) &.or (isp.eq.12)) spdnew=spd(i4,isp) if(isp.ne.15)then sie(i4)=sie(i4)-htform(isp)*(spdnew-spd(i4,isp))*rmw(isp)/ro(i4) else if(pnnum(i4)*vol(i4).gt.1.)then rmwsi4=dmax1(600.,spd(i4,isp)*avogad/pnnum(i4)) else rmwsi4=600 endif sie(i4)=sie(i4)-htform(isp)*(spdnew-spd(i4,isp))/rmwsi4/ro(i4) endif spd(i4,isp)=spdnew 280 continue i=1,10 rratei4(i4,i)=rrate(i) enddo sootform=sootform+sootformrate*fmass*dt*facsec sootoxid=sootoxid+sootoxidrate*fmass*dt*facsec c2h2form=c2h2form+c2h2formrate*fmass*dt*facsec c2h2oxid=c2h2oxid+c2h2oxidrate*fmass*dt*facsec c2h2grow=c2h2grow+c2h2growrate*fmass*dt*facsec rnform=rnform+rnformrate*fmass*dt*facsec LXIII rnnucr=rnnucr+rnnucrrate*fmass*dt*facsec rnoxid=rnoxid+rnoxidrate*fmass*dt*facsec rndeps=rndeps+rndepsrate*fmass*dt*facsec dennuc=dennuc+dennucrate*dt*facsec dencoa=dencoa+dencoarate*dt*facsec ysootdt=sootformrate-sootoxidrate dpn=(6.*spd(i4,15)/(pi*2.*pnnum(i4)))**0.3333 roxid(i4)=rtot/12.0 ! Khai 12/28 c+++++write output data, Khai's modification 2007/12/04 rate1=rate1+rrate(1) rate2=rate2+rrate(2) rate3=rate3+rrate(3) rate4=rate4+rrate(4) rate5=rate5+rrate(5) rate6=rate6+rrate(6) rate7=rate7+rrate(7) rate8=rate8+rrate(8) rate9=rate9+rrate(9) c+++++end of modification if(ysootdt.lt.0 .and dpn lt dcpnmin) then pnnumold=pnnum(i4) pnnum(i4)=pnnum(i4)*(dpn/dcpnmin)**3 write(12,*)'dp is minimum.reducing N at i4=',i4,pnnumold,pnnum(i4) endif dechem=sie(i4)-sieold dechk=dabs(dechem/sieold) tchem=dmax1(tchem,dechk) totsoot=0 dsootdt(i4)=(spd(i4,15)-oldsoot(i4))/dt/ro(i4) fuelafter=fuelafter+spd(i4,1)*vol(i4)*facsec oldburnt=oldburnt+fuelbefore-fuelafter burntfuel(4)=burntfuel(4)+ &(oldfuel(i4)-spd(i4,1))*vol(i4) 100 continue 90 FORMAT(///' Error halt ISTATE =',I3, i6) LXIV 91 FORMAT(6e15.5) 92 FORMAT(16e15.5) 60 FORMAT(/' No steps =',I4,' No f-s =',I4, ' No J-s =',I4,' No LU-s =',I4/ ' No nonlinear iterations =',I4/ ' No nonlinear convergence failures =',I4/ ' No error test failures =',I4/) return end LXV PHỤ LỤC DỮ LIỆU ĐO ÁP SUẤT TRONG XI LANH ĐỘNG CƠ CUMMINS NTA855 KHI CHƢA CĐ CHÁY Góc Áp quay suất trục (bar) khuỷu (0CA) 244.5 5.3 245 5.3 245.5 5.3 246 5.3 246.5 5.3 247 5.3 247.5 5.3 248 5.4 248.5 5.5 249 5.7 249.5 5.7 250 5.8 250.5 5.9 251 5.9 251.5 5.9 252 5.9 252.5 5.9 253 5.9 253.5 5.9 254 254.5 255 255.5 256 256.5 257 257.5 258 258.5 259 259.5 260 260.5 261 6.1 261.5 6.2 262 6.2 262.5 6.2 Góc quay trục khuỷu (0CA) 285 285.5 286 286.5 287 287.5 288 288.5 289 289.5 290 290.5 291 291.5 292 292.5 293 293.5 294 294.5 295 295.5 296 296.5 297 297.5 298 298.5 299 299.5 300 300.5 301 301.5 302 302.5 303 Áp suất (bar) 6.71 6.8 6.9 7.21 7.22 7.23 7.24 7.25 7.26 7.31 7.32 7.33 7.34 7.35 7.36 7.37 7.38 7.39 7.39 7.39 7.39 7.39 7.39 7.39 7.52 7.81 8.11 8.31 8.32 8.33 8.41 8.42 8.43 8.51 8.52 8.61 Góc quay trục khuỷu (0CA) 325.5 326 326.5 327 327.5 328 328.5 329 329.5 330 330.5 331 331.5 332 332.5 333 333.5 334 334.5 335 335.5 336 336.5 337 337.5 338 338.5 339 339.5 340 340.5 341 341.5 342 342.5 343 343.5 Áp suất (bar) LXVI 16.81 17 17.1 17.3 17.4 17.5 17.5 17.7 17.8 17.9 17.9 18 18.2 18.3 18.4 18.5 18.6 18.9 19.5 21.4 23 24.3 25.4 26.2 26.9 27.8 27.9 28.4 28.4 29 29.2 29.4 29.4 30 30.2 30.6 30.8 Góc Áp Góc quay suất quay trục (bar) trục khuỷu khuỷu ( CA) (0CA) 366 42.1 406.5 366.5 42.1 407 367 42.1 407.5 367.5 42.1 408 368 42 408.5 368.5 41.8 409 369 41.6 409.5 369.5 41.3 410 370 40.4 410.5 370.5 37.8 411 371 35.6 411.5 371.5 34 412 372 32.7 412.5 372.5 31.8 413 373 31.2 413.5 373.5 30.6 414 374 30.3 414.5 374.5 30 415 375 29.8 415.5 375.5 29.7 416 376 29.6 416.5 376.5 29.5 417 377 29.4 417.5 377.5 29.3 418 378 29.2 418.5 378.5 29.1 419 379 29 419.5 379.5 28.9 420 380 28.6 420.5 380.5 28.5 421 381 28.3 421.5 381.5 28.2 422 382 27.6 422.5 382.5 26.9 423 383 24.9 423.5 383.5 23.3 424 384 22.1 424.5 Áp suất (bar) 11.1 10.9 10.4 9.9 9.7 9.4 9.2 8.9 8.8 8.8 8.7 8.6 8.6 8.5 8.5 8.5 8.4 8.4 8.4 8.3 8.3 8.2 8.2 8.1 8.1 7.9 7.7 7.5 7.3 7.2 6.9 6.9 6.8 6.8 6.8 263 263.5 264 264.5 265 265.5 266 266.5 267 267.5 268 268.5 269 269.5 270 270.5 271 271.5 272 272.5 273 273.5 274 274.5 275 275.5 276 276.5 277 277.5 278 278.5 279 279.5 280 280.5 281 281.5 282 282.5 283 283.5 284 284.5 6.2 6.2 6.2 6.2 6.2 6.2 6.2 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.4 6.5 6.5 6.5 6.6 6.6 6.6 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 303.5 304 304.5 305 305.5 306 306.5 307 307.5 308 308.5 309 309.5 310 310.5 311 311.5 312 312.5 313 313.5 314 314.5 315 315.5 316 316.5 317 317.5 318 318.5 319 319.5 320 320.5 321 321.5 322 322.5 323 323.5 324 324.5 325 8.62 8.73 8.74 8.8 8.8 8.8 8.9 8.9 8.9 9.1 9.1 9.3 9.3 9.6 10 10.5 10.8 11 11.2 11.4 11.5 11.5 11.6 11.7 11.7 11.7 11.8 11.8 11.8 11.8 11.9 11.9 11.9 12.1 12.1 12.2 12.3 12.4 13.4 14.3 15 15.7 16.1 16.5 344 344.5 345 345.5 346 346.5 347 347.5 348 348.5 349 349.5 350 350.5 351 351.5 352 352.5 353 353.5 354 354.5 355 355.5 356 356.5 357 357.5 358 358.5 359 359.5 360 360.5 361 361.5 362 362.5 363 363.5 364 364.5 365 365.5 LXVII 31.2 31.6 32.4 32.7 33.1 35 36.5 37.7 38.7 39.3 40 40.4 40.8 41.1 41.4 41.5 41.7 41.8 41.9 41.9 42.1 42.1 42.1 42.1 42.1 42.2 42.2 42.2 42.2 42.2 42.3 42.3 42.3 42.3 42.3 42.3 42.2 42.2 42.2 42.2 42.2 42.2 42.2 42.2 384.5 385 385.5 386 386.5 387 387.5 388 388.5 389 389.5 390 390.5 391 391.5 392 392.5 393 393.5 394 394.5 395 395.5 396 396.5 397 397.5 398 398.5 399 399.5 400 400.5 401 401.5 402 402.5 403 403.5 404 404.5 405 405.5 406 21 20.3 19.8 19.3 18.9 18.5 18.4 18.1 17.9 17.9 17.8 17.7 17.6 17.5 17.4 17.3 17.2 17.1 17 16.7 16.5 16 15.1 14.3 13.7 13.2 12.9 12.6 12.3 12.1 12 11.9 11.8 11.7 11.7 11.6 11.5 11.5 11.4 11.4 11.3 11.3 11.2 11.2 425 425.5 426 426.5 427 427.5 428 428.5 429 429.5 430 430.5 431 431.5 432 432.5 433 433.5 434 434.5 435 435.5 436 436.5 437 437.5 438 438.5 439 439.5 440 440.5 441 441.5 442 442.5 443 443.5 444 444.5 445 445.5 446 446.5 6.8 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 6.4 6.2 6.1 5.9 5.8 5.7 5.7 5.7 5.7 5.7 5.7 5.6 5.6 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.4 5.4 5.3 5.3 5.3 5.2 5.2 PHỤ LỤC Bảng 7.1 Các thông số kỹ thuật động Cummins NTA855 Các thông số chung động Loại máy Kiểu động Số xi lanh Trao đổi khí Đƣờng kính x hành trình (mm) Thể tích xi lanh (litre) Tỷ số nén Thứ tự nổ Mô men định mức (Nm) Các góc đóng mở xú páp IVO IVC EVO EVC Trọng lƣợng động (kg) NTA855 kỳ Tăng áp tuabin khí xả 140 x 152 14.0 14.1:1 1-5-3-6-2-4 1356 160 BTDC 520 ABDC 520 BBDC 160 ATDC 1474 Công suất động cơ, HP (KW) 2100 Rpm 345 (255) Hệ thống khí nạp Mức cản trở cho phép lớn cửa vào 635 phin lọc cho phép (mm H2O) Nhiệt độ thấp cho phép giảm so với nhiệt 10 độ môi trƣờng (0C) Hệ thống dầu bôi trơn Áp lực dầu bơi trơn (psi) 50 – 70 Thể tích dầu bôi trơn (litre) 28.8 Hệ thống làm mát: Trao đổi nhiệt qua sinh hàn ống Hệ thống điện: Khởi động điện 24V Hệ thống nhiên liệu: Điều khiển BIG CAM LXVIII Bảng 7.2 Mẫu nhiên liệu B100 từ mỡ cá LXIX HÌNH ẢNH TRÊN GIAO DIỆN CỦA CHƢƠNG TRÌNH ĐO DỮ LIỆU Đƣờng cơng suất (mầu đỏ), đƣờng tốc độ (mầu xanh), đƣờng nhiệt độ khí xả (mầu vàng) Hình 7.1 Kết thử nghiệm DO 10.000 chu kỳ trƣớc chuyển sang B10 Hình 7.2 Kết thử nghiệm B10 10.000 chu kỳ trƣớc chuyển đổi lại DO Hình 7.3 Kết thử nghiệm DO sau chuyển đổi từ B10 10.000 chu kỳ LXX Hình 7.4 Kết thử nghiệm DO 20.000 chu kỳ trƣớc chuyển sang B10 Hình 7.5 Kết thử nghiệm B10 20.000 chu kỳ trƣớc chuyển đổi lại DO Hình 7.6 Kết thử nghiệm DO sau chuyển đổi từ B10 20.000 chu kỳ LXXI MỘT SỐ HÐNH ẢNH THỰC NGHIỆM TRÊN TÀU HÀNG HẢI HGI 5059 CỦA CHỦ PHƢƠNG TIỆN Nguyễn Hoàng Nam – Tỉnh Kiên Giang Chạy thử nghiệm nhiên liệu Biodiesel B10 tàu Kiên Giang Tàu HGI 5059 sử dụng nhiên liệu Biodiesel B10 Kiên Giang LXXII ... biodiesel từ mỡ cá da trơn đến thông số làm việc chủ yếu động Từ kiến giải trên, rõ vấn đề cần thiết: ? ?Nghiên cứu sử dụng dầu diesel sinh học từ mỡ cá da trơn cho động phƣơng tiện khai thác thủy. .. chất lƣợng biodiesel thị trƣờng, ? ?Nghiên cứu sử dụng dầu Diesel sinh học từ mỡ cá da trơn cho động phƣơng tiện khai thác thủy sản? ?? cấp thiết bối cảnh MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU Nghiên cứu ảnh hƣởng... TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG HỒ TRUNG PHƢỚC NGHIÊN CỨU SỬ DỤNG DẦU DIESEL SINH HỌC TỪ MỠ CÁ DA TRƠN CHO ĐỘNG CƠ CỦA PHƢƠNG TIỆN KHAI THÁC THỦY SẢN Ngành đào tạo: Kỹ thuật khí động lực Mã