1004THIẾT KẾ CHƯNG CƯ NGỌC LAN - LÔ A

S c n thi t c a đ u t

Ngành xây dựng ngày càng giữ vai trò thiết yếu trong chiến lược phát triển đất nước, với đầu tư xây dựng chiếm khoảng 40-50% ngân sách nhà nước Trong những năm gần đây, cùng với chính sách kinh tế và mức sống của người dân ngày càng được nâng cao, nhu cầu về nhà ở, giải trí và tiện nghi cũng tăng lên Hơn nữa, sự gia tăng số lượng khách nước ngoài đến làm việc, du lịch và học tập tại Việt Nam cũng tạo ra nhu cầu về giải trí phù hợp.

S l c v công trình

Công trình có mặt bằng hình chữ nhật với tổng diện tích xây dựng 1147.5 m² Toàn bộ các mặt chính được thiết kế độc đáo với hệ thống cửa sổ lấy ánh sáng xen kẽ với tường xây Tường xây dày 200mm được sử dụng làm vách ngăn nhường nhịn tiếp giáp với bên ngoài, trong khi tường xây dày 100mm dùng để chia các phòng trong mặt cắt nhà.

Gi i pháp m t b ng và phân khu ch c n ng

- S t ng: 1 t ng h m, 1 t ng tr t + 8 t ng l u + m t sân th ng ( t ng mái )

Công trình đ c phân khu ch c n ng t d i lên trên

+ T ng tr t: làm v n phòng, s nh

+ T ng mái: có h th ng thoát n c m a, h n c mái, h th ng ch ng sét.

Gi i pháp đ i l i

Giao thông đ ng

Hệ thống giao thông liên hoàn giữa các tầng được thiết kế với hai thang máy khách, mỗi thang có sức chứa 8 người, tốc độ 120m/phút và chiều rộng cửa 1000mm, đáp ứng nhu cầu lưu thông cho khoảng 300 người với thời gian chờ đợi chỉ khoảng 40 giây Bên cạnh đó, bậc thang bộ có chiều rộng 1.4m được thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát hiểm nhanh chóng và an toàn trong trường hợp có sự cố xảy ra Cả thang bộ và thang máy đều được đặt ở vị trí trung tâm, đảm bảo khoảng cách tối đa không quá 20m đến các cầu thang nhằm tuân thủ quy định về phòng cháy chữa cháy.

Giao thông ngang

Giao thông trên t ng t ng thông qua h th ng giao thông r ng 2.1 m n m gi a m t b ng t ng, đ m b o l u thông ng n g n, ti n l i đ n t ng c n h

1.5 c đi m khí h u – khí t ng th y v n thành ph H Chí Minh

- Thành ph H Chí Minh n m trong vùng nhi t đ i gió mùa nóng m, chia làm 2 mùa rõ r t: mùa m a và mùa khô

• Nhi t đ th p nh t trung bình n m: 22 o C

• Nhi t đ cao nh t trung bình n m: 30 o C

• S gi n ng trung bình khá cao

• H ng gió chính thay đ i theo mùa o Mùa khô: T B c chuy n d n sang ông, ông Nam và Nam o Mùa m a: Tây-Nam và Tây o T ng su t l ng gió trung bình h ng n m là 26%

- Th y tri u t ng đ i n đnh, ít x y ra nh ng hi n t ng bi n đ i v dòng n c, không có l t l i ch có nh ng vùng ven th nh tho ng x y ra

Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố và máy phát điện riêng Toàn bộ hệ thống dây điện được lắp đặt đồng thời trong quá trình thi công.

Hệ thống cấp điện chính trong các hợp kỹ thuật cần đảm bảo an toàn, không đi qua các khu vực mát, và phải điều kiện dễ dàng khi sửa chữa Hệ thống này có lớp đệm an toàn, với hệ thống ngắt điện từ 1A đến 80A được bố trí để đảm bảo an toàn phòng cháy chữa cháy.

Công trình sử dụng hai nguồn nước: nước ngầm và nước máy Tất cả đều được chứa trong bể nước ngầm đặt ngầm dưới hầm Sau đó, nước được hệ thống máy bơm múc lên hệ thống mái và từ đó nước được phân phối cho các tầng của công trình theo các đường ống dẫn nước chính.

- Các đ ng ng đ ng qua các t ng đ u đ c b c trong h p gaine H th ng c p n c đi ng m trong các h p k thu t Các đ ng ng c u h a chính đ c b trí m i t ng

Nu c m a t mái s đ c thoát theo các l chãy (b m t mái đ c t o d c) và ch y vào các ng thoát n c m a (隠= 140mm) đi xu ng d i Riêng h th ng thoát n c th i s d ng s b trí riêng

1.6.4 H th ng thông gió và chi u sáng

Toàn b tòa nhà đ c chi u sáng b ng ánh sáng t nhiên và b ng đi n t i các l i đi lên xu ng c u thang, hành lang và nh t là t ng h m đ u có l p đ t thêm đèn chi u sáng

Thông gió các t ng đ u có c a s t o s thông thoáng t nhiên Riêng t ng h m có b trí thêm h th ng thông gió và chi u sáng

1.7 An toàn phòng cháy ch a cháy

Trang bị các béc súng chữa cháy (ngã 20 dài 25m, lăng phun 13) được lắp đặt tại phòng trực, có 01 họng và 02 vòi chữa cháy nối trực tiếp vào khoang không mời tiếp và ngăn đốt được cài đặt tại từng vòi chữa cháy cùng các bảng thông báo cháy.

Các vòi phun nước được lắp đặt đồng đều trên tất cả các tầng theo khoảng cách 3m một và được nối với các hệ thống chữa cháy cùng các thiết bị khác, bao gồm bình chữa cháy khô Hệ thống này cũng bao gồm đèn báo cháy và cửa thoát hiểm, đảm bảo an toàn cho tất cả các tầng.

- Hoá ch t: s d ng m t s l n các bình c u ho hoá ch t đ t t i các n i nh c a ra vào kho, chân c u thang m i t ng

Rác th i đ c ch a gian rác, b trí t ng h m , có m t b ph n ch a rác ngoài Gaine rác đ c thi t k kín đáo, tránh làm b c mùi gây ô nhi m

PHÂN TÍCH - L A CH N GI I PHÁP K T C U

2.1 T ng quan v thi t k nhà cao t ng

 Các đ c đi m c n chú ý khi thi t k nhà cao t ng o T i tr ng ngang là nhân t ch y u trong thi t k nhà cao t ng

Nhà cao tầng chịu tác động trực tiếp của tải trọng đứng và tải trọng ngang Trong kết cấu của nhà thấp tầng, nhà hàng có tải trọng ngang rất nhỏ, chủ yếu kết cấu cần chịu tải trọng đứng, chuyển vị ngang của công trình rất nhỏ Theo sự gia tăng của chiều cao, tải trọng và chuyển vị do tải trọng ngang (áp lực gió hoặc tác động của động đất) sinh ra tăng lên rất nhanh Nếu xem công trình là một thanh console, lực dọc sẽ chịu tác động lớn với chiều cao, mômen do tải trọng ngang sinh ra sẽ tỷ lệ với chiều cao bình phương, còn chuyển vị ngang do tải trọng ngang sinh ra sẽ tỷ lệ với chiều cao mũ bốn Do đó, yêu cầu hạn chế chuyển vị ngang là rất quan trọng.

Nhà cao tầng có chiều cao và diện tích ngang tăng nhanh chóng, trong thiết kế không chỉ yêu cầu kiến trúc có độ đồng đều mà còn cần sự cân bằng giữa chiều cao và chiều ngang Sự chuyển động ngang của kiến trúc không chỉ trong phạm vi nhất định mà còn ảnh hưởng đến toàn bộ cấu trúc Chuyển động ngang quá lớn có thể dẫn đến một số hậu quả nghiêm trọng.

Làm phát sinh thêm n i l c ph, được biết là c u ki n th ng đ ng, khi chuyển v ngang t ng lên Điều này tạo ra tâm t ng nhanh, do vậy n u n i l c t ng thêm v t quá m t giá tr nh t đ nh s d n đ n s p đ c ngôi nhà.

Sống trong ngôi nhà cảm thấy khó chịu và hoang sơ có thể do tác động của cơn gió mạnh, khiến mọi người cảm thấy khó khăn trong sinh hoạt Sự chuyển động mạnh mẽ của không khí có thể làm tăng cảm giác bất an và lo lắng cho cư dân Điều này không chỉ ảnh hưởng đến không gian sống mà còn làm hỏng các trang trí và xây dựng trong nhà, gây ra sự xuống cấp cho các cấu kiện như cầu thang máy và các loại đồ nội thất Tình trạng này cần được chú ý để bảo đảm môi trường sống an toàn và thoải mái hơn.

Yêu cầu chuyển văng ngang là một yếu tố quan trọng trong thiết kế kiến trúc của nhà cao tầng Giảm nhẹ trọng lực là một vấn đề cốt yếu hơn so với các công trình thông thường.

Khi xem xét tải trọng của nền, nếu cùng một loại nền, việc giảm tải trọng sẽ cho phép xây dựng cao hơn Chẳng hạn, với tải trọng q = 15 kN/m², có thể xây dựng được 10 tầng; trong khi nếu giảm tải trọng xuống còn q = 10 kN/m², khả năng xây dựng có thể tăng lên 15 tầng.

Xét về tác động của đầm đất, giảm nhấn trọng lực bền thân càng có ý nghĩa lớn, vì nó ảnh hưởng trực tiếp đến vị trí công trình Giảm nhấn trọng lực bền thân là giải pháp hiệu quả trong cấu kiện chịu tác động của đầm đất, giúp tiết kiệm vật liệu, giảm giá thành và tối ưu không gian sử dụng.

2.2.1 H ch u l c chính c a nhà cao t ng

Chung cư Ngọc Lan – Lô A, với chiều cao 34.5m (so với mặt đất tự nhiên) gồm 10 tầng (1 hầm + 1 trệt + 8 lầu + 1 tum mái) Do đó, việc lựa chọn hệ thống thang máy hợp lý cho công trình là điều rất quan trọng Dưới đây, chúng ta sẽ xem xét một số hệ thống thang máy thường dùng cho nhà cao tầng.

Kết cấu khung bao gồm cột và dầm, được kết nối với nhau tại các nút khung, trong đó nút cột đóng vai trò quan trọng Hệ thống kết cấu khung được sử dụng hiệu quả cho các công trình có yêu cầu không gian lớn, giúp bố trí nội thất linh hoạt và phù hợp với nhiều loại công trình Điểm yếu của kết cấu khung là khả năng chịu lực theo phương ngang kém Hệ thống dầm của kết cấu khung trong nhà cao tầng thường có chiều cao lớn, ảnh hưởng đến công năng sử dụng của công trình và tổng độ cao của ngôi nhà Kết cấu khung bê tông cốt thép thích hợp cho ngôi nhà cao không quá 20 tầng Do đó, kết cấu khung chịu lực không thể trở thành kết cấu chịu lực chính cho công trình này.

Trong h k t c u này, các t m t ng ph ng, th ng đ ng là c u ki n ch u l c chính c a công trình

D a vào đó, b trí các t m t ng ch u t i tr ng đ ng và làm g i t a cho sàn, chia h t ng thành các s đ : T ng d c ch u l c, t ng ngang ch u l c, t ng ngang và d c cùng ch u l c

Trường hợp thiết kế công trình theo phương đứng, sự đánh giá của công trình theo phương vuông góc được đảm bảo bởi các vách công Trong thiết kế này, vách công không chỉ được bố trí hợp lý mà còn phải chịu được trọng lực ngang và có khả năng chịu tải trọng đứng Sức tải có thể xây dựng được cho công trình đứng lên đến 40 tấn.

Tuy nhiên, vi c dùng toàn b h t ng đ ch u t i tr ng ngang và t i tr ng đ ng có m t s h n ch :

c ng c a công trình quá l n không c n thi t;

Khó thay đ i công n ng s d ng khi có yêu c u

Là m t h h n h p g m h khung và các vách c ng, hai lo i k t c u này liên k t c ng v i nhau b ng các sàn c ng, t o thành m t h không gian cùng nhau ch u l c

Gi i pháp k thu t

i n

Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố và máy phát điện riêng Toàn bộ dây điện được bố trí một cách hợp lý, đảm bảo tính an toàn và hiệu quả trong quá trình thi công.

Hệ thống cấp điện chính trong các hợp kỹ thuật phải đảm bảo an toàn, không đi qua các khu vực mát, tạo điều kiện dễ dàng khi sửa chữa Mỗi tầng đều có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện từ 1A đến 80A được bố trí nhằm đảm bảo an toàn phòng cháy chữa cháy.

Công trình sử dụng hai nguồn nước: nước ngầm và nước máy Tất cả đều được chứa trong bể nước ngầm đặt ngầm dưới hầm Sau đó, nước được hệ thống máy bơm mạch lên hệ thống mái và từ đó nước được phân phối cho các tầng của công trình theo các đường ống dẫn nước chính.

- Các đ ng ng đ ng qua các t ng đ u đ c b c trong h p gaine H th ng c p n c đi ng m trong các h p k thu t Các đ ng ng c u h a chính đ c b trí m i t ng.

H th ng cung c p n c

Nu c m a t mái s đ c thoát theo các l chãy (b m t mái đ c t o d c) và ch y vào các ng thoát n c m a (隠= 140mm) đi xu ng d i Riêng h th ng thoát n c th i s d ng s b trí riêng

1.6.4 H th ng thông gió và chi u sáng

Toàn b tòa nhà đ c chi u sáng b ng ánh sáng t nhiên và b ng đi n t i các l i đi lên xu ng c u thang, hành lang và nh t là t ng h m đ u có l p đ t thêm đèn chi u sáng

Thông gió các t ng đ u có c a s t o s thông thoáng t nhiên Riêng t ng h m có b trí thêm h th ng thông gió và chi u sáng

1.7 An toàn phòng cháy ch a cháy

Trang bị các bơm chữa cháy (ngành nghề 20 dài 25m, lăng phun 13) được lắp đặt tại phòng trực, bao gồm 01 họng và 02 vòi chữa cháy nối trực tiếp vào hệ thống nước Hệ thống này được cài đặt để đảm bảo an toàn cho việc chữa cháy và các bảng thông báo cháy được bố trí rõ ràng.

Các vòi phun nước được đặt cách nhau 3m, kết nối với hệ thống chữa cháy và các thiết bị khác như bình chữa cháy khô Hệ thống cũng bao gồm đèn báo cháy và các cửa thoát hiểm, cùng với đèn báo khẩn cấp, đảm bảo an toàn cho tất cả các tầng.

- Hoá ch t: s d ng m t s l n các bình c u ho hoá ch t đ t t i các n i nh c a ra vào kho, chân c u thang m i t ng

Rác th i đ c ch a gian rác, b trí t ng h m , có m t b ph n ch a rác ngoài Gaine rác đ c thi t k kín đáo, tránh làm b c mùi gây ô nhi m.

H th ng thoát n c

Nu c m a t mái s đ c thoát theo các l chãy (b m t mái đ c t o d c) và ch y vào các ng thoát n c m a (隠= 140mm) đi xu ng d i Riêng h th ng thoát n c th i s d ng s b trí riêng.

H th ng thông gió và chi u sáng

Toàn b tòa nhà đ c chi u sáng b ng ánh sáng t nhiên và b ng đi n t i các l i đi lên xu ng c u thang, hành lang và nh t là t ng h m đ u có l p đ t thêm đèn chi u sáng

Thông gió các t ng đ u có c a s t o s thông thoáng t nhiên Riêng t ng h m có b trí thêm h th ng thông gió và chi u sáng.

An toàn phòng cháy ch a cháy

Trang bị các béc súng cứu hỏa (ngã 20 dài 25m, lỗ phun 13) được đặt tại phòng trữ, bao gồm 01 họng và 02 vòi cứu hỏa mới, kết nối tới nguồn nước và ngăn chặn cài đặt tắt ngọn vòi chữa cháy cùng các bảng thông báo cháy.

Các vòi phun nước được lắp đặt đồng đều trên các tường với khoảng cách 3m một cái, kết nối với hệ thống chữa cháy và các thiết bị khác như bình chữa cháy khô Hệ thống còn bao gồm đèn báo cháy và cửa thoát hiểm, cùng với đèn báo khẩn cấp, đảm bảo an toàn cho tất cả các tầng.

- Hoá ch t: s d ng m t s l n các bình c u ho hoá ch t đ t t i các n i nh c a ra vào kho, chân c u thang m i t ng.

H th ng thoát rác

Rác th i đ c ch a gian rác, b trí t ng h m , có m t b ph n ch a rác ngoài Gaine rác đ c thi t k kín đáo, tránh làm b c mùi gây ô nhi m

PHÂN TÍCH - L A CH N GI I PHÁP K T C U

2.1 T ng quan v thi t k nhà cao t ng

 Các đ c đi m c n chú ý khi thi t k nhà cao t ng o T i tr ng ngang là nhân t ch y u trong thi t k nhà cao t ng

Nhà cao tầng chịu tác động trực tiếp của tải trọng đứng và tải trọng ngang Trong kết cấu của nhà thấp tầng, nhà hàng có tải trọng ngang rất nhẹ, chỉ yêu cầu kết cấu chịu tải trọng đứng, trong khi tải trọng ngang lại đáng kể Theo sự gia tăng của chiều cao, tải trọng ngang và chuyển vị do tải trọng ngang (áp lực gió hoặc tác động của động đất) sinh ra tăng lên rất nhanh Nếu xem công trình như một thanh console, lực tác dụng trực tiếp với chiều cao, mômen do tải trọng ngang sinh ra sẽ tỉ lệ với chiều cao, còn chuyển vị ngang do tải trọng ngang sinh ra sẽ tỉ lệ với chiều cao mũ bốn Do đó, yêu cầu hạn chế chuyển vị ngang là rất cần thiết.

Nhà cao tầng có chiều cao tăng theo sự gia tăng của chiều cao, chuyển động ngang tầng rất nhanh Trong thiết kế, không chỉ yêu cầu kết cấu có độ cứng mà còn yêu cầu kết cấu có độ bền chịu lực ngang Điều này tác động đến tính ổn định, chuyển động ngang của kết cấu hiện hữu trong phạm vi nhất định Chuyển động ngang quá lớn sẽ có một số hậu quả sau:

Làm phát sinh thêm n i l c ph, được biết là cầu kiện thường đ ng, khi chuyển v ngang t ng lên, đ là ch tâm t ng nhanh Do vậy, n u n i l c t ng thêm v t quá m t giá tr nh t đ nh s d n đ n s p đ c ngôi nhà.

Sự hiện diện của gió mạnh có thể làm cho người sống trong ngôi nhà cảm thấy khó chịu và hoảng sợ Khi gió chuyển động ngang quá mạnh, nó không chỉ ảnh hưởng đến công tác và sinh hoạt mà còn gia tăng sự bất an và lo lắng cho cư dân Điều này có thể dẫn đến việc hư hỏng các trang trí xây dựng và gây thiệt hại cho các bề mặt nội thất Hệ thống thang máy cũng có thể bị ảnh hưởng, cùng với việc làm hư hại các loại đồ nội thất khác Cuối cùng, những tác động này có thể làm suy yếu cấu trúc chính của ngôi nhà, gây ra những hệ lụy nghiêm trọng.

Yêu cầu chuyển văng ngang là một yếu tố quan trọng trong thiết kế kiến trúc của nhà cao tầng Giảm nhấn trọng lực lên bản thân nhà cao tầng có ý nghĩa quan trọng hơn so với các công trình bình thường.

Khi xem xét tải trọng của nền, nếu cùng một loại nền, việc giảm tải trọng bản thân công trình sẽ cho phép xây dựng cao hơn một số tầng Chẳng hạn, với tải trọng q = 15 kN/m², có thể xây dựng được 10 tầng, trong khi nếu giảm tải trọng xuống còn q = 10 kN/m², có thể xây dựng lên tới 15 tầng.

Xét về tác động của đầm đất, việc giảm nhẹ trọng lượng bản thân có ý nghĩa quan trọng, nhất là trong các công trình xây dựng Hiệu ứng đầm đất tỉ lệ thuận với trọng lượng công trình, do đó giảm trọng lượng bản thân không chỉ tiết kiệm vật liệu và giảm giá thành mà còn tối ưu hóa không gian sử dụng.

L a ch n gi i pháp k t c u

H ch u l c chính c a nhà cao t ng

Chung cư Ngọc Lan – Lô A có chiều cao 34.5m, bao gồm 10 tầng (1 hầm + 1 trệt + 8 lầu + 1 tầng mái) Việc lựa chọn hình thức kiến trúc hợp lý cho công trình là điều rất quan trọng Dưới đây, chúng ta sẽ xem xét một số hình thức kiến trúc thường dùng cho nhà cao tầng.

Kết cấu khung bao gồm cột và dầm, liên kết với nhau tại các nút khung, tạo thành một hệ thống chịu lực chính Hệ thống này được sử dụng hiệu quả cho các công trình có yêu cầu không gian lớn, bố trí nội thất linh hoạt và phù hợp với nhiều loại công trình Tuy nhiên, một nhược điểm của kết cấu khung là khả năng chịu lực theo phương ngang kém Đặc biệt, hệ thống dầm của kết cấu khung trong nhà cao tầng có chiều cao lớn, ảnh hưởng đến công năng sử dụng của công trình và tổng độ cao của ngôi nhà Kết cấu khung bê tông cốt thép thích hợp cho những ngôi nhà cao không quá 20 tầng, vì vậy kết cấu khung chịu lực không thể làm kết cấu chịu lực chính cho công trình này.

Trong h k t c u này, các t m t ng ph ng, th ng đ ng là c u ki n ch u l c chính c a công trình

D a vào đó, b trí các t m t ng ch u t i tr ng đ ng và làm g i t a cho sàn, chia h t ng thành các s đ : T ng d c ch u l c, t ng ngang ch u l c, t ng ngang và d c cùng ch u l c

Trọng hợp tường chịu lực được thiết kế theo một phương, xác định cấu trúc công trình theo phương vuông góc với các vách ngăn Khi đó, vách ngăn không những được thiết kế chịu tải trọng ngang mà còn chịu tải trọng đứng Sàn tầng có thể xây dựng được với khả năng chịu lực lên đến 40 tấn.

Tuy nhiên, vi c dùng toàn b h t ng đ ch u t i tr ng ngang và t i tr ng đ ng có m t s h n ch :

c ng c a công trình quá l n không c n thi t;

Khó thay đ i công n ng s d ng khi có yêu c u

Là m t h h n h p g m h khung và các vách c ng, hai lo i k t c u này liên k t c ng v i nhau b ng các sàn c ng, t o thành m t h không gian cùng nhau ch u l c

Khi các liên kết giữa các cột và dầm là khớp, khung chịu moment tại vị trí đỉnh, tương ứng với diện tích truyền tải đến nó, còn toàn bộ tải trọng ngang do hệ thống chịu lực (vách cứng).

Khi các kết cấu liên kết với dầm, khung cùng tham gia chịu tải trọng đứng và tải trọng ngang với vách cứng, gọi là sàn khung - giằng Sàn cứng là một trong những kết cấu chịu tải truyền lực quan trọng trong sàn nhà cao tầng kiểu khung – giằng Đảm bảo phân bố đều các tải, khung và truyền tải các tải trọng ngang khác nhau sang các hệ vách cứng, sàn phải thống nhất làm việc trong một phương nằm ngang.

Sự bù trừ các điểm mạnh và yếu của hai hệ kết cấu khung và vách nhờ vào việc tạo nên hệ kết cấu hợp khung – tường chịu lực, giúp tối ưu hóa các công trình nhiều tầng Hệ kết cấu này có khả năng chịu đựng được tải trọng lên đến 50 tấn, mang lại sự ổn định và an toàn cho công trình.

So sánh l a ch n ph ng án k t câu

Qua phân tích các yếu tố chính đã nêu, kết hợp với đặc điểm của công trình, chúng tôi đưa ra những nhận định sau đây Đây là những yếu tố quan trọng để xác định phương án kiến trúc cho công trình này.

Các công trình xây dựng tại TP Hồ Chí Minh không bị ảnh hưởng bởi động đất do đặc điểm địa chất của khu vực, vì vậy cần tập trung vào việc tính toán ảnh hưởng của gió bão Do đó, việc tính toán gió động cho các công trình là rất cần thiết.

Trong dự án này, ngoài các bộ phận thiết yếu như cầu thang và hầm, khung - tường chịu lực chính của công trình đóng vai trò quan trọng Khung có những ưu điểm nổi bật, phù hợp với quy mô công trình và cho phép giảm kích thước tối đa trong phạm vi cho phép Điều này là nhờ vào đặc tính chịu lực tốt của khung, trong khi vách ngăn lại có khả năng chịu lực kém hơn.

S t ng tác gi a khung và vách khi ch u l c t i tr ng ngang đã t o ra m t hi u ng có l i cho s làm vi c c a k t c u h n h p khung – vách

Trong hạng mục thiết kế này, các vách ngăn cần được bố trí trong một không gian phòng Để tối ưu hóa diện tích cho công trình, cần sắp xếp các vách ngăn theo hai phương án và liên kết chúng với nhau, tạo thành lõi công trình hiệu quả.

Việc bố trí vách trong nhà cao tầng rất quan trọng, ảnh hưởng đến tính ổn định của toàn bộ công trình Trong thiết kế, các vách được sắp xếp theo hai phương, liên kết với nhau tạo thành lõi cứng đặt tại tâm công trình Điều này giúp công trình có độ cứng cao hơn và tránh hiện tượng bồng bềnh khi có dao động.

Vách cứng, sàn nhà là những kết cấu truyền lực quan trọng trong nhiều loại hình kiến trúc Chúng không chỉ có chức năng đỡ tải mà còn truyền tải trọng ngang khác sang vách Sàn còn đóng vai trò phân phối lực trong hệ thống vách cứng Do đó, việc lựa chọn các phương án sàn cần đảm bảo tính kinh tế, độ bền và thẩm mỹ cho công trình.

- u đi m: o Tính toán đ n gi n o c s d ng ph bi n n c ta v i công ngh thi công phong phú nênthu n ti n cho vi c l a ch n công ngh thi công

Những điều cần lưu ý khi thiết kế chiều cao dầm và độ võng của bản sàn là rất quan trọng Chiều cao dầm cần được xác định một cách chính xác để đảm bảo tính ổn định cho kết cấu công trình, đặc biệt là khi chịu tải trọng lớn Việc không tiết kiệm chi phí vật liệu có thể dẫn đến những hệ lụy nghiêm trọng cho sự bền vững và an toàn của công trình Đồng thời, cũng cần chú ý đến việc tối ưu hóa không gian sử dụng để mang lại hiệu quả cao nhất trong thiết kế.

 Sàn Ph ng Có D m Biên:

C u t o g m các b n kê tr c ti p lên c t

Việc thi công công trình có chiều cao thấp hơn 6-8 mét giúp tiết kiệm không gian sử dụng và phân chia hiệu quả Hệ thống kỹ thuật được bố trí hợp lý, phù hợp với các công trình có khu vực nhỏ So với phương án sàn dầm, thi công nhanh hơn và không cần nhiều công đoạn gia công, như cột thép dầm hay cột thép đúc sẵn Quá trình lắp dựng ván khuôn và cốt pha cũng đơn giản hơn Do chiều cao tổng thể giảm, thiết bị vận chuyển không cần yêu cầu cao, giúp giảm chi phí Tải trọng ngang tác động vào công trình cũng giảm, làm cho công trình an toàn hơn so với phương án sàn dầm.

Trong phương án này, các cột không được liên kết với nhau dẫn đến việc tạo thành khung, do đó độ ngắn hơn nhiều so với phương án sàn dầm Vì vậy, khả năng chịu lực theo phương ngang của phương án này kém hơn so với phương án sàn dầm, chính vì vậy tải trọng ngang hút vào vách chịu và tải trọng đứng do cột chịu Sàn phải có chiều dày lớn để đảm bảo khả năng chịu uốn và chống chịu tải trọng tĩnh lớn, do đó dẫn đến tổng khối lượng sàn.

Dự án sàn sân toàn khối đệm bảo đảm độ bền theo phương ngang của công trình "Chung cư Ngọc Lan 1 – Lô A" với chiều cao tầng 3.6m đã được xác định là ưu tiên hàng đầu Thiết kế này không chỉ đáp ứng các tiêu chuẩn kỹ thuật mà còn tối ưu hóa không gian kiến trúc, mang lại hiệu quả sử dụng cao cho công trình.

L a ch n v t li u cho công trình

Cấu kiện thép có ưu điểm nổi bật như khả năng chịu lực tốt, trọng lượng nhẹ, độ dẻo cao và khả năng chống động đất hiệu quả Chúng được chế tạo trong công xưởng với độ chính xác cao, giúp tiết kiệm lao động và quản lý chất lượng tốt hơn, rút ngắn thời gian thi công Tuy nhiên, nhược điểm của cấu kiện thép là giá thành cao và khả năng phòng hỏa kém, do đó cần có biện pháp phòng hỏa đi kèm, gây tốn thêm chi phí.

Vật liệu bê tông cốt thép (BTCT) có giá thành hợp lý, khả năng chịu lực cao, độ bền tốt và khả năng phòng chống hỏa hoạn Tuy nhiên, nhược điểm của BTCT là trọng lượng lớn, tốn nhiều nhân công hiện trường và thời gian thi công chậm hơn so với kết cấu thép.

- V t li u t h p thép - bê tông: là lo i k t c u phát huy đ c m t s u đi m và kh c ph c đ c m t s nh c đi m c a 2 lo i k t c u nói trên, b i v y lo i k t c u này đang đ c nghiên c u ng d ng ngày càng nhi u trên th gi i

Dựa vào quy mô của công trình và thực trạng thi công tại Việt Nam hiện nay, tôi quyết định lựa chọn BTCT làm vật liệu cho công trình của mình vì những lý do sau: tính bền vững, khả năng chịu lực cao, và hiệu quả kinh tế trong quá trình thi công.

 Do th c t t i Vi t Nam hi n nay, các công trình nhà cao t ng b ng k t c u thép và k t c u t h p ch a đ c thi công nhi u nên kinh nghi m thi công 2 lo i k t c u này còn ít

 Do công trình có chi u cao không quá l n nên vi c dùng k t c u thép và k t c u t h p s có th không kinh t b ng k t c u BTCT.

Xác đ nh s b kích th c c u ki n

Sàn có h d m tr c giao

Để tính kích thước sàn, bạn có thể áp dụng công thức kinh nghiệm được trình bày trong sách "Kỹ thuật bê tông cốt thép theo quy phạm Hoa Kỳ" của tác giả TS Nguyễn Trung Hòa, nhà xuất bản Xây dựng.

Trong đó : 2(l d l n ) là chu vi c a ô b n sàn l n nh t tính toán

D m

Chi u cao ti t di n d m h d đ c ch n theo nh p : d d d l h  m1 Trong đó : l d - nh p d m đang xét m d - h s ph thu c vào tính ch t c a khung và t i tr ng m d = 12 ÷ 16 đ i v i d m c a khung ngang nhi u nh p

- Chi u r ng ti t di n d m bd ch n trong kho ng:

- Kích th c ti t di n d m ch n s b theo b ng sau:

Ch n ti t di n b x h (cm x cm)

Ch n ti t di n b x h (cm x cm)

C t

Kích th c ti t di n c t đ c ch n tùy theo di n tích truy n t i

Công th c xác đnh s b di n tích c t: c b

- R b = 170  daN m / 2  : C ng đ ch u nén c a bê tông B30

Ch n q = 1200 daN m / 2  (l y m t cách g n đúng) n: là s sàn k c sàn t ng h m

L L : Di n tích truy n t i xu ng c t

K t qu đ c th ng kê trong b ng sau:

Các tiêu chu n – quy ph m đ c áp d ng trong đ án

- C n c Ngh đ nh s 16/2005/N -CP, ngày 07/02/2005 c a Chính Ph v qu n lý d án đ u t xây d ng

- C n c ngh đnh s 209/2004/N -CP, ngày 16/12/2004 v qu n lý ch t l ng công trình xây d ng

- C n c thông t s 08/2005/TT-BXD, ngày 06/05/2005 c a B Xây D ng v th c hi n Ngh đ nh s 16/2005/N -CP

Công ty NAGECCO đã hoàn thành báo cáo chất lượng công trình tại khu vực cao c 105, dựa trên các số liệu ghi nhận từ hiện trường và kết quả thí nghiệm trong phòng Báo cáo này được thực hiện thông qua 5 hình thức khoan khác nhau.

- C n c v n b n th a thu n v ki n trúc qui ho ch c a S Quy ho ch Ki n trúc

- Các tiêu chu n quy ph m hi n hành c a Vi t Nam :

- Quy chu n xây d ng Vi t Nam

- Tiêu chu n xây d ng Vi t Nam (TCXDVN 276-2003, TCXDVN 323-2004)

- Nh ng d li u c a ki n trúc s

- T i tr ng và tác đ ng – Tiêu chu n thi t k - TCVN 2737-1995

- K t c u bê tông c t thép – Tiêu chu n thi t k - TCVN 356-2005

- K t c u g ch đá – Tiêu chu n thi t k - TCVN 5573-1991

- Nhà cao t ng Thi t k k t c u bê tông c t thép toàn kh i – TCXD 198 :1997

- Móng c c Tiêu chu n thi t k - TCXD 205 : 1998

- Tiêu chu n thi t k n n nhà và công trình - TCXD 45-78

- Tiêu chu n thi t k công trình ch u đ ng đ t – TCXDVN 375-2006

3 Tiêu chu n đi n, chi u sáng, ch ng sét:

Việc lập dự toán phải tuân thủ các yêu cầu, quy chuẩn, hướng dẫn và văn bản liên quan do các cơ quan chức năng, viện nghiên cứu và tổ chức tham chiếu ban hành, đảm bảo tính chính xác và phù hợp với các mục tiêu khác nhau.

+ NFPA – H i ch ng cháy Qu c gia (National Fire Protection Association)

+ ICCEC – Tiêu chu n đi n H i đ ng tiêu chu n qu c t (International Code Council Electric Code)

The National Electric Manufacturer Association (NEMA) and the International Electric Technical Commission (IEC) play crucial roles in the electrical industry NEMA focuses on the standards and regulations for electrical products, while IEC sets international standards for electrical technology Additionally, the IECEE provides IEC standards for safety assessments and certification of electrical equipment, ensuring compliance and reliability in the market.

- Lu t đnh và tiêu chu n áp d ng:

+ 11 TCN 18-84 “Quy ph m trang b đi n”

+ 20 TCN 16-86 “Tiêu chu n chi u sáng nhân t o trong công trình dân d ng” + 20 TCN 25-91 “ t đ ng d n đi n trong nhà và công trình công c ng – Tiêu chu n thi t k ”

+ 20 TCN 27-91 “ t thi t b đi n trong nhà và công trình công c ng – Tiêu chu n thi t k ”

+ TCVN 4756-89 “Quy ph m n i đ t và n i trung tính các thi t b đi n”

+ 20 TCN 46-84 “Ch ng sét cho các công trình xây d ng – Tiêu chu n thi t k thi công”

+ EVN “Yêu c u c a ngành đi n l c Vi t Nam (Electricity of Vietnam)”

+ TCXD-150 “Cách âm cho nhà ”

+ TCXD-175 “M c n cho phép các công trình công c ng”

- Quy chu n “H th ng c p thoát n c trong nhà và công trình”

- C p n c bên trong Tiêu chu n thi t k (TCVN 4513 – 1988)

- Thoát n c bên trong Tiêu chu n thi t k (TCVN 4474 – 1987)

- C p n c bên ngoài Tiêu chu n thi t k (TCXD 33-1955)

- Thoát n c bên ngoài Tiêu chu n thi t k (TCXD 51-1984)

5 Tiêu chu n v phòng cháy ch a cháy:

TCVN 2622-1995 quy định các yêu cầu về phòng cháy và chữa cháy cho nhà ở và công trình, được xây dựng bởi Viện Tiêu chuẩn hóa Xây dựng kết hợp với Cục Phòng cháy Chữa cháy của Bộ Nội vụ Tiêu chuẩn này nhằm đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng trong việc phòng ngừa và ứng phó với cháy nổ.

- TCVN 5760-1995 “H th ng ch a cháy yêu c u chung v thi t k , l p đ t và s d ng”

- TCVN 5738-1996 “H th ng báo cháy t đ ng – Yêu c u thi t k ”

CH NG 3 THI T K SÀN T NG I N HÌNH

3.1 Sàn bêtông c t thép có h d m tr c giao

Trong thiết kế sàn, các ô có kích thước nhỏ hơn 6m thường được sử dụng để tính toán độ bền Tuy nhiên, với những ô lớn, độ dày của sàn tăng lên có thể gây võng trong quá trình sử dụng Để khắc phục vấn đề này, người ta thường bố trí thêm các dầm ngang và dầm dọc giao nhau, nhằm chia ô sàn thành nhiều ô nhỏ hơn Trong trường hợp này, sàn được gọi là sàn có hệ dầm trục giao.

M t b ng k t c u sàn t ng đ i n hình

M t b ng d m, sàn t ng đi n hình

Tính sàn t ng đi n hình

Tính toán ô b n kê 4 c nh S1;S2 15 3.4.2 Tính toán ô b n S3; S4

3.4.1.1 S đ tính toán o Ch n chi u dày sàn :

Trong tính toán nhà cao t ng sàn đ c c u t o sao cho đ c xem sàn tuy t đ i c ng trong m t ph ng ngang, do đó b dày c a sàn ph i đ l n đ :

+ T i tr ng ngang truy n vào vách c ng, lõi c ng thông qua sàn

+ Sàn không b rung đ ng, d ch chuy n khi ch u t i tr ng ngang (gió, bão, đ ng đ t ) nh h ng đ n công n ng s d ng

+ Chi u dày c a b n sàn còn đ c tính toán sao cho trên sàn không có h d m đ các t ng ng n mà không t ng đ võng c a sàn

+ Chi u dày b n sàn ph thu c vào nh p và t i tr ng tác d ng

Chiều dày tối thiểu của bản sàn nhà khung chịu lực võng có thể xác định theo công thức kinh nghiệm như sau: (theo sách Kết cấu bê tông cốt thép theo quy phạm Hoa Kỳ, tác giả TS Nguyễn Trung Hòa, nhà xuất bản Xây dựng).

2(l d l n ) là chu vi c a ô b n sàn tính toán o Ch n kích th c ti t di n d m :

Chi u cao ti t di n d m h d đ c ch n theo nh p : d d d l h m1

Trong đó : l d - nh p d m đang xét m d - h s ph thu c vào tính ch t c a khung và t i tr ng m d = 12 ÷ 16 đ i v i d m c a khung ngang nhi u nh p

- Chi u r ng ti t di n d m bd ch n trong kho ng:

- Kích th c ti t di n d m chính đ c ch n s b theo b ng sau:

Ch n ti t di n (cm x cm)

- Kích th c ti t di n d m ph đ c ch n s b theo b ng sau:

Ch n ti t di n (cm x cm)

Sau khi đã b trí h d m tr c giao, các ô sàn có kích th c nh h n 6m

1.125 2 4 d n l l     ô b n thu c lo i b n kê 4 c ch, b n làm vi c 2 ph ng

Xét các ô sàn này thu c lo i b n kê 4 c nh

- đây các ô b n kê đ c tính nh b n đ n

- Các kích th c ô b n l y t tr c d m đ n tr c d m

- C t ô b n theo c nh ng n và c nh dài v i các d i có b r ng 1m đ tính

Ta xét t s hd/hsđ xác đnh liên k t gi a c nh b n sàn v i d m

100 d s h h     các ô b n có cùng m t s đ tính là ngàm 4 c nh nh hình v

S đ tính và v trí c a mômen nh p và g i theo 2 ph ng 3.4.1.2 T i tr ng

Bao g m tr ng l ng b n thân các l p c u t o sàn: g   g i n gi

Trong đó: g i - tr ng l ng b n thân l p c u t o th i n gi - h s đ tin c y th l p th i

- T i tr ng tiêu chu n phân b đ u trên sàn l y theo TCVN 2737 -1995 tt tc p  p n p

Trong đó: p tc - t i tr ng tiêu chu n l y theo b ng 3 TCVN 2737 - 1995 ph thu c vào công n ng c th các phòng; n p - h s đ tin c y;

H s đ tin c y: p tc 200daN m n/ 2 ; p = 1.3 p tc 200daN m n/ 2 ; p = 1.2 i v i 1 ô b n sàn có nhi u phòng có công n ng khác nhau thì ho t t i tiêu chu n đ c ta l y c a phòng có ho t t i l n nh t

K t qu tính toán t nh t i và ho t t i sàn theo các b c nh trên đ c cho trong b ng sau:

B ng giá tr t nh t i các l p c u t o c a ô sàn

B ng giá tr ho t t i c a ô sàn

- T ng bao che dày 20cm, 1 l c a g t 20 0.75    t b t h t n

- T ng ng n xây trên d m dày 10cm, 1 l c a g t 10 0.75    t b t h t n

- T ng ng n xây trên sàn dày 10cm, dài 260m quy v t i phân b đ u trên sàn t qd n t b t h t l t g A

- Do các c nh c a ô b n liên k t v i d m là ngàm nên ng v i ô th 9 trong 11 lo i ô b n

- Mômen d ng l n nh t gi a nh p:

P - t ng t i tr ng tác d ng lên ô b n m m i 1 , i 2 ,m k 1 ,m k 2 : các h s đ c xác đnh b ng cách tra b ng ph thu c vào t s l2/l1

K t qu n i l c đ c tính toán theo b ng sau : Ô b n

 / 2  tt g s kN m  / 2  qd g t kN m  / 2  tt p s kN m  

Các h s Giá tr mô men (kNm) m 91 m 92 k 91 k 92 M 1 M 2 M I M II

B ng giá tr n i l c ô b n kê 4 c nh

C t thép đ c tính toán v i d i b n có b r ng b = 1m theo c 2 ph ng và đ c tính toán nh c u ki n ch u u n

Gi thi t: a = 1.5cm: kho ng cách t mép bêtông ch u kéo đ n tr ng tâm c t thép ch u kéo h o : chi u cao có ích c a ti t di n h o   h s a 10 1.5 8.5cm b = 100cm : b r ng tính toán

Sau khi tính toán c t thép ph i ki m tra hàm l ng  : min 100 max

Theo TCVN quy đnh  min 0.05%, ch n  min 0.1%

14.5 1.05 30 10 3 0.651 225 225 21 10 4 c tr ng v t li u 3.4.1.5 K t qu tính mômen, thép, hàm l ng thép ô sàn S1, S2 Ô sà n d n l l q s

B ng tính toán c t thép các ô b n kê b n c nh

Khi thi công, thép ch u moment âm 2 ô b n k nhau s l y giá tr l n đ b trí

Các gi thi t tính toán:

Các ô b n 1 ph ng đ c tính toán nh các ô b n đ n, không xét đ n nh h ng c a ô b n k c n

C t 1 m theo ph ng c nh ng n đ tính

Liên k t gi a các ô b n là liên k t 2 ngàm b=1m

Các giá tr mômen đ c tính theo công th c sau:

Trong đó: q: t i tr ng toàn ph n qg s tt g t qd  p tt

K t qu n i l c đ c tính toán theo b ng sau:

C t thép c a ô b n đ c tính toán nh c u ki n ch u u n

Gi thi t: a = 1.5cm: kho ng cách t mép bêtông ch u kéo đ n tr ng tâm c t thép ch u kéo h o : chi u cao có ích c a ti t di n

10 1.5 8.5 o s h   h a   cm b = 100cm : b r ng tính toán

Sau khi tính toán c t thép ph i ki m tra hàm l ng  : min max

Theo TCVN quy đnh  min 0.05%, ch n  min 0.1%

3.4.2.4 B ng k t qu tính mômen, thép, hàm l ng thép ô sàn S3, S4 Ô sàn d n l l q s

C t thép b trí trên b n v KC – 01 có th sai khác so v i tính toán đ ti n l i h n trong thi công nh ng v n đ m b o an toàn

3.5 Tính toán bi n d ng ( đ võng )

Tính toán biến dạng của bê tông trong trường hợp phân biệt hai trạng hợp là khi bê tông ở vùng kéo của tiết diện chưa hình thành khe nứt và khi bê tông ở vùng kéo đã có khe nứt hình thành Để xác định biến dạng trong trường hợp này, cần áp dụng các công thức sau: f < fu.

Trong đó: f – đ võng tính toán fu – đ võng gi i h n

3.5.1 Ô b n 1 ph ng: a Ki m tra đ võng ô sàn S3: Ô sàn S6 có: lng = 3.2m, ld= 8.0 m

[fu] = l/200 = 3200/200 = 16 mm võng c a sàn đ c tính theo công th c:

Bk E J kd = 0.85: h s xét đ n bi n d ng d o c a bê tông

V y ô b n đ m b o yêu c u v đ võng b Ki m tra đ võng ô sàn S4: Ô sàn S7 có: lng = 2.6 m, ld= 8.0 m

[fu] = l/200 = 2600/200 = 13mm võng c a sàn đ c tính theo công th c:

Bk E J kd = 0.85: h s xét đ n bi n d ng d o c a bê tông

Cách làm tính t ng t nh ô b n 1 ph ng Ta ki m tra đ võng theo c hai ph ng: ph ng c nh ng n và ph ng c nh dài

Ta ch n 1 ô sàn có di n tích l n nh t và ch u t i tr ng l n nh t đ ki m tra đ võng N u ô sàn đó th a đi u ki n ch u võng thì các ô còn l i c ng đ t yêu c u

B ng ki m tra đ võng c a các ô sàn b n kê b n c nh: Ô sàn Moment

K t lu n: Các k t qu tính toán đ u th a mãn kh n ng ch u l c và các đi u ki n ki m tra nên các gi thi t, các l a ch n s b ban đ u là hoàn toàn h p lý

CH NG 4 TÍNH TOÁN D M D C TR C A

D m d c tr c A đ c tính theo s đ d m liên t c nhi u nh p

4.2 T i tr ng tác d ng lên d m d c tr c A

4.2.1 Ch n s b kích th c ti t di n d m

Ta đã ch n ch ng 3 D m d c tr c A có kích th c 40x70 (cm),d m ph có kích th c 30x40 (cm)

T nh t i tác d ng lên d m d c tr c A bao g m:

 Tr ng l ng do b n sàn truy n vào

 Tr ng l ng t ng xây trên d m

 L c t p trung X do d m ph truy n vào d m d c tr c A

 Tr ng l ng b n thân d m d c tr c A: đã khai báo trong ph n m m SAP2000

 Tr ng l ng do t ng bao che dày 20cm xây trên d m d c tr c A g t =8.61 kN/m ( ta đã tính ch ng 3)

 T i tr ng do b n sàn truy n vào d m d c tr c A

T t c ô b n sàn truy n vào d m đ u có d ng hình tam giác Tr s l n nh t là:

 L c t p trung X do d m ph truy n vào d m d c tr cA

Lực tác động lên đầm ph là một phần quan trọng trong quá trình xây dựng và thiết kế Các yếu tố ảnh hưởng đến đầm ph bao gồm tải trọng từ bề mặt, trạng thái tự nhiên của đầm ph và các yếu tố xây dựng trên đầm ph Lực tác động này được xác định dựa trên các yếu tố như độ bền của vật liệu và điều kiện môi trường.

S: di n tích truy n t i t sàn vào d m ph

2 = 5 m 2 dp , dp b h : chi u r ng, chi u cao d m ph

L dp : chi u dài c a d m ph xét trong 1 ô b n

L t :chi u dài t ng xây trên d m ph xét trong 1 ô b n

L c t p trung tác d ng lên nh p 1-2, 2-3, 4-5, 6-7:

L c t p trung tác d ng lên nh p 3-4:

Do t ng xây trên d m ( kN )

B ng k t qu tính toán t nh t i tác d ng lên d m d c tr c A

Ho t t i tác d ng lên d m chính bao g m: do sàn truy n vào và l c t p trung Y do d m ph truy n vào

 T i tr ng do sàn truy n vào:

T t c các ô b n sàn truy n vào d m đ u có d ng hình tam giác Tr s l n nh t đ c tính theo công th c: 1

 L c t p trung Y do d m ph truy n vào đ c tính nh sau:

Y = p S tt s Trong đó: S là di n tích truy n t i t sàn vào d m ph

B ng k t qu tính toán ho t t i tác d ng lên d m d c tr c A

4.3.Xác đnh n i l c tính toán cho d m

Do sàn truy n vào ( kN/m)

Combo 1:t nh t i (TT) + ho t t i (HT)1

Ta dùng ph n m m SAP 2000 đ gi i tìm n i l c sau khi dùng SAP 2000 ta đ c các bi u đ sau đây:

4.4 Tính toán và b trí c t thép

Ki m tra hàm l ng c t thép:

KNm b cm ho cm a cm As cm2 b trí c t thép

Asc cm2 m chon ki m tra (%)

B7 g i 0 40 65 5 0,0000 cotdon 0,0000 0,00 4ỉ20 12,57 0,48 T (nh p1-2) nh p 215,81 40 65 5 0,0979 cotdon 0,1032 9,59 4ỉ18 10,18 0,39 T g i -259,43 40 65 5 0,1176 cotdon 0,1255 11,67 4ỉ20 12,57 0,48 T B8 g i -259,43 40 65 5 0,1176 cotdon 0,1255 11,67 4ỉ20 12,57 0,48 T (nh p2-3) nh p 119,19 40 65 5 0,0540 cotdon 0,0556 5,17 4ỉ16 8,04 0,31 T g i -215,06 40 65 5 0,0975 cotdon 0,1028 9,56 2ỉ20+2ỉ1811,37 0,44 T B9 g i -215,06 40 65 5 0,0975 cotdon 0,1028 9,56 4ỉ18 10,18 0,39 T (nh p3-4) nh p 176,92 40 65 5 0,0802 cotdon 0,0837 7,78 4ỉ16 8,04 0,31 T g i -194,64 40 65 5 0,0883 cotdon 0,0925 8,60 4ỉ18 10,18 0,39 T B10 g i -194,64 40 65 5 0,0883 cotdon 0,0925 8,60 2ỉ20+2ỉ1811,37 0,44 T (nh p4-5) nh p 119,19 40 65 5 0,0540 cotdon 0,0556 5,17 4ỉ16 8,04 0,31 T g i -259,43 40 65 5 0,1176 cotdon 0,1255 11,67 4ỉ20 12,57 0,48 T B11 g i -259,43 40 65 5 0,1176 cotdon 0,1255 11,67 4ỉ20 12,57 0,48 T (nh p5-6) nh p 215,81 40 65 5 0,0979 cotdon 0,1032 9,59 4ỉ18 10,18 0,39 T g i 0 40 65 5 0,0000 cotdon 0,0000 0,00 4ỉ20 12,57 0,48 T

B ng k t qu tính thép d m d c tr c A

 Ki m tra đi u ki n tính toán:

 f =0 đ i v i ti t di n hình ch nh t

V y bê tông không đ kh n ng ch u c t vì v y c n ph i tính c t đai ch u c t

Ch n c t đai 8 , s nhánh c t đai n=2  a s w 50.24mm 2 

D m Chi u dài nh p m V trí Qtt kN

Nh p 1-2 8 gi a nh p 3,05 147,42 C u t o g i ph i 167,16 147,42 Tính toán g i trái 143,67 147,42 C u t o

Nh p 2-3 8 gi a nh p 41,87 147,42 C u t o g i ph i 132,41 147,42 C u t o g i trái 146,88 147,42 C u t o

Nh p 3-4 8 gi a nh p 45,08 147,42 C u t o g i ph i 143,44 147,42 C u t o g i trái 129,23 147,42 C u t o

Nh p 4-5 8 gi a nh p 27,43 147,42 C u t o g i ph i 143,67 147,42 C u t o g i trái 167,16 147,42 Tính toán

B ng phân lo i b trí c t đai

Ta tính toán c t đai theo tính toán nh sau

Ta ch n 8 150a b trí cho đo n c t đai b trí theo tính toán

C t đai b trí theo c u t o: ta ch n 8 150a b trí cho g i và 8 300a b trí cho nh p

Kh n ng ch u c t c a c t đai và bê tông:

V y bê tông và c t đai đã đ kh n ng ch u l c c t nên không c n tính toán c t xiên cho d m

Khi đầm chặt lúa cắt trung khá lớn đặt vào không gian chiều cao dầm, sẽ xảy ra hiện tượng giật đật Lúc này, sự phá hoại có thể xảy ra theo tháp ABCD với góc nghiêng của mặt bên α = 45° Đây là sự phá hoại do lực cắt, đỉnh của tháp được ký hiệu là St.

Trong đó: b 1 - b r ng ( AB ) ph m vi tác d ng c a l c t p trung F h s - chi u cao tháp, b ng kho ng cách t đ y AB đ n c t thép ch u kéo c a d m

C n ph i đ t c t thép trong ph m vi S t đ ch ng đ phá ho i theo hình tháp

C t thép treo có th dùng d ng c t thép đai ho c c t thép xiên theo ki u vai bò Dùng c t thép đai khi đo n S t đ l n, di n tích toàn b c t thép treo ki u c t thép đai là:

Khi đo n S t khá bé, không đ ch đ b trí c t thép treo ki u c t đai thì c n dung c t thép ki u vai bò, di n tích ti t di n l p c t xiên là:

R sw - Góc nghiêng c a c t thép xiên, th ng trong kho ng 45 0 60 0

F = Q :L c c t t i v trí d m ph gác lên d m chính.F = 79.88 kN

Kho ng cách đ đ t c t thép treo r t bé, không đ đ đ t các c t đai nên dung c t thép treo là c t thép xiên ki u vai bò

S d ng c t thép CIII: R sw 365  Mpa , góc u n nghiêng  45 0

Dùng 3 12 có di n tích c t thép là 339  mm 2 

Chi u dày l p bê tông b o v c t thép l y nh sau: ax

 ta l y a bv % mm đ m b o ng su t trong c t thép d c đ t đ n giá tr R s và đ m b o c ng đ ch u moment trên ti t di n nghiêng g n g i t a, c t thép d c c n đ c neo ch c ch n v i chi u dài l an tính t mép g i t a:

 Neo thép vào vùng ch u kéo

 Neo thép vào vùng ch u nén

(Công th c tính l an ,và các h s  an , an ,chi u dài đo n neo đ c l y theo m c 8.5

TCVN 356-2005) o n thép bu c c t thép l y theo m c 4.4.2 TCVN 4453-1995

Chi ti t b trí thép đ c th hi n b n v KC-02

CH NG 5 THI T K KHUNG TR C - 2

H ch u l c chính c a công trình

H ch u l c chính c a công trình nh sau:

Khái quát

S đ tính

- Khung g m 1 t ng h m và 9 t ng bên trên

- Xem liên k t gi a c t v i móng là liên k t ngàm

- Liên k t gi a d m v i c t là nút c ng

- V trí ngàm là m t trên đài c c

- ánh giá v h ch u l c c a công trình

B   < 2 Tính toán n i l c cho công trình theo mô hình khung không gian.

Kích th c ti t di n các c u ki n

 Kích th c s b chi u dày sàn, ti t di n d m đã đ c ch n ch ng 3

 Ch n kích th c ti t di n c t: c b

- Rb = 170 (daN/ cm 2 ): C ng đ ch u nén c a bê tông B30

Ch n q = 1300daN/m 2 (l y m t cách g n đúng) n: là s sàn phía trên ti t di n đang xét (k c sàn t ng mái)

L L : Di n tích truy n t i xu ng c t

K t qu đ c th ng kê trong b ng sau:

T i tr ng

T i tr ng ngang

Theo tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 về "Tải trọng và tác động, tiêu chuẩn thiết kế", tải trọng gió được chia thành hai thành phần: tĩnh và động Do công trình có độ cao vượt quá 40m, chúng ta không tính thành phần gió động vào trong thiết kế công trình.

Theo TCVN 2737-1995, giá tr tiêu chu n thành ph n t nh c a t i tr ng gió đ cao Z so v i m c chu n xác đnh theo công th c:

W giá tr c a áp l c gió l y theo b n đ phân vùng ph l c D và đi u 6.4

 k h s tính đ n s thay đ i c a áp l c gió theo đ cao l y theo b ng 5

Trong tr ng h p c a công trình này, có:

- Công trình đ c xây d ng Qu n 7 - TPHCM, do v y phân vùng áp l c gió thu c vùng II-A v i giá tr áp l c gió tiêu chu n Wo = 83 daN/m 2

  zi k : h s tính đ n s thay đ i áp l c gió theo chi u cao (tra b ng 5 TCVN

2737:1995, ph thu c vào cao đ zj và d ng đa hình) v i d ng đa hình d ng B c - h s khí đ ng l y theo b ng tra ) c đ = 0.8 (phía đón gió); ch = -0.6 (phía khu t gió);

H s đ tin c y c a t i tr ng gió l y b ng 1,2

Các giá tr đ c l p thành b ng sau:

B ng 5.1: Phía đón gió theo ph ng OX

T ng Wo(daN/m2) Z(m) htt(m) k Cđ Wđ(daN/m2)

B ng 5.2: Phía khu t gió theo ph ng OX

T ng Wo(daN/m2) Z(m) htt(m) k Ck Wk(daN/m2)

B ng 5.3: T i Tr ng Gió T nh Tác D ng theo Ph ng OX

T ng htt(m) Wđ(daN/m2) Wk(daN/m 2 ) W(daN/m 2 ) n L(m) Fx(daN)

Ghi chú: W = Wđ +Wh (daN/cm 2 )

Trong đó: n = 1.2 (h s tin c y) h : chi u cao tính toán c a m i t ng

L = 40m (b r ng đón gió theo tr c X c a công trình)

B ng 5.4: Phía đón gió theo ph ng OY

T ng Wo(daN/m2) Z(m) htt(m) k Cđ Wđ(daN/m2)

B ng 5.5: Phía khu t gió theo ph ng OY

T ng Wo(daN/m2) Z(m) htt(m) k Ck Wk(daN/m2)

B ng 5.6: T i Tr ng Gió T nh Tác D ng theo Ph ng OY

T ng htt(m) Wđ(daN/m2) Wk(daN/m 2 ) W(daN/m 2 ) n L(m) Fy(daN)

Ghi chú: W = Wđ +Wh (daN/cm 2 )

Fy = W.n.h.L (daN) trong đó: n = 1.2 (h s tin c y) h: chi u cao tính toán c a m i t ng

L = 27m (b r ng đón gió theo tr c Y c a công trình)

Gán t i tr ng gió vào mô hình cho ETABS

Gán t i tr ng gió t nh theo ph ng X

Gán t i tr ng gió t nh theo ph ng Y

Ph ng pháp tính

Do k t c u có d ng siêu t nh b c cao nên khó có th gi i ra N i l c b ng tay, vì v y ta s d ng các ch ng trình tính toán k t c u đ c d a vào ph ng pháp ph n t h u h n

C th đó là ph m m m Etabs version 9.7.1

Sau khi đã có N i l c tính toán t ph n m m, ta ti n hành l p b ng Excel đ tính toán c t thép cho các c u ki n.

T h p t i tr ng

GIOX WIND USER DEFINED Gió theo ph ng X

GIOY WIND USER DEFINED Gió theo ph ng Y

Ghi chú:TTC bao g m tr ng l ng b n thân k t c u, t ng, và các l p hoàn thi n

COMBO6 TT+0.9HTCD+0.9GIOX ADD

COMBO7 TT+0.9HTCD-0.9GIOX ADD

COMBO8 TT+0.9HTCD+0.9GIOY ADD

COMBO9 TT+0.9HTCD-0.9GIOY ADD

Tính toán c t thép khung tr c -2

Tính toán c t thép d m khung tr c – 2

Moment đ tính toán c t thép d c đ c l y t t h p bao nh hình v sau:

Bi u đ bao moment khung tr c – 2

- Kích th c ti t di n d m: b x h= 40 x70 (cm)

- Ch n a= 5, tính ra ho = 70 – 5 = 65 (cm), v i c t thép ch u môment âm

- Ch n a= 5, tính ra ho = 70 – 5 = 65 (cm), v i c t thép ch u môment d ng m 2 R b b o

- Nhóm c t thép ch u kéo AII , c p đ b n ch u nén c a bê tông B20, h s đi u ki n làm vi c c a bê tông 0.9.Ta có:  R 0.441;  R 0.656 b max R s

K t qu tính toán cho toàn b d m khung tr c-2 đ c trình bày b ng sau: story Beam V trí Momen

KNm b cm ho cm a cm

Asc cm2 m chon ki m tra (%)

L c c t đ tính toán c t đai đ c l y t Combo Bao nh hình sau:

- Ch n c p đ b n c a bê tông: Rb, Rbt, Eb

- Ch n lo i c t đai: Rsw, Es

- Ti t di n có ch u nh h ng c a l c d c hay không:

- ti t di n ch nh t hay ch T:

S nhánh đai và đ ng kính c t đai ai s d ng H s ph thu c lo i bê tông

B c 2: Ki m tra v đi u ki n tính toán

- N u th a đi u ki n thì đ t c t đai theo c u t o

- N u không th a ph i tính c t đai

 f =0 đ i v i ti t di n hình ch nh t

V y bê tông không đ kh n ng ch u c t vì v y c n ph i tính c t đai ch u c t

D m Chi u dài nh p m V trí Qtt kN

Qbt kN B trí g i trái 277.10 147,42 Tính toán

B86 9 gi a nh p 123.36 147,42 C u t o g i ph i 303.24 147,42 Tính toán g i trái 371.34 147,42 Tính toán

B87 9 gi a nh p 16.32 147,42 C u t o g i ph i 371.31 147,42 Tính toán g i trái 303.22 147,42 Tính toán

B88 9 gi a nh p -123.35 147,42 C u t o g i ph i 277.10 147,42 Tính toán

Ta ch n l c c t l n nh t g i c a d m đ tính và b trí c t đai cho toàn b các g i c a d m

Ta ch n 8a150 b trí cho đo n đ u d m và 8a300 b trí cho đo n gi a d m

B c 4: Ki m tra đi u ki n bê tông ch u nén gi a các v t n t nghiêng max 0.7 bt 0.7 * 0.3 w 1 b 0

- N u th a đi u ki n thì b trí c t đai

- Ng c l i, có th ch n l i c t đai ho c t ng ti t di n

V y c t đai đã ch n th a yêu c u

B c 5: Ki m tra đi u ki n đ t c t xiên

Kh n ng ch u l c c a c t đai:qsw= 280 * 2 *50.24

Kh n ng ch u l c c a c t đai và bêtông:

Do : Qswb> Qmax = 371340 N nên không c n tính c t xiên , c t đai ch u đ l c c t

Khi dầm chịu lực tác động vào không gian chiều cao dầm, sẽ xảy ra hiện tượng tăng giật dầm Lúc này, sự phá hoại sẽ xảy ra theo tháp ABCD với góc nghiêng của mặt bên α = 45° Đây là sự phá hoại do lực tác động, đỉnh của tháp được ký hiệu là St.

Trong đó: b 1 - b r ng ( AB ) ph m vi tác d ng c a l c t p trung F h s - chi u cao tháp, b ng kho ng cách t đ y AB đ n c t thép ch u kéo c a d m

C n ph i đ t c t thép trong ph m vi S t đ ch ng đ phá ho i theo hình tháp

C t thép treo có th dùng d ng c t thép đai ho c c t thép xiên theo ki u vai bò Dùng c t thép đai khi đo n S t đ l n, di n tích toàn b c t thép treo ki u c t thép đai là:

Khi đo n S t khá bé, không đ ch đ b trí c t thép treo ki u c t đai thì c n dung c t thép ki u vai bò, di n tích ti t di n l p c t xiên là:

R sw - Góc nghiêng c a c t thép xiên, th ng trong kho ng 45 0 60 0

Tính c t treo t i v trí d m B26 ( B27 ) gác lên d m B88 (đi n hình)

Các s li u đ tính toán c t treo

Kho ng cách đ đ t c t thép treo r t bé, không đ đ đ t các c t đai nên dùng c t thép treo là c t thép xiên ki u vai bò

S d ng c t thép CIII: R sw 365  Mpa , góc u n nghiêng  45 0

Dùng 3 12 có di n tích c t thép là 339.3 mm 2 

Tính toán t ng t cho các d m B16 (B17) gác lên d m B87; d m B21 (B22) gác lên d m B87,d m B31 (B32) gác lên d m B86 ta đ c b ng k t qu sau:

Tính toán c t thép c t khung tr c – 2

Bi u di n n i l c t i ti t di n ngang

M i ph n t đ c tính toán 2 m t c t, m t c t t i chân c t và m t c t t i đ u c t

Do s làm vi c không gian c a c t, ta c n xác đnh các c p n i l c sau t b n t h p:

Trong nhà nhi u t ng có t nh t i lớn hơn 2 tầng và chiều cao trên 40m, moment do hoạt động gây ra khá nhỏ so với moment do t nh t i và trọng lực gió Do đó, cần thực hiện tính toán chính xác bằng cách xem xét các trường hợp tác động từ hoạt động sàn và t nh t i.

T h p n i l c cho khung không gian c n xét các tr ng h p sau:

Phương pháp tính toán chính xác trong việc biến đổi trục nén lách tâm xiên thành nén lách tâm phương tĩnh có thể được áp dụng để đảm bảo tính chính xác trong thiết kế kết cấu Việc tham khảo các tiêu chuẩn và quy định liên quan đến tính toán tiết diện cột thép là rất quan trọng để đạt được hiệu quả tối ưu trong xây dựng.

BTCT – Pgs-Ts Nguy n ình C ng )

Xét ti t di n có các c nh Cx, Cy

S đ n i l c v i đ l ch tâm i u ki n đ áp d ng ph ng pháp này là: 0.5 2 y x

C ; c t thép đ c đ t theo chu vi, phân b đ u ho c m t đ c t thép trên c nh b có th l n h n

Ti t di n ch u l c nén N, mômen u n Mx, My, đ l ch tâm ng u nhiên eax, eay Sau khi xét u n d c theo 2 ph ng, tính đ c h s x, y Mômen đã gia t ng Mx1; My1

Trong bài viết này, chúng tôi sẽ phân tích giá trị của Mx1 và My1 dựa trên các kích thước của các cạnh trong hai mô hình tính toán theo phương pháp xóa Điều kiện và ký hiệu sẽ được trình bày theo bảng dưới đây để đảm bảo sự rõ ràng và dễ hiểu.

Mô hình Theo ph ng X Theo ph ng Y i u ki n y y x x

M1 = Mx1; M2 = My1 ea = eax + 0.2*eay h = Cy; b = Cx

M1 = My1; M2 = Mx1 ea = eay + 0.2*eax

Gi thi t chi u dày l p đ m a, tính h0 = h - a; Z = h - 2.a chu n b các s li u Rb, Rs,

Rsc, R nh đ i v i tr ng h p nén l ch tâm ph ng

Ti n hành tính toán theo tr ng h p đ t c t thép đ i x ng: x1 b R

Tính mômen t ng đ ng (đ i nén l ch tâm xiên ra nén l ch tâm ph ng)

Tính toán đ m nh theo hai ph ng x ox x i

- D a vào đ l ch tâm e0 và giá tr nén giá tr x1đ phân bi t các tr ng h p tính toán

+ Tr ng h p 1: Nén l ch tâm r t bé khi 0,30

 e tính toán g n nh nén đúng tâm

H s u n d c ph thêm khi xét nén đúng tâm:

Khi  ≤ 14 l y  = 1; khi 14<  < 104 thì l y  theo công th c:

Di n tích toàn b c t thép A st :

 e đ ng th i x 1 >R.h 0 tính toán theo tr ng h p nén l ch tâm bé

Xác đnh chi u cao vùng nén: 2 0

Di n tích toàn b c t thép Ast:

 Trong đó: k = 0,4 là h s xét đ n tr ng h p c t thép đ t toàn b

 e đ ng th i x1 ≤ R.h0 tính toán theo tr ng h p nén l ch tâm l n

Di n tích toàn b c t thép Ast:

Trong đó: k = 0,4 là h s xét đ n tr ng h p c t thép đ t toàn b

Khi tính đ c c t thép, tính t l c t thép: bh 0

Ki n tra đi u ki n:  min  max

Trong đó:  min l y theo đ m nh r l 0

  cho theo b ng sau (theo TCXDVN 356-2005): r l 0

max: khi c n h n ch vi c s d ng quá nhi u thép ng i ta l y  max =3% đ m b o s làm vi c chung gi a thép và bêtông th ng l y  max =6%

- Tính toán C t C12 t ng h m (tính đ i di n 1 C t)

- Kích th c ti t di n C t C12: b  h = 400  700 (mm)

- N i l c xu t t ETABS ng v i tr ng h p COMBO7 cho C5 nh sau:

HAM C12 -5854.69 -5.968 -191.711 l ch tâm ng u nhiên : ea 600

(trong đó: l – chi u dài c t, h – chi u cao c t)

Theo ph ng x: eax = Max 2.38*100 40

  = max (0.4 ; 1.33) = 1.33 cm Theo ph ng y: eay = Max 2.38*100 70

  = max (0.4 ; 2.33) = 2.33 cm Chi u dài tính toán c a c t : lox = loy = 0.7 * H = 0.7 * 3.4 = 2.38 (m) mãnh c a C t: x ox x i

Ta có : h = Cx = 400 mm ; b = Cy = 700 mm

Gi thi t : a = 50 mm  ho = 700 – 50 = 750 mm  Z = 700 -100 = 600 mm

M = 189.15 5854.69 = 0.032m = 3.2 cm ea=eax+0.2*eay= 1.33+0.2*2.33=1.796 (cm)

H s u n d c ph thêm khi xét nén đúng tâm:

Di n tích toàn b c t thép Ast: b sc b e e

Ta ch n 12 25 có A s 58.91 cm 2 b trí theo chu vi

+ Các giá tr n i l c đ c t h p cho c t t ng t ng và đ c l p thành b ng xem Ph l c:

K t qu tính toán thép c t C12, C18 khung tr c-2 đ c trình bày b ng sau:

C y (cm) N (KN) M x (KNm) M y (KNm) A st

HAM 2,17 2,38 40 70 -5854,69 -5,968 -191,711 0,00 12  25 58,91 2,10HAM 2,17 2,38 40 70 -4988,78 -100,972 -89,489 0,00 12  25 58,91 2,10HAM 2,17 2,38 40 70 -5854,69 -5,968 -191,711 0,00 12  25 58,91 2,10TRET 2,94 2,52 40 70 -5232,21 -14,268 -372,936 0,00 12  25 58,91 2,10TRET 2,94 2,52 40 70 -4459,74 -122,663 -259,014 0,00 12  25 58,91 2,10TRET 2,94 2,52 40 70 -5232,21 -14,268 -372,936 0,00 12  25 58,91 2,10LAU1 2,45 2,52 40 70 -4608,24 -6,947 -328,844 0,00 12  25 58,91 2,10LAU1 2,45 2,52 40 70 -3932,84 -114,893 -228,135 0,00 12  25 58,91 2,10LAU1 2,45 2,52 40 70 -4608,24 -6,947 -328,844 0,00 12  25 58,91 2,10LAU2 2,45 2,52 40 70 -3987,69 -4,059 -340,784 0,00 12  25 58,91 2,10LAU2 2,45 2,52 40 70 -3409,67 -101,279 -243,719 0,00 12  25 58,91 2,10LAU2 2,45 2,52 40 70 -3987,69 -4,059 -340,784 0,00 12  25 58,91 2,10LAU3 2,45 2,52 40 60 -3372,92 -1,856 -281,32 0,00 10  18 25,45 1,06LAU3 2,45 2,52 40 60 -2890,97 -95,619 -195,583 0,00 10  18 25,45 1,06

Dữ liệu từ các mẫu LAU3, LAU4, LAU5, LAU6, LAU7, LAU8, HAM và TRET cho thấy sự biến đổi trong các thông số như giá trị, độ lệch và các chỉ số khác Các giá trị âm cho thấy tổn thất tài chính đáng kể, với LAU1 và TRET ghi nhận mức lỗ cao nhất, lên tới hơn 8.500.000 Mặc dù một số mẫu như LAU5 và LAU6 có những cải thiện nhỏ trong các chỉ số, nhưng nhìn chung, tình hình tài chính vẫn không khả quan Các thông số chung như độ lệch và các chỉ số khác cũng cho thấy sự không ổn định trong hoạt động kinh doanh của các mẫu này.

Cốt thép ngang trong cấu trúc bê tông có vai trò quan trọng trong việc liên kết các thép dọc thành khung chịu lực, đảm bảo vị trí cốt thép trong quá trình thi công và giữ cho cốt thép được chịu nén ổn định Khi chịu nén, cốt thép có thể bị cong, làm phá vỡ bê tông bao bọc và bị đẩy ra ngoài Cốt đai giúp cốt thép không bị cong và giữ vị trí ổn định; nếu cốt đai không được neo chắc chắn, nó có thể bung ra hoặc nếu cốt đai quá nhỏ, có thể dẫn đến kéo đứt Cốt đai có tác dụng chịu lực cho cốt thép, và khi thiết kế cốt đai, cần tính toán cẩn thận để đảm bảo khả năng chịu lực của cấu trúc.

Trình tính toán tường tự động giúp xác định kết quả một cách chính xác, cho thấy sự cần thiết của việc bố trí các thép đai mà không cần tính toán chi tiết Các yêu cầu về cấu tạo của các thép đai sử dụng cho công trình được quy định theo TCVN 356 – 2005.

- ng kính c t thép đai trong khung thép bu c c n l y không nh h n 0.25 đ ng kính thanh c t thép d c l n nh t và không nh h n 5mm

- Kho ng cách gi a các c t thép đai không l n h n 400mm và 15 l n đ ng kính c t thép d c nh nh t

- Trong đo n n i bu c c t thép d c, kho ng cách c t đai không đ c v t quá 10 l n đ ng kính bé nh t c a c t d c ch u nén

- gi n đnh, t t nh t là c t d c đ c n m góc c a c t đai Tiêu chu n thi t k yêu c u c cách m t c t d c ph i có m t c t d c n m góc c t đai

T các yêu c u trên ta ch n c t đai đ b trí cho c t nh sau:

Chi ti t b n v c t thép khung tr c 2 đ c trình bày trong b n v KC-03/06 và KC-04/06

CH NG 6 TÍNH TOÁN N N & MÓNG

6.1 Công tác kh o sát ngoài hi n tr ng.

Công tác khoan

H khoan có s hi u BH1 đã đ c th c hi n t i hi n tr ng sâu h khoan: 60m

Công tác khoan đ c th c hi n b ng máy khoan XI_1SM (Trung Qu c s n xu t)

Th c hi n theo ph ng pháp khoan xoay b m r a b ng dung d ch sét v i đ ng kính h khoan 110.

Công tác l y m u đ t thí nghi m

Trong khu v c kh o sát, m u nguyên d ng đ c l y trong h khoan v i kho ng cách trung bình 2m/m u (m u nguyên d ng đ c l y đ i v i t t c các l p đ t dính, v i đ t cát thì không ti n hành l y m u nguyên d ng – ch ti n hành l y m u xáo đ ng)

M u nguyên d ng đ c l y b ng ng m u thành m ng có đ ng kính 80, dài 0.5m ng m u đ c n vào các l p đ t b ng ph ng pháp nén th y l c ho c đóng t

Trước khi tiến hành lắp mũi khoan, cần đảm bảo rằng mũi khoan đã được làm sạch đúng cách Việc này giúp bảo vệ mũi khoan khỏi bị bám bẩn và đảm bảo hiệu suất khoan Bảo đảm rằng mũi khoan được lắp đặt chính xác và không bị xáo trộn bởi các vật liệu phía trên là điều quan trọng để quá trình khoan diễn ra suôn sẻ và hiệu quả.

T ng s m u nguyên d ng đã l y t i hi n tr ng: 22 m u

M u xáo đ ng đ c l y trong h khoan đ i v i các l p đ t r i M u đ c l y b ng ng ch (D ng c thí nghi m xuyên tiêu chu n) ho c b ng b d ng c l y m u M u đ c cho vào túi Polyetylen, mô t đ t, dán th m u, và đ c b o qu n đ làm m u xáo đ ng

T ng s m u xáo đ ng đã l y t i hi n tr ng: 03 m u

Công tác thí nghi m xuyên tiêu chu n

Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn được thực hiện theo tiêu chuẩn Việt Nam (TCXD 226 – 1999) sử dụng thiết bị thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn do Trung Quốc sản xuất Thiết bị này có đường kính 50mm, búa nặng 63.5 kg và rơi tự do từ chiều cao 760mm.

K t qu thí nghi m c a m i 15cm đ c ghi nh n Giá tr N30 là s búa đóng c a ng xuyên thâm nh p vào đ t 30cm cu i cùng

Thí nghi m SPT đ c th c hi n trong h khoan và đ i v i t t c các l p đ t Kho ng cách trung bình gi a các l n thí nghi m là 2m

Công tác quan tr c n c

Công tác này đ c th c hi n b ng cách l p đ t 1 gi ng quan tr c, v trí gi ng s d ng h khoan BH1 sau khi k t thúc h khoan

Sau khi k t c u gi ng, ti n hành b m th i r a 06 gi b ng máy b m nén khí

Công tác thí nghi m trong phòng

Mô t m u

Sau khi m , m u đ c ki m tra b ng m t th ng và tay, mô t ban đ u, sau đó l a ch n ch đ thí nghi m thích h p theo yêu c u ph ng án đ ra.

Phân lo i đ t

Thí nghi m phân lo i đ t bao g m:

+ Phân tích c h t b ng rây và t tr ng k :

TCVN 4198 – 1995: t xây d ng ,các ph ng pháp xác đ nh thành ph n h t trong phòng thí nghi m

TCVN 4196 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh m và đ hút m trong phòng thí nghi m

TCVN 4202 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đ nh Kh i l ng th tích trong phòng thí nghi m

TCVN 4195 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh Kh i l ng riêng trong phòng thí nghi m

TCVN 4197 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh Gi i h n ch y và Gi i h n d o trong phòng thí nghi m

Thí nghi m bi n d ng c a đ t

Công tác này đ c th c hi n b ng cách l p đ t 1 gi ng quan tr c, v trí gi ng s d ng h khoan BH1 sau khi k t thúc h khoan

Sau khi k t c u gi ng, ti n hành b m th i r a 06 gi b ng máy b m nén khí

6.2 Công tác thí nghi m trong phòng

Sau khi m , m u đ c ki m tra b ng m t th ng và tay, mô t ban đ u, sau đó l a ch n ch đ thí nghi m thích h p theo yêu c u ph ng án đ ra

Thí nghi m phân lo i đ t bao g m:

+ Phân tích c h t b ng rây và t tr ng k :

TCVN 4198 – 1995: t xây d ng ,các ph ng pháp xác đ nh thành ph n h t trong phòng thí nghi m

TCVN 4196 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh m và đ hút m trong phòng thí nghi m

TCVN 4202 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đ nh Kh i l ng th tích trong phòng thí nghi m

TCVN 4195 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh Kh i l ng riêng trong phòng thí nghi m

TCVN 4197 – 1995: t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh Gi i h n ch y và Gi i h n d o trong phòng thí nghi m

+ Thí nghi m C t tr c ti p (c t ph ng) :

TCVN 4199 – 1995 : t xây d ng, các ph ng pháp xác đnh S c ch ng c t trong phòng thí nghi m máy c t ph ng

TCVN 4200 – 1995 : t xây d ng ,các ph ng pháp xác đnh Tính nén lún trong phòng thí nghi m

K t qu kh o sát đ a k thu t

Mô t và phân lo i các lo i đ t

Mô t và phân lo i các l p đ t đ c xác đnh theo tiêu chu n Vi t Nam TCXD 45 –

78 Các l p đ t t m t đ t n n t nhiên đ n đ sâu 60m (đ sâu khoan l n nh t) đ c phân b và mô t nh sau :

Thành ph n g m: đá, cát… sâu đáy l p: 0.8m

Không ti n hành l y m u thí nghi m l p này

L p xu t hi n trong h khoan BH1, ngay d i l p nh a đ ng và đ t đá san l p sâu g p đáy l p 7.2 m B dày l p: 6.4 m

Thành ph n ch y u c a đ t là d m s n, sét, màu xám nâu l n xanh nh t, m t đ ch t v a

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N30 = 11 Áp l c tính toán quy c Ro = 4.3 kg/cm 2

L p xu t hi n trong h khoan BH1 sâu g p đáy l p 14.5m B dày l p: 7.3m

Thành ph n ch y u c a đ t là Cát, màu xám vàng, m t đ ch t v a

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N 30 = 15 Áp l c tính toán quy c Ro = 2.5 kg/cm 2

6.3.1.4 L p 3 – Cát pha xám vàng , xám nâu, tr ng thái d o

L p xu t hi n trong h khoan BH1, ngay d i l p 2 sâu g p đáy l p 34.5m B dày l p: 20 m

Thành ph n ch y u c a đ t là Cát, sét, màu xám vàng, xám nâu, tr ng thái d o

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N30 = 18 Áp l c tính toán quy c Ro = 2.44 kg/cm 2

6.3.1.5 L p 4 – Cát nâu h ng, m t đ ch t v a đ n ch t

L p xu t hi n trong h khoan BH1, ngay d i l p 3 sâu g p đáy l p 36.6 m B dày l p: 2.1 m

Thành ph n ch y u c a đ t là Cát, màu nâu h ng, m t đ ch t v a đ n ch t

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N30 = 31 Áp l c tính toán quy c Ro = 3 kg/cm 2

6.3.1.6 L p 5 – Sét nâu đ , đ m vàng, tr ng thái c ng

L p xu t hi n trong h khoan BH1, ngay d i l p 4 sâu g p đáy l p 46.8 m B dày l p: 10.2 m

Thành ph n ch y u c a đ t là Sét, màu nâu đ , tr ng thái c ng

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N30 = 37 Áp l c tính toán quy c Ro = 3.75 kg/cm 2

6.3.1.7 L p 6 – Sét pha xám vàng, xanh nh t, tr ng thái d o c ng

L p xu t hi n trong h khoan BH1, ngay d i l p 5 sâu g p đáy l p 57.1 m B dày l p: 10.3 m

Thành ph n ch y u c a đ t là Cát, Sét, màu xám vàng, xanh nh t tr ng thái d o c ng

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N30 = 40 Áp l c tính toán quy c Ro = 2.1 kg/cm 2

6.3.1.8 L p 7 – Cát nâu vàng, đ nh t, m t đ ch t v a

L p xu t hi n trong h khoan BH1, ngay d i l p 6 sâu g p đáy l p ch a xác đnh B dày l p: ch a xác đnh

Thành ph n ch y u c a đ t là cát, màu nâu vàng, m t đ ch t v a

K t qu thí nghi m xuyên tiêu chu n cho giá tr trung bình N30 = 36 Áp l c tính toán quy c Ro = 3 kg/cm

Các ch tiêu đ a k thu t các l p đ t

Tính ch t đa k thu t c a m i l p đ t đ c th hi n trong b ng sau:

3 2 Cát Ch t v a 7.2 – 14.5 7.3 Thu n l i trung bình

4 3 Cát pha D o 14.5 – 34.5 20 Thu n l i trung bình

7 6 Sét pha D o c ng 46.8 – 57.1 10.3 Thu n l i trung bình

8 7 Cát Ch t v a 57.1 - CX CX Thu n l i

N c ng m

M c n c t nh trong h khoan xu t hi n sâu: 12.3m

Trên c s k t qu kh o sát đa k thu t công trình, ta có m t s k t lu n sau:

- Khu v c kh o sát có b m t đa hình t ng đ i b ng ph ng

- Các l p đ t trong khu v c kh o sát tính t m t n n hi n h u đ n đ sâu 60m bao g m:

+ L p 7: Cát, ch t v a B dày l p Ch a xác đnh

Lớp sét, Trạng thái cứng

Cát san lấp Độ sâu (m)

Lớp cát hạt thô Trạng thái chặt vừa

Lớp cát pha Trạng thái dẻo

3 o 2 xám vàng, Trạng thái chặt vừa

Lớp sét pha Trạng thái dẻo cứng

Lớp cát, Trạng thái chặt vừa 7

Tr đa ch t tính toán

Các lớp đất trong khu vực khảo sát thường có tính năng xây dựng từ trung bình đến khá Đối với các công trình có tải trọng nhẹ và sử dụng lớp 1 (sét dẻo, chất vữa), thiết kế móng nông là phù hợp Trong khi đó, với các công trình có tải trọng lớn và sử dụng lớp 5 (sét cứng), cần thiết kế móng cọc sâu, với chiều sâu từ 40m trở lên.

SVTH : Ph m Linh Trung MSSV : 0851020307 Trang 73

B NG T NG H P CÁC TÍNH CH T C LÝ C A L P T

Dung tr ng (g/cm 3 ) T tr ng

H s r ng thiên nhiê n r ng bão hòa

S n s i Cát B t Sét Thiên nhiên Khô

T 0.5 – 1.0 (kG/cm2 ) T 1.0 – 2.0 (kG/cm2 ) T 2.0 – 4.0 (kG/cm2 )

Phân tích, l a ch n các ph ng án móng cho công trình

Móng c c ép

Phương án móng này được sử dụng rộng rãi hiện nay trong xây dựng nhà cao tầng Ưu điểm của phương án này là thi công nhanh, giá thành rẻ, không gây ồn ào và kiểm tra được chất lượng công trình Nó phát huy được sức kháng bên và sức kháng môi trường của các công trình Với đặc điểm chất trên cùng và vị trí của các tải trọng xuống móng tại chân móng, ta đạt được các tiêu chuẩn thiết kế tối ưu.

Móng c c barette

Trên th gi i, c c barret đã đ c s d ng ph bi n khi xây d ng các nhà cao t ng

Trong những năm gần đây, một số công trình tại Việt Nam như Sài Gòn Center và Vietcombank Hà Nội đã sử dụng giải pháp móng cọc barette Tuy nhiên, giá thành cho móng cọc barette vẫn còn cao, và việc thiếu thiết bị thi công cùng với trình độ thi công phụ thuộc vào các chuyên gia nước ngoài là một thách thức Hiện tại, Việt Nam chưa có đơn vị thi công nào có thể thực hiện hoàn toàn độc lập kỹ thuật móng cọc barette, do đó tính phổ biến của loại móng này vẫn còn hạn chế.

Vì các lý do nêu trên nên ta không ch n ph ng án này cho móng c a công trình.

Móng c c khoan nh i

Loại cọc này có những ưu điểm sau đây: sức chịu tải cao, có thể đạt hàng nghìn tấn khi chôn sâu; cọc khoan nhồi có thể xuyên qua các tầng đất cứng sâu; số lượng cọc cho mỗi móng ít, phù hợp với mặt bằng có diện tích nhỏ; không gây tiếng ồn đáng kể khi thi công cọc; phương pháp thi công cọc là khoan nên không gây chấn động cho các công trình lân cận.

Mặc dù có một số nhược điểm khi thi công cọc bê tông khoan, như chất lượng bê tông không cao do không đạt độ đầm, nhưng so với những nhược điểm của hai loại cọc khác, cọc khoan vẫn có khả năng phục hồi tốt hơn.

L a ch n ph ng án móng

Dựa trên các phân tích, hai phương án móng cọc ép và cọc khoan nhồi đều phù hợp cho công trình Tuy nhiên, trong dự án này, chúng tôi đã quyết định lựa chọn phương án móng cọc ép.

1 Khái quát chung v móng c c ép

C c ép là c c đ c h b ng n ng l ng t nh, không gây nên xung l ng lên đ u c c

T i tr ng thi t k là giá tr t i tr ng do Thi t k d tính tác d ng lên c c

L c ép nh nh t   P ep min là l c ép do Thi t k quy đnh đ đ m b o t i tr ng thi t k lên c c, thông th ng l y b ng 150 - 200% t i tr ng thi t k

L c ép l n nh t (P ep max) là l c ép tối đa do Thi t k quy định, không vượt quá sức chịu tải của vật liệu Nó được tính toán dựa trên kết quả xuyên tính, và trong trường hợp không có kết quả này, thường được ước lượng khoảng 200 - 300% trọng lượng thiết kế.

Thi công c c ép

G m các b c c b n sau: o Chu n b m t b ng thi công o V trí ép c c o L a ch n ph ng án thi công c c ép

Vi c thi công ép c c ngoài công tr ng có nhi u ph ng án ép, sau đây là hai ph ng án ép ph bi n:

N i dung: Ti n hành đào h móng đ n cao trình đnh c c, sau đó mang máy móc, thi t b ép đ n và ti n hành ép c c đ n đ sâu c n thi t

- u đi m: o ào h móng thu n l i, không b c n tr b i các đ u c c Không ph i ép âm

Trong quá trình thi công ép cọc, việc đào hố móng gặp nhiều khó khăn do mặt đất có độ cao không đồng đều Để đảm bảo an toàn, cần có biện pháp bơm hút nước ra khỏi hố móng khi thi công Việc di chuyển máy móc và thiết bị thi công cũng trở nên phức tạp hơn Thêm vào đó, khi xung quanh có nhiều công trình đang tồn tại, việc thực hiện theo phương án thi công đã lập sẽ gặp nhiều trở ngại, thậm chí đôi khi không thể tiến hành được.

Tiến hành san phẳng mặt bằng để di chuyển thiết bị ép và vận chuyển sau đó tiến hành ép cọc theo yêu cầu Để đảm bảo độ cao trình chính xác, cần phải ép âm Cần phải chuẩn bị các đòn cọc bằng thép hoặc bằng bê tông cốt thép được ép theo chiều sâu thiết kế Sau khi ép cọc xong, ta sẽ tiến hành đào đất để thi công phần đài, hố giằng đài cọc.

- u đi m: o Vi c di chuy n thi t b ép c c và v n chuy n c c có nhi u thu n l i k c khi g p tr i m a o Không b ph thu c vào m c n c ng m o T c đ thi công nhanh

Những khó khăn trong công tác đào móng bao gồm việc phải đào sâu và nhiều lần, dẫn đến thời gian thi công kéo dài Đặc biệt, việc thi công gặp nhiều thách thức do yêu cầu giải phóng mặt bằng và các yếu tố địa chất phức tạp.

Căn cứ vào các phương án thi công, đặc biệt là phương án đào đất hố móng, chúng ta sẽ nhận thấy phương án thi công ép cọc là lựa chọn tối ưu Tuy nhiên, phương án thứ hai, kết hợp đào hố móng với việc sử dụng ao, cũng mang lại nhiều ưu điểm đáng kể, giúp quá trình thi công đạt hiệu quả cao hơn.

u và nh c đi m c a móng c c ép

Hi n nay có nhi u ph ng pháp đ thi công c c nh búa đóng, kích ép, khoan nh i

Việc lựa chọn và sử dụng phương pháp thi công phụ thuộc vào đặc điểm và vị trí của công trình Bên cạnh đó, chiều dài cọc và máy móc thiết bị phục vụ thi công cũng là những yếu tố quan trọng cần xem xét.

Ép cọc bằng kích ép là một trong những phương pháp thi công hiệu quả, với ưu điểm là không gây ra tiếng ồn và không ảnh hưởng đến các công trình xung quanh Phương pháp này giúp kiểm tra chất lượng tốt hơn, thông qua việc đo đạc chính xác lực ép và xác định được sức chịu tải của các cọc ép cuối cùng.

Nh c đi m o Không thi công đ c c c có s c ch u t i l n ho c l p đ t x u c c ph i xuyên qua quá dày o Thi công g p khó kh n khi đi qua các t ng laterit, l p cát l n

Cao trình t ng h m là Z = - 3.4m K thêm chi u cao đài c c thì đ t đài c c trong l p đ t th 1 Sét d m s n, ch t v a Chi u sâu chôn móng so v i m t đ t thiên nhiên: h m = 3.4 + 1.5 - 1.2= 3.7m

Chi u cao đài c c s b là h d = 1.5m o n bê tông đ u c c ngàm sâu vào đài 100mm ài c c đ c s d ng b ng bêtông B25, Thép AIII

S d ng c c bêtông c t thép (3535)cm Chi u dài c c đ c ch n sao cho m i c c n m trong l p đ t t t (l p 3: L p cát pha, tr ng thái d o) Chi u dài c c là 24m g m 3 đo n c c dài 8m n i l i v i nhau

Ch n c t thép s b là 8 20 có A s = 25.14 (cm 2 )

Ph n c c ngàm và neo vào đài: 0.6 + 0.1 = 0.7 (m)

4.1 S c ch u t i c a c c theo ch tiêu c lý đ t n n (ph l c A – [205 - 1998])

Tính s c ch u t i cho phép c a c c đ n theo đ t n n, [205 - 1998]: cl tc a tc

Hệ số điều kiện làm việc của các loại đất được xác định như sau: k tc - Hệ số tin cậy phụ thuộc vào số lượng các mẫu lấy bằng 1.65; m - Hệ số điều kiện làm việc của các loại đất là m = 1.0; m R - Các hệ số điều kiện làm việc của đất nền lẫn lộn có ảnh hưởng từ phương pháp hạng mục đến sức chịu tải của đất, với m R = 0.9 khi áp dụng các biện pháp ép rung vào lớp đất cát pha, tham khảo bảng A3 [TCXD 205 – 1998]; m fi - Hệ số làm việc của đất một bên, theo bảng A.3 [TCXD 205 – 1998]; f si - Ma sát bên của lớp đất thi công được chia (l i ≤ 2m) một bên của các lớp (kN/m²), giá trị f si tra theo Bảng A.2 Phụ lục A [205 - 1998]; l i - Chiều dày của lớp đất thi công tiếp xúc với các lớp.

A p - Di n tích ti t di n m i c c (m 2 ); Ap =0.35 x 0.35 = 0.1225 (m 2 ); u - Chu vi thân c c (m); u = 4 * 0.35 = 1.4 m; q q - C ng đ ch u t i c a đ t d i m i c c, đ sâu h m i c c Z = 28.9m tra theo B ng A.1 Ph L c A [205 -1998] Ta có qp = 3620 (kN/m 2 )

B ng giá tr ch u t i do ma sát hông

L p đ t L p đ t phân t li zi fi mfi fi.li

Lop dat san lap set dam san trang thai chat vua

1 lop cat pha trang thai deo

3 o 2 4 lop set trang thai cung

3 o 2 5 lop cat hat tho trang thai chat vua

Phân l p đ t xác đnh ma sát bên thân c c (ph l c A)

4.2 S c ch u t i c a c c theo ch tiêu c ng đ c a đ t n n

Ch n c c có ti t di n (0.35x0.35)m Chi u dài 24m chia làm 3 đo n, m i đo n dài 8m Theo [TCXD 205-1998], Ph L c B: s c ch u t i cho phép c a c c theo c ng đ đ t n n đ c tính theo công th c: s p a s p

FSs : H s an toàn cho thành ph n ma sát bên l y FSs = 2.0;

FSp : H s an toàn cho s c ch ng d i m i c c l y FSp = 3.0;

Qp = Ap.qp : S c ch ng c c h n m i c c; (1.4) qp : C ng đ tính toán ch u t i c a đ t d i m i c c (KN/m 2 )

Ta có: qp = c.Nc + ’vp.Nq + dp.N (1.5)

Nc, Nq, N H s s c ch u t i, ph thu c vào ma sát trong c a đ t, hình dáng m i c c và ph ng pháp thi công c c dp : kích th c c c (m);

Tr ng l ng th tích c a đ t d i m i c c ( KN/m 2 );

 vp : ng su t có hi u theo ph ng th ng đ ng t i đ sâu m i c c do tr ng l ng b n thân đ t (kN/m 2 );

 vp '  i i h : Khi không có m c n c ng m; (1.6)

Q s = u fsih i : S c ch c c c h n m t bên c c; (1.8) fsi : Thành ph n ma sát bên c a l p đ t th i m t xung quanh c c (KN/m 2 ) hi : Chi u dày c a l p đ t th i ti p xúc c c (m); u : Chu vi thân c c, u = 4x0.35 = 1.4 (m) f si c ai  hi ' tg i (1.9)

 ’hi : ng su t h u hi u trong đ t theo ph ng vuông góc v i m t bên c c (1.10)

 hi ' k si  vi ' v i 1 sink si    ;    ' vi '* z i (1.11)

i : Dung trong c a l p đ t th i ztbi : sâu trung bình c a l p đ t th i set dam san trang thai chat vua

Lop dat san lap lop cat pha trang thai deo sam vang;chat vua lop set trang thai cung lop cat hat tho trang thai chat vua

Phân l p đ t xác đnh ma sát bên thân c c (ph l c B)

C c đi qua các l p đ t v i chi u dày nh sau:

Do các l p đ t n m d i m c n c ng m nên dung trong c a các l p đ t ph i tr đi áp l c đ y n i c a n c

Phân tích tính toán thành ph n ma sát hông

Qvl =  ( Rb Ab + Rs Aa ) (1.13)

 = 0.975 : H s xét đ n nh h ng c a u n d c ph thu c ltt/d

- Th1: khi thi công ép (đóng) c c thì l 01  1 1 l ( 1 1: thiên v an toàn)

- Th2: khi c c ch u t i tr ng công trình thì l 02  2 l 2 ( 2 0.5: thanh 2 đ u ngàm)

Thiên v an toàn ch n giá tr l tt max(l l 01, 02 ) (chú ý: trong tr ng h p đo n l p đ t y u n m trên cùng thì chi u dài l tt tính t đáy l p đ t y u đ n đ nh c c phía trên)

Rb = 145 daN/cm 2 : C ng đ ch u nén c a bê tông mác 350;

Ab = 3535 = 1225 cm 2 : Di n tích ti t di n ngang c a c c;

Aa = 8 x x 2 2 /4 = 25.14 (cm 2 ): Di n tích ti t di n ngang c a c t thép; (1.14)

4.5 Ki m tra c c làm vi c khi v n chuy n và d ng c c

Tr ng l ng c c trên 1m dài q tt = k x d x d x bt = 1.5 x 0.35 x 0.35 x 25 = 4.6 (kN/m) (1.16)

Trong đó: k : Là h s đ ng khi c u l p và d ng c c;

bt : Là tr ng l ng c a bê tông c t thép;

Moment l n nh t mà m i th ph i ch u là:

Theo lý thuy t, móc c u dùng khi d ng c c có v trí nh hình d i, kho ng cách t đ u c c t i v trí móc c u là b = 0.294L Moment l n nh t khi d ng c c (tính c h s đ ng) có giá tr :

Tuy nhiên, trong th c t ng i ta s d ng luôn móc c u dùng trong v n chuy n đ d ng c c Khi đó ta tính l i giá tr mô men gi a nh p S đ làm vi c nh sau:

M max q tt l 2 Áp d ng các công th c và cách tính toán c a c h c k t c u, ta có đ c giá tr mô men

D a vào các giá tr moment trên ta l y moment l n nh t đ tính thép cho c c

Di n tích ti t di n yêu c u m i bên c a c c khi v n chuy n là: m 0 b

Di n tích c t thép m t m t bên c a c c là: 320 = 9.42 cm 2 > 1.80 (cm 2 )

 Nh v y ban đ u ta ch n ta ch n thép 8 20 cóA s = 25.14 cm 2 đ kh n ng ch u l c

L c kéo móc c u trong tr ng h p c u l p c c: Fk = q.l (1.24)

 Ch n thép móc c u 20 có A s = 3.1 (cm²)

Xác đnh đo n thép neo vào c c: i u ki n không b tr t : L neo xUxR bt  P (1.27) Trong đó : U =  x d = 3.14x2 = 6.28 (cm) (1.28)

5 Thi t k móng c c ép khung tr c 2

T i tr ng truy n xu ng móng thông qua h khung t i v trí các chân c t

T i tr ng tính toán đ c s d ng đ tính toán n n móng theo tr ng thái gi i h n th nh t

L y t h p n i l c có nh ng n i l c nguy hi m nh t cho móng

T i tr ng truy n xu ng móng theo hai ph ng X và Y

/ (kN) (N max , M xtu , M ytu , Q xtu , Q ytu ) -5854.69 -132.09 -5.36 -5.97 -191.71 (Mxmax, Mytu, Ntu, Qxtu, Qytu) -4988.78 -84.08 -54.13 -100.97 -89.49

(Mymax, Mxtu, Ntu, Qxtu, Qytu) -5854.69 -132.09 -5.36 -5.97 -191.71

Giá tr t i dùng tính móng M1

N i l c Tr tính toán Tr tiêu chu n

 T i tr ng sàn t ng h m và đà ki ng tác d ng xu ng móng

Ti t di n đà ki ng ch n là (30 x 60) cm

Theo ph ng trong m t ph ng khung:

2= 22.28 kN Theo ph ng vuông góc m t ph ng khung:

T i tr ng do sàn t ng h m dày 30 cm Di n tích truy n t i (ho t t i và t nh t i ptc = 500 daN/m 2 ) L y n = 1.2

T i tr ng do t ng t ng h m dày 30cm

Không xét đ n h s nhóm do kho ng cách gi a các c c: 3d  a  6d nh h ng l n nhau gi a các c c có th b qua (N n và móng – Nguy n V n Qu ng)

5.1.2 Xác đnh s b kích th c đài c c

Kho ng cách gi a các c c theo ph ng x là 3d = 3 0.35 = 1.05 (m) Ch n 1.1(m) Kho ng cách gi a các c c theo ph ng y là 3d = 3 0.35 = 1.05 (m) Ch n 1.1(m)

Kho ng cách gi a mép c c t i mép ngoài c a đài ch n là d = 0.35 (m) ng su t trung bình d i đ đài:

Dung tr ng trung bình c a đài và đ t trên đài: tb = 20 (kN/m 2 )

Di n tích đài c c đu c xác đ nh s b nh sau:

Kích th c móng đ c ch n là:

Tr ng l ng đài và đ t ph lên đài đ c xác đnh nh sau:

S đ b trí c c 5.1.3 Ki m tra c c làm vi c theo nhóm

Kiểm tra độ sâu đáy đài tháp là rất quan trọng, vì nó ảnh hưởng đến sự ổn định của công trình Độ sâu này cần phải đảm bảo rằng các lớp đất tại đáy đài được nén chặt hoàn toàn Điều này giúp đáp ứng các yêu cầu về độ ổn định và áp lực bên dưới công trình.

V i  và ’ là góc ma sát trong và dung tr ng t nhiên c a đ t t đáy đài tr lên chính là l p đ t 1 (L p sét d m s n)

Q tt : Giá tr tính toán c a t i tr ng ngang

V y ta ch n chi u sâu chôn đài c c h = 3.7m (so v i m t đ t t nhiên) > hmin= 1.14 m là h p lý

V y kích th c đài c c ( 2.9mx2.9m ) đ c ch n nh trên

V i đ sâu đ t đáy đài nh trên t i tr ng ngang đã t cân b ng v i áp l c b đ ng c a đ t Vì v y moment t i đáy đài v n không đ i, v n b ng moment t i c móng

 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c theo đi u ki n ch u nh

Trong quá trình kiểm tra tác động lên cấu kiện, cần tính toán mômen theo hai phương (Mx, My) và lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) Điều kiện kiểm tra yêu cầu giá trị lực tối đa không vượt quá giá trị tối thiểu, với điều kiện là phải lớn hơn hoặc bằng 0.

Chi u cao đài đ c gi thuy t ban đ u : H đ = 1.5m

Tr ng l ng b n thân đài :

D i l c t chân c t v tr ng tâm đáy đài c c ta đ c;

T i tr ng tác d ng lên c c đ c xác đnh theo công th c : max max max 2 2

Trong bài viết này, chúng ta sẽ tìm hiểu về số lượng các cọc trong đài, với n = 9 cọc và kích thước tối đa là x_n_max = 1.1m, y_n_max = 1.1m Khoảng cách tính từ trục cọc đến trục đi qua trung tâm đài sẽ được xác định qua các thông số xi, yi, giúp chúng ta có cái nhìn rõ hơn về vị trí và sự phân bố của các cọc trong cấu trúc.

P max P c 807.55 101.06 908.61 (kN)< [Qc] = 1109.34 (kN) min 685.17

V y c c tho mãn đi u ki n ch u nh

5.1.4 Ki m tra n đnh c a n n d i móng kh i quy c và ki m tra lún lún c a n n móng c c đ c tính theo đ lún c a kh i móng quy c:

Trong đó: hi : Chi u dày l p đ t th i mà c c đi qua;

i : Góc ma sát trong c a l p đ t th i

Tính góc ma sát trung bình theo chi u dài c c

Chi u dài c a đáy móng kh i quy c:

Lq = (L - d) + 2Lctg = (2.9 – 0.35) + 2 x 24 x 0.103 = 7.49 (m) Chi u r ng c a đáy móng kh i quy c :

Di n tích đáy móng kh i quy c:

T i tiêu chu n tác d ng lên kh i móng quy c :

- Kh i l ng đ t b c c, đài chi m ch : đc p i i đ

- Tr ng l ng b n thân c c và đài bêtông

- Kh i l ng t ng trên móng quy c: qu đ c dc

- ng su t trung bình kh i móng quy c

56.10 tc tc qu tb qu

56.10 70.03 70.03 tc tc tc qu xqu yqu tc qu x y

56.10 70.03 70.03 tc tc tc qu xqu yqu tc qu x y

Trong đó W x W y – Momen ch ng u n c a kh i móng quy c

14 00 set dam san trang thai chat vua

Lop dat san lap lop cat pha trang thai deo sam vang;chat vua lop set trang thai cung lop cat hat tho trang thai chat vua

5.1.5 Áp l c tiêu chu n đáy móng kh i quy c

Công th c : Rm K tc m m 1 2 (A.Bm. +B.Hm. ’ + D.c)

Ktc = 1 (h s đ tin c y, ti n hành khoan kh o sát hi n tr ng); m 1 , m 2 : H s đi u ki n làm vi c c a đ t n n và d ng k t c u công trình tác đ ng qua l i v i n n đ t); m1 = 1; m2 = 1;

II : Dung tr ng đ t bên d i m i c c, l y v i đn= 19.1 (kN/m 3 );

 ’ II : Dung tr ng trung bình c a đ t t đáy móng kh i qui c tr lên;

A, B , D: H s tra b ng ph thu c góc ma sát ( o ) d i m i c c

1 x (0.69x7.49x19.1 + 3.76x27x19.1 + 6.31x10.2) = 2102.10 (kN/m 2 ) i u ki n đ n n n đnh là : { max min

1.2 0 tc tc tb tc tc tc

Ta th y  tb tc 540.27 (kN/m 2 ) < R tc = 2102.10 (kN/m 2 ) max tc 583.93

  (kN/m 2 ) < 1.2R tc %22.52 (kN/m 2 ) min tc 496.62

V y đ t n n d i đáy kh i móng qui c n đ nh

5.1.6 Tính lún theo ph ng pháp phân t ng c ng lún

Giả thuyết về lún là bán không gian liên tục động hằng và biến động tuyền tính do động suất thằng gây ra, trong quá trình nén lún không xảy ra hiện tượng nén ngược Áp lực gây lún được xác định tại tâm của đáy móng Khi tính giá trị suất, chúng ta cần lưu ý sự sai khác trong tính nén lún của tầng lớp riêng Biến động lún chỉ xảy ra trong một lớp đất có chiều dày là H và nằm ngay đáy móng Trong quá trình tính lún, có thể sử dụng hệ số β = 0.8.

Theo quy ph m Vi t Nam, đ lún c a móng c c đ c tính cho l p đ t d i m i c c

( t c là d i đáy móng kh i quy c )

Theo [TCXD 45 -78] gi i h n ch u lún đ sâu t i đó có: z gl

Dùng ph ng pháp phân t ng c ng lún t ng l p :

Trong đó: o Eoi: Modun bi n d ng c a đ t n n (kN/m 2 ) o i=0.8 : H s không th nguyên đ hi u ch nh cho s đ tính toán đã đ n gi n hóa, l y cho m i tr ng h p

Tính lún d i đáy móng kh i qui c:

 bt = (i.hi) = 3.5x20.7+7.3x18.4+12.5x19.1D5.52 (kN/m 2 ) Áp l c gây lún t i tâm di n tích đáy móng kh i qui c:

   ko là h s áp l c đ t tra t L/B và z/B ng v i tr ng h p t i phân b đ u trên di n tích ch nh t i m sâu z(m) LM/BM zM/BM Ko gl

T i đi m 1 đ sâu Z = 2 (m) (tính t đáy kh i móng qui c) có :

 Gi i h n tính lún l y đ n đi m 1 đ sâu 2 m k t đáy kh i móng qui c lún c a n n:

 S = 0.013 m = 1.3 cm < [Sgh ] = 8 cm: th a đ lún cho phép

5.1.7 Tính đài c c và b trí thép cho đài

V tháp xuyên th ng m t bên nghiêng góc 45 0 ta th y tháp xuyên có đáy l n bao ph t t c c c trong đài.V y đài không b xuyên th ng nên ta không c n ki m tra

Ph n l c m i c c Pi đ c tính theo công th c:

Xem đài c c làm vi c nh công-xôn, m t ngàm đi qua mép c t, ch u tác d ng c a ph n l c đ u c c n m ngoài m t ngàm

Moment t ng ng vói m t ngàm I-I:

Di n tích c t thép theo ph ng c nh dài:

Kho ng cách các thanh: 2900 a 16 1.25 mm Ch n a0 mm

C t thép theo m t ngàm II-II:

Moment t ng ng vói m t ngàm II-II:

Di n tích c t thép theo ph ng c nh ng n :

Kho ng cách các thanh: 2900 a 18 3.3 mm Ch n a0 mm

B ng tính c t thép cho đài móng

(kN.m) As (cm 2 ) Thép Ch n As Ch n a (mm) Theo ph ng L : MI 2174.46 49 16 20 50.272 180

Theo ph ng B : MII 1683.93 37.93 15 18 38.175 190 Thép đnh đài b trí 14 a300 theo m i ph ng

Chi ti t b trí thép cho c c và đài c c c a móng M1 đ c th hi n trên b n v

Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải ngang là không cần thiết đối với móng cọc ép, vì tải trọng do cọc lấp rất lớn so với tải trọng do chịu tải ngang.

Các k t qu tính toán đ u tho mãn các đi u ki n ki m tra V y các gi thi t ban đ u là h p lý

T i tr ng truy n xu ng móng thông qua h khung t i v trí các chân c t

T i tr ng tính toán đ c s d ng đ tính toán n n móng theo tr ng thái gi i h n th nh t

L y t h p n i l c có nh ng n i l c nguy hi m nh t cho móng.

T i tr ng truy n xu ng móng theo hai ph ng X và Y

/ (kN) (Nmax, Mxtu, Mytu, Qxtu, Qytu) -10790.8 -22.188 -14.466 -13.87 -20.48 (Mxmax, Mytu, Ntu, Qxtu, Qytu) -8867.34 -306.481 -11.64 -11.13 -137.58 (Mymax, Mxtu, Ntu, Qxtu, Qytu) -8919.4 -17.932 -211.14 -80.41 -16.54

Giá tr t i dùng tính móng M2

N i l c Tr tính toán Tr tiêu chu n

 T i tr ng sàn t ng h m và đà ki ng tác d ng xu ng móng

Ti t di n đà ki ng ch n là (30 x 60) cm

Theo ph ng trong m t ph ng khung:

Theo ph ng vuông góc m t ph ng khung:

T i tr ng do sàn t ng h m dày 30 cm Di n tích truy n t i (ho t t i và t nh t i ptc = 500 daN/m 2 ) L y n = 1.2

Không xét đ n h s nhóm do kho ng cách gi a các c c: 3d  a  6d nh h ng l n nhau gi a các c c có th b qua (N n và móng – Nguy n V n Qu ng)

5.2.2 Xác đnh s b kích th c đài c c

Kho ng cách gi a các c c theo ph ng x là 3d = 3 0.35 = 1.05 (m) Ch n 1.1(m)

Kho ng cách gi a các c c theo ph ng y là 3d = 3 0.35 = 1.05 (m) Ch n 1.1(m)

Kho ng cách gi a mép c c t i mép ngoài c a đài ch n là d = 0.35 (m) ng su t trung bình d i đ đài:

Dung tr ng trung bình c a đài và đ t trên đài: tb = 20 (kN/m 2 )

Di n tích đài c c đu c xác đnh s b nh sau:

Kích th c móng đ c ch n là:

Tr ng l ng đài và đ t ph lên đài đ c xác đnh nh sau:

S đ b trí c c 5.2.3 Ki m tra c c làm vi c theo nhóm

Kiểm tra độ sâu đáy đài tháp là rất quan trọng, vì nó phụ thuộc vào các lớp đất dưới đáy đài Để đảm bảo tính ổn định, độ sâu đáy đài phải đáp ứng các điều kiện về đất và áp lực bên cạnh.

V i  và ’ là góc ma sát trong và dung tr ng t nhiên c a đ t t đáy đài tr lên chính là l p đ t 1 (L p sét d m s n)

Qtt: Giá tr tính toán c a t i tr ng ngang

V y ta ch n chi u sâu chôn đài c c h = 3.7m (so v i m t đ t t nhiên) > hmin= 0.42 m là h p lý

V y kích th c đài c c ( 4m x 4m ) đ c ch n nh trên

V i đ sâu đ t đáy đài nh trên t i tr ng ngang đã t cân b ng v i áp l c b đ ng c a đ t Vì v y moment t i đáy đài v n không đ i, v n b ng moment t i c móng

 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c theo đi u ki n ch u nh

Để kiểm tra tác động lên các kết cấu, cần tính toán mô men theo hai phương (Mx, My) và lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) với điều kiện kiểm tra: { max min 0.

Chi u cao đài đ c gi thuy t ban đ u : H đ = 1.5m

Tr ng l ng b n thân đài :

D i l c t chân c t v tr ng tâm đáy đài c c ta đ c;

T i tr ng tác d ng lên c c đ c xác đnh theo công th c : max max max 2 2

Trong bài viết này, n đại diện cho số lượng cọc trong đài, với n = 16 cọc x n max Khoảng cách tính từ trục cọc đến hàng cọc chịu nén là l, với trục đi qua trung tâm đài, x n max = 1.65m và y n max = 1.65m Các giá trị xi, yi thể hiện khoảng cách tính từ trục cọc đến hàng cọc thời điểm đi qua trung tâm đài.

P max P c 845.08 80.85 925.93 (kN)< [Qc] = 1109.34 (kN) min 749.37

V y c c tho mãn đi u ki n ch u nh

5.2.4 Ki m tra n đnh c a n n d i móng kh i quy c và ki m tra lún lún c a n n móng c c đ c tính theo đ lún c a kh i móng quy c:

Trong đó: hi : Chi u dày l p đ t th i mà c c đi qua;

i : Góc ma sát trong c a l p đ t th i

Tính góc ma sát trung bình theo chi u dài c c

Chi u dài c a đáy móng kh i quy c:

Lq = (L - d) + 2Lctg = (4 – 0.35) + 2 x 24 x 0.103 = 8.594 (m) Chi u r ng c a đáy móng kh i quy c :

Di n tích đáy móng kh i quy c:

T i tiêu chu n tác d ng lên kh i móng quy c :

- Kh i l ng đ t b c c, đài chi m ch : đc p i i đ

- Tr ng l ng b n thân c c và đài bêtông

- Kh i l ng t ng trên móng quy c: qu đ c dc

 N tc qu = 9383.30 + 33312.09 = 42695.39 (kN)  Mxqu tc

- ng su t trung bình kh i móng quy c

73.86 tc tc qu tb qu

73.86 105.79 105.79 tc tc tc qu xqu yqu tc qu x y

73.86 105.79 105.79 tc tc tc qu xqu yqu tc qu x y

Trong đó W x W y – Momen ch ng u n c a kh i móng quy c

Lớp đất san lấp có vai trò quan trọng trong việc tạo ra nền tảng vững chắc cho công trình Việc sử dụng lớp cát pha và lớp đất sét giúp đảm bảo tính ổn định và khả năng chịu lực cho mặt bằng Đặc biệt, lớp đất sét có khả năng giữ ẩm tốt, trong khi lớp cát pha giúp thoát nước hiệu quả, tạo điều kiện thuận lợi cho việc xây dựng.

Kh i móng quy c 5.2.5 Áp l c tiêu chu n đáy móng kh i quy c

Công th c : R m K tc m m 1 2 (A.B m  +B.Hm. ’ + D.c) Trong đó:

Ktc = 1 (h s đ tin c y, ti n hành khoan kh o sát hi n tr ng); m1, m2 : H s đi u ki n làm vi c c a đ t n n và d ng k t c u công trình tác đ ng qua l i v i n n đ t); m1 = 1; m2 = 1;

II : Dung tr ng đ t bên d i m i c c, l y v i đn= 19.1 (kN/m 3 );

 ’ II : Dung tr ng trung bình c a đ t t đáy móng kh i qui c tr lên;

A, B , D: H s tra b ng ph thu c góc ma sát ( o ) d i m i c c

1 x (0.69x8.594x19.1 + 3.76x27x18.56 + 6.31x10.2) = 2061.83 (kN/m 2 ) i u ki n đ n n n đnh là : { max min

1.2 0 tc tc tb tc tc tc

Ta th y   tb tc 578.06 (kN/m 2 ) < R tc = 2061.83 (kN/m 2 ) max tc 585.14

  (kN/m 2 ) < 1.2R tc $74.20(kN/m 2 ) min tc 570.98

V y đ t n n d i đáy kh i móng qui c n đnh

5.2.6 Tính lún theo ph ng pháp phân t ng c ng lún

Sự lún của đất nền là hiện tượng xảy ra do áp lực từ các tải trọng bên trên, gây ra sự nén và biến dạng trong quá trình thi công Áp lực gây lún được xác định tại tâm của đáy móng, và khi tính toán giá trị suất, cần lưu ý đến sự sai khác trong tính nén lún của từng lớp đất riêng biệt Biến dạng lún chỉ xảy ra trong một lớp đất có chiều dày H và nằm ngay dưới đáy móng Trong quá trình tính toán lún, có thể sử dụng hệ số β = 0.8 để đảm bảo độ chính xác.

Theo quy ph m Vi t Nam, đ lún c a móng c c đ c tính cho l p đ t d i m i c c

( t c là d i đáy móng kh i quy c )

Theo [TCXD 45 -78] gi i h n ch u lún đ sâu t i đó có: z gl

Dùng ph ng pháp phân t ng c ng lún t ng l p :

Trong đó: o E oi : Modun bi n d ng c a đ t n n (kN/m 2 ) o i=0.8 : H s không th nguyên đ hi u ch nh cho s đ tính toán đã đ n gi n hóa, l y cho m i tr ng h p

Tính lún d i đáy móng kh i qui c:

 bt = (i.hi) = 3.5x20.7+7.3x18.4+12.5x19.1D5.52 (kN/m 2 ) Áp l c gây lún t i tâm di n tích đáy móng kh i qui c:

   ko là h s áp l c đ t tra t L/B và z/B ng v i tr ng h p t i phân b đ u trên di n tích ch nh t i m sâu z(m) LM/BM zM/BM Ko gl

T i đi m 2 đ sâu Z = 4 (m) (tính t đáy kh i móng qui c) có :

 Gi i h n tính lún l y đ n đi m 2 đ sâu 4 m k t đáy kh i móng qui c lún c a n n:

 S = 0.015 m = 1.5 cm < [Sgh ] = 8 cm: th a đ lún cho phép

5.2.7 Tính đài c c và b trí thép cho đài

Tháp xuyên thấu có đáy lớn, bao phủ một phần của các cột trong đài, với góc nghiêng 45 độ Theo quy định TCXDVN 356:2005, điều kiện kiểm tra tháp xuyên thấu tại móng cần tuân theo công thức cụ thể.

Ki m tra đi u ki n xuyên th ng

P xt : L c gây xuyên th ng b ng l c truy n xu ng c t tr ph n l c các c c n m trong tháp xuyên th ng

Xác đnh kho ng cách C t t mép c t đ n mép trong c a c c:

L y C t =max(C t 1 ; C t 2 ) = 1175 mm h0 : Chi u cao h u ích c a đài, h o = 1.35 m

Rbt : C ng đ tính toán ch u kéo c a bêtông;

 : h s ph thu c lo i bê tông V i bê tông n ng  = 1 tg 0 1400

Chu vi đáy thép nén th ng: áy bé: U c =2(600 + 800)(00 mm áy l n: U l =2(3400 + 3600)000 mm u m (00 14000

P xt N tt 10791 (kN)P cx 14119 (kN)

Do đó chi u cao đài ho = 1.35 m là th a mãn đi u ki n đ đài không b c t ch c th ng

V y đài không b ch c th ng

Ph n l c m i c c Pi đ c tính theo công th c:

Xem đài c c làm vi c nh công-xôn, m t ngàm đi qua mép c t, ch u tác d ng c a ph n l c đ u c c n m ngoài m t ngàm

Moment t ng ng vói m t ngàm I-I:

Di n tích c t thép theo ph ng c nh dài:

Kho ng cách các thanh: 4000 a 23 4 mm.Ta ch n a0 mm

C t thép theo m t ngàm II-II:

Moment t ng ng vói m t ngàm II-II:

Di n tích c t thép theo ph ng c nh ng n :

Kho ng cách các thanh: 4000 a 20 0 mm.Ta ch n a= 200 mm

B ng tính c t thép cho đài móng

(kN.m) As (cm 2 ) Thép Ch n As Ch n a (mm) Theo ph ng L : MI 4848.48 109.33 23 25 112.91 170

Theo ph ng B : MII 4249.11 95.81 2025 98.18 200 Thép đnh đài b trí 14 a300 theo m i ph ng

Chi ti t b trí thép cho c c và đài c c c a móng M2 đ c th hi n trên b n v NM

Kiểm tra cường độ chịu tải của móng cọc ép không cần thiết phải thực hiện khi điều kiện chịu tải của móng cọc thấp hơn nhiều so với điều kiện chịu tải của móng chịu lực ngang.

Các k t qu tính toán đ u tho mãn các đi u ki n ki m tra V y các gi thi t ban đ u là h p lý.

C t thép móng c c ép đ c b trí trong b n v KC - 05/05

L P BI N PHÁP THI CÔNG PH N NG M

CH NG 7 CÁC I U KI N THI CÔNG

- Công trình n m rìa trung tâm thành ph tuy nhiên đi u ki n giao thông thu n l i ph c v cho công tác thi công

- Do công trình là nhà cao t ng nên đ c khoan đa ch t tr c khi b t đ u thi t k công trình

7.2 Ngu n cung c p n c ph c v thi công:

Ngu n n c ph v cho vi c thi công và sinh ho t c a nhân công đ c l y t ngu n n c c a m ng l i c p n c thành ph

7.3 Ngu n cung c p đi n ph c v thi công:

S d ng đi n c a m ng đi n thành ph , ngoài ra còn d phòng m t máy phát đi n đ đ m b o luôn có đi n t i công tr ng trong tr ng h p m ng l i đi n c a thành ph có s c

7.4 V trí đa lý công trình:

Chung c Ng c Lan n m qu n 7 g n trung tâm thành ph nên có nhi u thu n l i cho công tác thi công:

- Ngu n đi n, n c l y t m ng l i đi n, n c thành ph

- g n ngu n cung c p v t t và máy móc thi t b ph c v thi công

- C s h t ng giao thông hoàn ch nh thu n l i cho vi c v n chuy n v t t , trang thi t b

- Ngu n nhân l c d i dào đ c huy đ ng t lao đ ng đa ph ng và lao đ ng t các t nh lân c n khác tìm v thành ph làm vi c

Tuy nhiên công trình c ng có m t s khó kh n nh t đ nh nh là:m t b ng công trình t ng đ i ch t ch i nên vi c b trí kho bãi, láng tr i…ph i h t s c h p lý

Ch n lo i v t li u và k t c u c c

S d ng c c bêtông c t thép (3535)cm Chi u dài c c đ c ch n sao cho m i c c n m trong l p đ t t t (l p 3: L p cát pha, tr ng thái d o) Chi u dài c c là 24m g m 3 đo n c c dài 8m n i l i v i nhau

Ch n c t thép s b là 8 20 có A s = 25.14 (cm 2 )

Ph n c c ngàm và neo vào đài: 0.6 + 0.1 = 0.7 (m)

Xác đ nh s c ch u t i c a c c

S c ch u t i c a c c theo ch tiêu c ng đ c a đ t n n

Ch n c c có ti t di n (0.35x0.35)m Chi u dài 24m chia làm 3 đo n, m i đo n dài 8m Theo [TCXD 205-1998], Ph L c B: s c ch u t i cho phép c a c c theo c ng đ đ t n n đ c tính theo công th c: s p a s p

FSs : H s an toàn cho thành ph n ma sát bên l y FSs = 2.0;

FSp : H s an toàn cho s c ch ng d i m i c c l y FSp = 3.0;

Qp = Ap.qp : S c ch ng c c h n m i c c; (1.4) qp : C ng đ tính toán ch u t i c a đ t d i m i c c (KN/m 2 )

Ta có: qp = c.Nc + ’vp.Nq + dp.N (1.5)

Nc, Nq, N H s s c ch u t i, ph thu c vào ma sát trong c a đ t, hình dáng m i c c và ph ng pháp thi công c c dp : kích th c c c (m);

Tr ng l ng th tích c a đ t d i m i c c ( KN/m 2 );

 vp : ng su t có hi u theo ph ng th ng đ ng t i đ sâu m i c c do tr ng l ng b n thân đ t (kN/m 2 );

 vp '  i i h : Khi không có m c n c ng m; (1.6)

Q s = u fsih i : S c ch c c c h n m t bên c c; (1.8) fsi : Thành ph n ma sát bên c a l p đ t th i m t xung quanh c c (KN/m 2 ) hi : Chi u dày c a l p đ t th i ti p xúc c c (m); u : Chu vi thân c c, u = 4x0.35 = 1.4 (m) f si c ai  hi ' tg i (1.9)

 ’hi : ng su t h u hi u trong đ t theo ph ng vuông góc v i m t bên c c (1.10)

 hi ' k si  vi ' v i 1 sink si    ;    ' vi '* z i (1.11)

i : Dung trong c a l p đ t th i ztbi : sâu trung bình c a l p đ t th i set dam san trang thai chat vua

Lop dat san lap lop cat pha trang thai deo sam vang;chat vua lop set trang thai cung lop cat hat tho trang thai chat vua

Phân l p đ t xác đnh ma sát bên thân c c (ph l c B)

C c đi qua các l p đ t v i chi u dày nh sau:

Do các l p đ t n m d i m c n c ng m nên dung trong c a các l p đ t ph i tr đi áp l c đ y n i c a n c

Phân tích tính toán thành ph n ma sát hông

S c ch u t i c a c c theo v t li u

Qvl =  ( Rb Ab + Rs Aa ) (1.13)

 = 0.975 : H s xét đ n nh h ng c a u n d c ph thu c ltt/d

- Th1: khi thi công ép (đóng) c c thì l 01  1 1 l ( 1 1: thiên v an toàn)

- Th2: khi c c ch u t i tr ng công trình thì l 02  2 l 2 ( 2 0.5: thanh 2 đ u ngàm)

Thiên v an toàn ch n giá tr l tt max(l l 01, 02 ) (chú ý: trong tr ng h p đo n l p đ t y u n m trên cùng thì chi u dài l tt tính t đáy l p đ t y u đ n đ nh c c phía trên)

Rb = 145 daN/cm 2 : C ng đ ch u nén c a bê tông mác 350;

Ab = 3535 = 1225 cm 2 : Di n tích ti t di n ngang c a c c;

Aa = 8 x x 2 2 /4 = 25.14 (cm 2 ): Di n tích ti t di n ngang c a c t thép; (1.14)

4.5 Ki m tra c c làm vi c khi v n chuy n và d ng c c

Tr ng l ng c c trên 1m dài q tt = k x d x d x bt = 1.5 x 0.35 x 0.35 x 25 = 4.6 (kN/m) (1.16)

Trong đó: k : Là h s đ ng khi c u l p và d ng c c;

bt : Là tr ng l ng c a bê tông c t thép;

Moment l n nh t mà m i th ph i ch u là:

Theo lý thuy t, móc c u dùng khi d ng c c có v trí nh hình d i, kho ng cách t đ u c c t i v trí móc c u là b = 0.294L Moment l n nh t khi d ng c c (tính c h s đ ng) có giá tr :

Tuy nhiên, trong th c t ng i ta s d ng luôn móc c u dùng trong v n chuy n đ d ng c c Khi đó ta tính l i giá tr mô men gi a nh p S đ làm vi c nh sau:

M max q tt l 2 Áp d ng các công th c và cách tính toán c a c h c k t c u, ta có đ c giá tr mô men

D a vào các giá tr moment trên ta l y moment l n nh t đ tính thép cho c c

Di n tích ti t di n yêu c u m i bên c a c c khi v n chuy n là: m 0 b

Di n tích c t thép m t m t bên c a c c là: 320 = 9.42 cm 2 > 1.80 (cm 2 )

 Nh v y ban đ u ta ch n ta ch n thép 8 20 cóA s = 25.14 cm 2 đ kh n ng ch u l c

L c kéo móc c u trong tr ng h p c u l p c c: Fk = q.l (1.24)

Ki m tra c c làm vi c khi v n chuy n và d ng c c

Tr ng l ng c c trên 1m dài q tt = k x d x d x bt = 1.5 x 0.35 x 0.35 x 25 = 4.6 (kN/m) (1.16)

Trong đó: k : Là h s đ ng khi c u l p và d ng c c;

bt : Là tr ng l ng c a bê tông c t thép;

Moment l n nh t mà m i th ph i ch u là:

Theo lý thuy t, móc c u dùng khi d ng c c có v trí nh hình d i, kho ng cách t đ u c c t i v trí móc c u là b = 0.294L Moment l n nh t khi d ng c c (tính c h s đ ng) có giá tr :

Tuy nhiên, trong th c t ng i ta s d ng luôn móc c u dùng trong v n chuy n đ d ng c c Khi đó ta tính l i giá tr mô men gi a nh p S đ làm vi c nh sau:

M max q tt l 2 Áp d ng các công th c và cách tính toán c a c h c k t c u, ta có đ c giá tr mô men

D a vào các giá tr moment trên ta l y moment l n nh t đ tính thép cho c c

Di n tích ti t di n yêu c u m i bên c a c c khi v n chuy n là: m 0 b

Di n tích c t thép m t m t bên c a c c là: 320 = 9.42 cm 2 > 1.80 (cm 2 )

 Nh v y ban đ u ta ch n ta ch n thép 8 20 cóA s = 25.14 cm 2 đ kh n ng ch u l c

L c kéo móc c u trong tr ng h p c u l p c c: Fk = q.l (1.24)

 Ch n thép móc c u 20 có A s = 3.1 (cm²)

Xác đnh đo n thép neo vào c c: i u ki n không b tr t : L neo xUxR bt  P (1.27) Trong đó : U =  x d = 3.14x2 = 6.28 (cm) (1.28)

Thi t k móng c c ép khung tr c – 2

Tính móng 2B– (M2)

Theo ph ng vuông góc m t ph ng khung:

T i tr ng do sàn t ng h m dày 30 cm Di n tích truy n t i (ho t t i và t nh t i ptc = 500 daN/m 2 ) L y n = 1.2

Không xét đ n h s nhóm do kho ng cách gi a các c c: 3d  a  6d nh h ng l n nhau gi a các c c có th b qua (N n và móng – Nguy n V n Qu ng)

5.2.2 Xác đnh s b kích th c đài c c

Kho ng cách gi a các c c theo ph ng x là 3d = 3 0.35 = 1.05 (m) Ch n 1.1(m)

Kho ng cách gi a các c c theo ph ng y là 3d = 3 0.35 = 1.05 (m) Ch n 1.1(m)

Kho ng cách gi a mép c c t i mép ngoài c a đài ch n là d = 0.35 (m) ng su t trung bình d i đ đài:

Dung tr ng trung bình c a đài và đ t trên đài: tb = 20 (kN/m 2 )

Di n tích đài c c đu c xác đnh s b nh sau:

Kích th c móng đ c ch n là:

Tr ng l ng đài và đ t ph lên đài đ c xác đnh nh sau:

S đ b trí c c 5.2.3 Ki m tra c c làm vi c theo nhóm

Kiểm tra độ vững chắc của móng cọc đài thập là rất quan trọng Tải trọng ngang hoàn toàn phụ thuộc vào các lớp đất tự nhiên từ đáy đài trở lên Do đó, độ sâu của đáy đài phải đáp ứng các điều kiện về độ ổn định ngang và áp lực bề mặt của đất.

V i  và ’ là góc ma sát trong và dung tr ng t nhiên c a đ t t đáy đài tr lên chính là l p đ t 1 (L p sét d m s n)

Qtt: Giá tr tính toán c a t i tr ng ngang

V y ta ch n chi u sâu chôn đài c c h = 3.7m (so v i m t đ t t nhiên) > hmin= 0.42 m là h p lý

V y kích th c đài c c ( 4m x 4m ) đ c ch n nh trên

V i đ sâu đ t đáy đài nh trên t i tr ng ngang đã t cân b ng v i áp l c b đ ng c a đ t Vì v y moment t i đáy đài v n không đ i, v n b ng moment t i c móng

 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c theo đi u ki n ch u nh

Kiểm tra tác động lên cấu kiện cần tính toán mômen theo hai phương (Mx, My) và lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) trong điều kiện kiểm tra: {max, min, 0}.

Chi u cao đài đ c gi thuy t ban đ u : H đ = 1.5m

Tr ng l ng b n thân đài :

D i l c t chân c t v tr ng tâm đáy đài c c ta đ c;

T i tr ng tác d ng lên c c đ c xác đnh theo công th c : max max max 2 2

Trong bài viết này, chúng ta có n = 16 cọc, với n max là khoảng cách tính từ trục cọc đến hàng cọc chịu nén Khoảng cách này được xác định là x n max = 1.65m và y n max = 1.65m Các giá trị xi, yi đại diện cho khoảng cách tính từ trục cọc đến hàng cọc thời điểm đi qua trung tâm đài.

P max P c 845.08 80.85 925.93 (kN)< [Qc] = 1109.34 (kN) min 749.37

V y c c tho mãn đi u ki n ch u nh

5.2.4 Ki m tra n đnh c a n n d i móng kh i quy c và ki m tra lún lún c a n n móng c c đ c tính theo đ lún c a kh i móng quy c:

Trong đó: hi : Chi u dày l p đ t th i mà c c đi qua;

i : Góc ma sát trong c a l p đ t th i

Tính góc ma sát trung bình theo chi u dài c c

Chi u dài c a đáy móng kh i quy c:

Lq = (L - d) + 2Lctg = (4 – 0.35) + 2 x 24 x 0.103 = 8.594 (m) Chi u r ng c a đáy móng kh i quy c :

Di n tích đáy móng kh i quy c:

T i tiêu chu n tác d ng lên kh i móng quy c :

- Kh i l ng đ t b c c, đài chi m ch : đc p i i đ

- Tr ng l ng b n thân c c và đài bêtông

- Kh i l ng t ng trên móng quy c: qu đ c dc

 N tc qu = 9383.30 + 33312.09 = 42695.39 (kN)  Mxqu tc

- ng su t trung bình kh i móng quy c

73.86 tc tc qu tb qu

73.86 105.79 105.79 tc tc tc qu xqu yqu tc qu x y

73.86 105.79 105.79 tc tc tc qu xqu yqu tc qu x y

Trong đó W x W y – Momen ch ng u n c a kh i móng quy c

Lớp đất san lấp có lớp cát pha, tạo thành trạng thái dẻo sần sùi, trong khi lớp đất san lấp cũng có lớp cát hạt thô, mang lại trạng thái chắc chắn cho công trình.

Kh i móng quy c 5.2.5 Áp l c tiêu chu n đáy móng kh i quy c

Công th c : R m K tc m m 1 2 (A.B m  +B.Hm. ’ + D.c) Trong đó:

Ktc = 1 (h s đ tin c y, ti n hành khoan kh o sát hi n tr ng); m1, m2 : H s đi u ki n làm vi c c a đ t n n và d ng k t c u công trình tác đ ng qua l i v i n n đ t); m1 = 1; m2 = 1;

II : Dung tr ng đ t bên d i m i c c, l y v i đn= 19.1 (kN/m 3 );

 ’ II : Dung tr ng trung bình c a đ t t đáy móng kh i qui c tr lên;

A, B , D: H s tra b ng ph thu c góc ma sát ( o ) d i m i c c

1 x (0.69x8.594x19.1 + 3.76x27x18.56 + 6.31x10.2) = 2061.83 (kN/m 2 ) i u ki n đ n n n đnh là : { max min

1.2 0 tc tc tb tc tc tc

Ta th y   tb tc 578.06 (kN/m 2 ) < R tc = 2061.83 (kN/m 2 ) max tc 585.14

  (kN/m 2 ) < 1.2R tc $74.20(kN/m 2 ) min tc 570.98

V y đ t n n d i đáy kh i móng qui c n đnh

5.2.6 Tính lún theo ph ng pháp phân t ng c ng lún

Giải thích về lún đất nền là hiện tượng bán không gian liên tục động hằng và biến đổi tuyền tính do động suất thẳng đứng gây ra Trong quá trình nén, lún không xảy ra hiện tượng nén không Áp lực gây lún được xác định tại tâm của đáy móng Khi tính giá trị suất, chúng ta cần lưu ý sự sai khác trong tính nén lún của tầng lớp riêng Biến động lún chỉ xảy ra trong một lớp đất có chiều dày H và nằm ngay đáy móng Trong quá trình tính lún, có thể sử dụng hệ số β = 0.8.

Theo quy ph m Vi t Nam, đ lún c a móng c c đ c tính cho l p đ t d i m i c c

( t c là d i đáy móng kh i quy c )

Theo [TCXD 45 -78] gi i h n ch u lún đ sâu t i đó có: z gl

Dùng ph ng pháp phân t ng c ng lún t ng l p :

Trong đó: o E oi : Modun bi n d ng c a đ t n n (kN/m 2 ) o i=0.8 : H s không th nguyên đ hi u ch nh cho s đ tính toán đã đ n gi n hóa, l y cho m i tr ng h p

Tính lún d i đáy móng kh i qui c:

 bt = (i.hi) = 3.5x20.7+7.3x18.4+12.5x19.1D5.52 (kN/m 2 ) Áp l c gây lún t i tâm di n tích đáy móng kh i qui c:

   ko là h s áp l c đ t tra t L/B và z/B ng v i tr ng h p t i phân b đ u trên di n tích ch nh t i m sâu z(m) LM/BM zM/BM Ko gl

T i đi m 2 đ sâu Z = 4 (m) (tính t đáy kh i móng qui c) có :

 Gi i h n tính lún l y đ n đi m 2 đ sâu 4 m k t đáy kh i móng qui c lún c a n n:

 S = 0.015 m = 1.5 cm < [Sgh ] = 8 cm: th a đ lún cho phép

5.2.7 Tính đài c c và b trí thép cho đài

Tháp xuyên thẳng có đáy lớn bao phủ một phần của các cột trong đài, với góc nghiêng 45 độ Theo tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005, điều kiện cho tháp xuyên thẳng tại đài móng cần được kiểm tra theo công thức quy định.

Ki m tra đi u ki n xuyên th ng

P xt : L c gây xuyên th ng b ng l c truy n xu ng c t tr ph n l c các c c n m trong tháp xuyên th ng

Xác đnh kho ng cách C t t mép c t đ n mép trong c a c c:

L y C t =max(C t 1 ; C t 2 ) = 1175 mm h0 : Chi u cao h u ích c a đài, h o = 1.35 m

Rbt : C ng đ tính toán ch u kéo c a bêtông;

 : h s ph thu c lo i bê tông V i bê tông n ng  = 1 tg 0 1400

Chu vi đáy thép nén th ng: áy bé: U c =2(600 + 800)(00 mm áy l n: U l =2(3400 + 3600)000 mm u m (00 14000

P xt N tt 10791 (kN)P cx 14119 (kN)

Do đó chi u cao đài ho = 1.35 m là th a mãn đi u ki n đ đài không b c t ch c th ng

V y đài không b ch c th ng

Ph n l c m i c c Pi đ c tính theo công th c:

Xem đài c c làm vi c nh công-xôn, m t ngàm đi qua mép c t, ch u tác d ng c a ph n l c đ u c c n m ngoài m t ngàm

Moment t ng ng vói m t ngàm I-I:

Di n tích c t thép theo ph ng c nh dài:

Kho ng cách các thanh: 4000 a 23 4 mm.Ta ch n a0 mm

C t thép theo m t ngàm II-II:

Moment t ng ng vói m t ngàm II-II:

Di n tích c t thép theo ph ng c nh ng n :

Kho ng cách các thanh: 4000 a 20 0 mm.Ta ch n a= 200 mm

B ng tính c t thép cho đài móng

(kN.m) As (cm 2 ) Thép Ch n As Ch n a (mm) Theo ph ng L : MI 4848.48 109.33 23 25 112.91 170

Theo ph ng B : MII 4249.11 95.81 2025 98.18 200 Thép đnh đài b trí 14 a300 theo m i ph ng

Chi ti t b trí thép cho c c và đài c c c a móng M2 đ c th hi n trên b n v NM

5.2.8 Ki m tra c c theo đi u ki n c c ch u t i tr ng ngang i v i móng c c ép thì t i tr ng do c u l p là r t l n so v i t i tr ng do t i tr ng ngang gây ra do đó ta không c n ki m tra c c ch u t i tr ng ngang.

Các k t qu tính toán đ u tho mãn các đi u ki n ki m tra V y các gi thi t ban đ u là h p lý.

C t thép móng c c ép đ c b trí trong b n v KC - 05/05.

B trí thép móng c c ép

Ngu n cung c p n c ph c v thi công

Ngu n n c ph v cho vi c thi công và sinh ho t c a nhân công đ c l y t ngu n n c c a m ng l i c p n c thành ph

Ngu n cung c p đ i n ph c v thi công

S d ng đi n c a m ng đi n thành ph , ngoài ra còn d phòng m t máy phát đi n đ đ m b o luôn có đi n t i công tr ng trong tr ng h p m ng l i đi n c a thành ph có s c

V trí đ a lý

Chung c Ng c Lan n m qu n 7 g n trung tâm thành ph nên có nhi u thu n l i cho công tác thi công:

- Ngu n đi n, n c l y t m ng l i đi n, n c thành ph

- g n ngu n cung c p v t t và máy móc thi t b ph c v thi công

- C s h t ng giao thông hoàn ch nh thu n l i cho vi c v n chuy n v t t , trang thi t b

- Ngu n nhân l c d i dào đ c huy đ ng t lao đ ng đa ph ng và lao đ ng t các t nh lân c n khác tìm v thành ph làm vi c

Tuy nhiên công trình c ng có m t s khó kh n nh t đ nh nh là:m t b ng công trình t ng đ i ch t ch i nên vi c b trí kho bãi, láng tr i…ph i h t s c h p lý

Trong quá trình thi công công trình và trong giai đoạn chuẩn bị đất xây dựng, việc chặt hạ cây cối là điều cần thiết, tuy nhiên, điều này có thể ảnh hưởng đến công trình và gây khó khăn cho quá trình thi công.

- Ta ph i x lý đá m côi và g c cây tr c khi ti n hành san l p m t b ng

- San i n n đ l y l i c t cao trình T o các r nh thoát n c hai bên d c theo công trình đ m t b ng thi công luôn đ m b o khô ráo không nh h ng t i quá trình thi công

- D n m c tr c đ t vào công trình đ ph c v cho công tác đnh v tr c, chu n b thi công V trí m c chu n đ c b trí trên t ng m t b ng bên đ i M c chu n đ c b trí 3 góc c a công trình, cách vách trong rào 1m

- Ti n hành l p h l i kh ng ch , đnh v các tr c c a công trình

Tiến hành lắp đặt hệ thống rào bao che bằng tôn hộp B40 cao 3m Nghiên cứu kỹ hồ sơ quy hoạch, kiến trúc, kết cấu và các tài liệu liên quan đến công trình, bao gồm tài liệu thi công và thiết kế Nhận bàn giao mặt bằng xây dựng.

- Gi i phóng m t b ng, phát quang thu d n, san l p các h rãnh

- H m c n c ng m dùng b m hút tr c ti p n c ng m t các h ga thoát t h móng

- Xây d ng các nhà t m: bao g m ban ch huy,x ng và kho bãi, gia công lán tr i t m, nhà v sinh

7.6.1 Máy móc, ph ng ti n thi công:

Các lo i máy móc, ph ng ti n ph c v thi công ch y u sau:

+ Máy kinh v : đnh v tim, c t công trình

+ Máy thu bình: đo đ chênh cao

+Máy tr n: Tr n v a tô trát ho c tr n bê tông kh i l ng nh

+V i bêtông kh i l n, ch n ph ng án s d ng bêtông th ng ph m

+Máy du i c t thép: dùng du i c t thép d6, d8

- Công tác coffa,cây ch ng: S d ng c ppha thép Hòa Phát tiêu chu n k t h p v i c ppha g , cây ch ng s t tiêu chu n k t h p v i cây ch ng g

7.6.2 Ngu n cung ng v t t : c cung c p b i các nhà máy cung ng v t t , nhà máy ch t o bê tông…có gi y ch ng nh n c a nhà s n xu t, đ m b o c ch ng lo i và ch t l ng

- L a ch n, tuy n ngu n nhân công trên đa bàn thành ph đáp ng cácyêu c u v trình đ v n hóa, k thu t do Ban Ch Huy công trình đ a ra

- Ngu n nhân công đ c phân làm các t đ i chính nh sau:

+T đ i l p ráp c a và hoàn thi n khác

7.7 Chu n b kho bãi ch a v t li u và v n phòng ban ch huy công trình

- Ta ph i xây kho đ ch a các v t t d b h h i do th i ti t và ch n nh ng bãi đ ch a nh ng v t li u khác nh thép, g ch…

- ng th i ta ph i xây d ng v n phòng ban ch huy đ thu n l i cho vi c đi u hành thi công công trình

CH NG 8 THI CÔNG C C ÉP

8.1 S l c v lo i c c thi công và công ngh thi công c c

Loại cọc sử dụng trong thi công công trình là cọc bê tông cốt thép (BTCT), thường có hình dạng hình vuông, tròn hoặc tam giác Chiều dài và kích thước của cọc phụ thuộc vào phương tiện vận chuyển và máy đóng cọc Khi vận chuyển, cọc cần được kê chắc chắn và khi đúc cọc, cần bố trí móc cẩu sao cho quá trình vận chuyển và cẩu lắp không bị ảnh hưởng.

C c BTCT có th ch u t i tr ng t 10 – 60 t n ph n đ u c c là ch ph i ch u xung l c l n nh t, do đó c t thép đai đây ph i đ t dày h n ch khác (a\m)

Hi n nay, ng i ta còn s n xu t c c BTCT r ng, nh v y c c s nh đi nhi u và ti t ki m đ c v t li u

Ng i ta c ng có th ch t o c c BTCT theo ph ng pháp d ng l c N u ch t o theo ph ng pháp này thì ti t ki m đ c thép, c c ít b gãy, n t khi v n chuy n và thi công

D i đây là m t s lo i c c đ gia c n n móng phân theo v t li u Ng i ta c ng có th phân theo tính ch t c a c c:

- C c ch ng: c s d ng khi l p đ t y u c n gia c ng không l n l m (v chi u dày), và ngay d i l p đ t y u là l p đ t t t đ c c t a vào đó mà làm vi c, đ s c gánh đ cho công trình n đnh lâu dài

- C c treo (c c ma sát): c s d ng khi l p đ t y u c n gia c ng khi có chi u dày khá l n mà l p đ t c ng l i n m quá sâu nên không th t o đ c c c dài quá đ c

S làm việc của các treo đá dựa trên nguyên tắc lực ma sát giữa các và đất, tạo ra sự cân bằng lực giữa trọng lực của công trình truyền xuống và phản lực do lực ma sát của các và đất sinh ra So với các tiết diện hình vuông, các tiết diện tam giác có ma sát một bên lớn hơn khi chúng có cùng diện tích tiết diện và chiều dài như nhau.

 Ta ch n ph ng pháp ép c c cho công trình này vì có nh ng u đi m sau:

- Không gây n, ch n đ ng đ n công trình bên c nh (do xung quanh đã có nhi u công trình dân d ng khác đã đ c xây d ng

Trong quá trình ép cọc, việc kiểm tra chất lượng là rất quan trọng để đánh giá tác động của lực ép lên đất nền Chúng ta cần xác định giá trị lực ép và phân loại đất nền để từ đó có những giải pháp điều chỉnh phù hợp trong thi công.

 Ph ng pháp ép c c chia làm 2 lo i : ép tr c và ép sau

* Ph ng pháp ép sau : ép c c sau khi đã thi công đ c m t ph n c a công trình (2-3 t ng)

- Nh c đi m c a ph ng pháp này:

+ Chi u dài các đo n c c ng n(2 -3 m) nên ph i n i nhi u đo n

+ D ng l p c c r t khó kh n do ph i tránh va ch m vào công trình

+ Di chuy n máy ép khó kh n

+ Thi công ph n đài móng khó do ph i ghép ván khuôn ch a l hình nêm cho c c

+ Do đó ph ng pháp này thu n l i cho nh ng công trình c i t o

* Ph ng pháp ép tr c: ép c c tr c khi thi công công trình

+ Thi công d dàng, nhanh do s l ng c c ít, d ng l p c c d , di chuy n máy thu n ti n, thi công đài móng nhanh

+ Khi g p s c thì kh c ph c d dàng

- D a vào các u nh c đi m trên ta ch n ph ng pháp ép c c tr c

- Ph ng pháp ép tr c có 2 lo i : ép tr c khi đào đ t và sau khi đào đ t

(ép âm và ép d ng)

* Ph ng pháp ép sau khi đào đ t (ép d ng) : thi công c c sau khi đã ti n hành xong thi công đ t u đi m:

- Do không ph i ép âm nên th i gian thi công nhanh ( không c n c c d n )

- Vi c theo dõi và đi u ch nh chi u sâu ép c c và tim c c d dàng

Nh c đi m c a ph ng pháp này:

- Ch dùng cho công trình đào móng thành ao (đ cho máy xu ng)

- T ng kh i l ng đ t đào (ph i làm đ ng lên xu ng cho máy)

- Ch u nh h ng l n c a m c n c ng m, không th s d ng bi n pháp này khi ép c c trong khu v c có m c n c ng m cao

- Ch u nh h ng c a th i ti t, có th gây ng p máy khi có m a

- Dùng cho công trình có m t b ng r ng

* Ph ng pháp ép tr c khi đào đ t (ép âm) : thi công c c tr c khi ti n hành thi công đ t u đi m c a ph ng pháp:

- M t b ng thi công r ng rãi không b h n ch

- Vi c c u l p c c hay các thao tác khác đ n gi n và có nhi u đi u ki n th c hi n h n

- Ít ph thu c vào m c n c ng m, th i ti t Dùng đ c cho nhi u lo i móng

- Thu n l i h n trong thi công do di chuy n máy d không s va ch m vào thành h đào

- Không làm t ng kh i l ng đ t đào

- Ph i ép âm thêm m t s đo n c c khá dài

- Khó theo dõi đ c chi u sâu ép c c và đnh v tim c c

- C n c vào các u nh c đi m trên và d a vào đ c đi m công trình có m c n c ng m cao ta ch n ph ng án ép âm

Trong phương án này, có hai phương pháp ép: ép ôm và ép đỉnh Phương pháp ép đỉnh sử dụng lực ép tác động từ đỉnh cọc, nên được áp dụng cho các công trình yêu cầu bê tông mác từ 200 trở lên Lực ép này cần được điều chỉnh cẩn thận để đảm bảo hiệu quả và an toàn cho công trình.

Phương pháp ép ôm sử dụng lực ép thông qua ma sát giữa thành cọc và khung dàn đỡ máy ép, yêu cầu bê tông có mác từ 250 trở lên Phương pháp này cho phép điều chỉnh độ cứng và độ dẻo dai của cọc một cách linh hoạt Đối với công trình này, chúng ta sẽ áp dụng phương pháp ép âm.

8.2 Bi n pháp k thu t thi công c c

8.2.1 Công tác chu n b m t b ng,v t li u,thi t b thi công c c:

Nghiên cứu khối lượng tài liệu quy hoạch, kiến trúc, kết cấu và các tài liệu khác của công trình là rất quan trọng Điều này bao gồm tài liệu thi công và tài liệu thiết kế cũng như thi công các công trình lân cận.

- Nh n bàn giao m t b ng xây d ng

- Gi i phóng m t b ng, phát quang thu d n, san l p các h rãnh

- H m c n c ng m dùng b m hút tr c ti p n c ng m t các h ga thoát t h móng

- Xây d ng các nhà t m : bao g m x ng và kho gia công lán tr i t m, nhà v sinh

- Xác đnh tim c t công trình d ng c bao g m dây gai dây k m, dây thép 1 ly, th c thép, máy kinh v máy thu bình

- T b n v h s và khu đ t xây d ng c a công trình, ph i ti n hành đnh v công trình theo m c chu n theo b n v

- T m c chu n xác đnh các đi m chu n c a công trình b ng máy kinh v : T đi m chu n này ta xác đnh n t các đi m chu n khác c a công trình

Để xác định các điểm chuẩn cho công trình, cần áp dụng hai phương pháp chính Đầu tiên, hãy đóng dấu các điểm theo các cách đã định sẵn Sau đó, sử dụng dây kẽm để căng theo hai đường chuẩn Lưu ý rằng các đường chuẩn này phải cách xa công trình từ 4 đến 5 mét để không gây ảnh hưởng đến quá trình thi công.

- D a vào các đ ng chu n ta xác đ nh v trí c a tim c c, v trí c ng nh kích th c h móng

8.3 Tính toán và l a ch n thi t b ép c c

- L c nén l n nh t c a thi t b không nh h n 1.4 l n l c nén l n nh t P ép max yêu c u theo quy đnh c a thi t k

- L c nén c a kích ph i đ m b o tác d ng d c tr c c c khi ép đnh ho c tác d ng đ u trên m t bên c c khi ép ôm, không gây l c ngang khi ép

- Chuy n đ ng c a pittông kích ph i đ u và kh ng ch đ c t c đ ép c c

- ng h đo áp l c ph i t ng x ng v i kho ng l c đo

- Thi t b ép c c ph i b o đ m đi u ki n đ v n hành theo đúng quy đnh v an toàn lao đ ng khi thi công

- Giá tr áp l c đo l n nh t c a đ ng h không v t quá 2 l n áp l c đo khi ép c c

Ch nên huy đ ng kho ng 0.7 -0.8 kh n ng t i đa c a thi t b

C th thi t b ép c c b ng th y l c c b n g m các b ph n sau :

- Giá ép: g m 1 khung c đnh và 1 khung di đ ng l ng vào nhau

S l ng c c c a móng M1 là 9 c c, móng M2 là 16 c c, móng M3 có 4 c c M i c c có chi u dài 24m (g m 3 đo n, m i đ an dài 8 m ghép n i l i)

Móng 1 (M1) :có 16 móng,m i móng có 9 c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

Móng 2 (M2) :có 8 móng,m i móng có 16 c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

Móng 3 (M3) :có 2 móng,m i móng có 8c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

V y t ng chi u dài c c ép là:

8.3.3 Tính toán s máy ép c c cho công trình

T ng chi u dài c c ép bình th ng: 6912 m

T ng chi u dài c c ép âm: 288x3 = 864 m

- C n c đnh m c d toán xây d ng công trình do b xây d ng công b s 1776/BXD –

VP, ngày 16/06/2007 đ ép 100m c c c n 4.4 ca máy V y s ca máy

- Ta th y s ca l n và di n tích m t b ng r ng đ đ y nhanh ti n đ thi công ta ch n 4 máy ngày làm vi c 1.5 ca

 V y ngày thi công là 57 ngày

Các tiêu chu n c a máy ép ph i tho mãn:

- L c ép nh nh t : Pép mim = (1.2 1.5)P đ n

L p đ t n n d i m i c c là l p cát h t trung nên ta ch n

- L c ép l n nh t: đ c xác đnh d a vào 2 đi u ki n sau:

+ m b o an toàn và n đnh cho máy ép

Kat : là h s an toàn : Kat = 1.25

L c ép c n th c hi n c a máy ép đ ép c c s d ng trong kho ng :

Các tiêu chu n c a máy ép c n ph i tho mãn :

- Ch nên huy đ ng kho ng 0.7  0.8 kh n ng t i đa c a thi t b

M t s thông s c a máy ép c c th y l c ZYB240 đ c s d ng:

8.3.5 Tính toán đ i tr ng s d ng

Theo đi u ki n thì: 10P1  1.15 x 4 x Pép

Nh v y tr ng l ng đ i tr ng yêu c u P1 = 82.8(t n)

Ki m tra l t theo ph ng ngang:

Theo đi u ki n thì: 1.25xP1  1.15x1.8xPép

Nh v y tr ng l ng đ i tr ng yêu c u = 298 T

Tr ng l ng m t kh i đ i tr ng BTCT 1 x 1 x 4 x 2.5 = 7.5 T

S l ng kh i đ i tr ng yêu c u: n = 298

Ch n 40 kh i, tr ng l ng c a đ i tr ng: P = 40x7.5 = 300 (T)

- Khi c u đ i tr ng, giá ép và c c ta ch n góc nghiêng tay c n  max 75 0

Tr ng l ng c a đ i tr ng: P đt = 7.5 t n

- Chi u cao nâng móc c u yêu c u:

Trong đó: HL chi u cao b và đ i tr ng h1 chi u cao nâng c u ki n cao h n vi trí đ ng h 2 chi u dài c u ki n =8m h3 chi u dài thi t b neo bu c =1.5m

- Chi u cao tính đ n puli đnh tay c n:

V i: h4 chi u dài thi t b puli ròng r c =1.5m min 0 0

- T nh ng y u t trên ta ch n c n tr c t hành ô tô d n đ ng thu l c MKG-16 có các thông s sau:

8.4 Qui trình công ngh thi công c c

8.4.1 Chu n b m t b ng và các yêu c u tr c khi ép c c

- Ph i t p k t c c tr c 1- 2 ngày ( c c đ c mua t các nhà máy s n xu t c c)

- Khu x p c c ph i đ t ngoài khu v c ép c c, đ ng đi v n chuy n c c ph i b ng ph ng

- Ph i có đ y đ các báo cáo kh o sát đa ch t công trình, h th ng công trình ng m, k t qu xuyên t nh CPT

Vị trí ép cọc cần được xác định chính xác theo bản vẽ thiết kế, đảm bảo đúng khoảng cách và phân bố các cọc trong nền móng Việc xác định điểm giao nhau giữa các trục là rất quan trọng để đảm bảo độ chính xác và hiệu quả trong quá trình thi công Để đạt được điều này, cần phải lấy hai điểm làm mốc và kiểm tra các trục có thể bị biến dạng trong quá trình thi công.

- Trên th c đa v trí các c c đ c đánh d u b ng các thanh thép 6 có chi u dài t

20- 30 cm đ c đóng ch c xu ng đ t => t các giao đi m các đ ng tim c c ta xác đnh tâm c a máy, t đó ta xác đnh tâm các c c

- C c ph i v ch s n đ ng tâm đ thu n ti n cho vi c s d ng máy kính v c n ch nh

- C n lo i b nh ng c c không đ tiêu chu n

- Tr c khi đem c c ép đ i trà ta ph i ép th nghi m 0.5%- 1% và không ít h n 3 c c

- Ki m tra 2 móc c u trên dàn máy c n th n, ki m tra hai ch t ngang liên k t d m máy và l p dàn trên b máy b ng 2 ch t

- C u toàn b dàn và hai d m c a b máy vào v trí ép c c sao cho tâm c a hai d m trùng v i v trí c a 2 hàng c c t ng đai

Chiếc cột đỡ trụng cần được thiết kế phẳng, không nghiêng lệch Một lần nữa, hãy kiểm tra các chất vị trí thật an toàn, lắp đặt các đai trống lên dầm khung sao cho một phòng chứa trọng tâm hai đai trống trùng với vị trí ngẫu nhiên Trong trường hợp đai trống có đế thò ra ngoài dầm, thì phải kê chắc chắn.

- C t đi n tr m b m d u, dùng c u, c u tr m b m d n g n dàn máy, n i các r c thu l c vào r c tr m b m, b t đ u cho máy ho t đ ng

- Ch y th máy ép đ ki m tra đ n đnh c a máy

- L p đo n c c C1 đ u tiên , ph i c n ch nh đ tr c c a c c C1 trùng v i đ ng tr c c a kích đi qua đi m đnh v c c, đ sai l ch không l n h n 1 cm

- u trên c a c c g n vào thanh đnh h ng c a máy

Trong quá trình ép cọc, việc thiết kế khung ép rất quan trọng Do cọc có nhiều kích thước khác nhau, sau khi ép xong, mỗi cọc cần được tiến hành ép cọc bằng cách nâng khung di động của giá ép lên, cố định cọc vào khung ép và thực hiện hàn cọc Sau đó, quá trình ép tiếp tục và cần kiểm tra độ thẳng đứng của các cọc sau khi hàn để đảm bảo chất lượng công trình.

Khi thực hiện ép đo đạc lần cuối (đo đạc thứ 3), chúng ta sẽ sử dụng một đo đạc có chiều dài 3m để ép đầu cọc theo đúng cao trình thiết kế Sau khi hoàn tất việc ép, chúng ta tiến hành cẩu dựng đo đạc lối chấp vào đầu cọc để tiếp tục ép lối cọc theo đúng cao trình thiết kế Lối này sẽ được kéo lên để sử dụng cho các đo đạc khác.

Sau khi hoàn tất việc ép móng, cần xác định vị trí tiếp theo để tiếp tục ép Trong quá trình ép, các cọc trên móng sẽ được sử dụng để định hình cho dàn đỡ thứ hai Sau khi hoàn thành một móng, di chuyển khung ép đến dàn đỡ thứ hai đã được đặt trước đó Cuối cùng, cần điều chỉnh cẩu để nâng dàn đỡ thứ nhất lên dàn đỡ thứ hai.

8.4.3 Các s c khi ép c c và bi n pháp kh c ph c:

Khi cọc đang ép bình thường nhưng bỗng dưng tốc độ xuyên chậm lại, điều này thường do cọc gặp phải một trở ngại trong đất Trong trường hợp này, cần ngừng ép, rút cọc lên và sử dụng ống thép có mũi nhọn để phá vỡ dị vật Nếu cần thiết, có thể sử dụng mìn để phá hủy trở ngại, sau đó mới tiếp tục quá trình ép cọc.

S l c v lo i c c thi công và công ngh thi công c c

Loại cọc sử dụng trong thi công công trình là cọc BTCT, một loại cọc phổ biến với các hình dạng như hình vuông, tròn và tam giác Chiều dài và tiết diện của cọc phụ thuộc vào phương tiện vận chuyển và máy đóng cọc Khi vận chuyển, cần kê cọc cẩn thận, và khi đúc cọc, phải bố trí móc cẩu sao cho quá trình vận chuyển và cẩu lắp diễn ra một cách an toàn và hiệu quả.

C c BTCT có th ch u t i tr ng t 10 – 60 t n ph n đ u c c là ch ph i ch u xung l c l n nh t, do đó c t thép đai đây ph i đ t dày h n ch khác (a\m)

Hi n nay, ng i ta còn s n xu t c c BTCT r ng, nh v y c c s nh đi nhi u và ti t ki m đ c v t li u

Ng i ta c ng có th ch t o c c BTCT theo ph ng pháp d ng l c N u ch t o theo ph ng pháp này thì ti t ki m đ c thép, c c ít b gãy, n t khi v n chuy n và thi công

D i đây là m t s lo i c c đ gia c n n móng phân theo v t li u Ng i ta c ng có th phân theo tính ch t c a c c:

- C c ch ng: c s d ng khi l p đ t y u c n gia c ng không l n l m (v chi u dày), và ngay d i l p đ t y u là l p đ t t t đ c c t a vào đó mà làm vi c, đ s c gánh đ cho công trình n đnh lâu dài

- C c treo (c c ma sát): c s d ng khi l p đ t y u c n gia c ng khi có chi u dày khá l n mà l p đ t c ng l i n m quá sâu nên không th t o đ c c c dài quá đ c

S làm việc của các treo đá dựa trên nguyên tắc lực ma sát giữa các và đất, tạo ra sự cân bằng lực giữa trọng lực của công trình và phản lực do lực ma sát giữa các và đất sinh ra So với hình vuông, các tam giác có ma sát một bên lớn hơn khi chúng có diện tích và chiều dài giống nhau.

 Ta ch n ph ng pháp ép c c cho công trình này vì có nh ng u đi m sau:

- Không gây n, ch n đ ng đ n công trình bên c nh (do xung quanh đã có nhi u công trình dân d ng khác đã đ c xây d ng

Quá trình ép đất cần có tính kiểm tra cao để đánh giá tác động của lực ép Trong suốt quá trình này, việc xác định giá trị lực ép và phân lớp của đất là rất quan trọng, từ đó giúp đưa ra những giải pháp điều chỉnh hợp lý trong thi công.

 Ph ng pháp ép c c chia làm 2 lo i : ép tr c và ép sau

* Ph ng pháp ép sau : ép c c sau khi đã thi công đ c m t ph n c a công trình (2-3 t ng)

- Nh c đi m c a ph ng pháp này:

+ Chi u dài các đo n c c ng n(2 -3 m) nên ph i n i nhi u đo n

+ D ng l p c c r t khó kh n do ph i tránh va ch m vào công trình

+ Di chuy n máy ép khó kh n

+ Thi công ph n đài móng khó do ph i ghép ván khuôn ch a l hình nêm cho c c

+ Do đó ph ng pháp này thu n l i cho nh ng công trình c i t o

* Ph ng pháp ép tr c: ép c c tr c khi thi công công trình

+ Thi công d dàng, nhanh do s l ng c c ít, d ng l p c c d , di chuy n máy thu n ti n, thi công đài móng nhanh

+ Khi g p s c thì kh c ph c d dàng

- D a vào các u nh c đi m trên ta ch n ph ng pháp ép c c tr c

- Ph ng pháp ép tr c có 2 lo i : ép tr c khi đào đ t và sau khi đào đ t

(ép âm và ép d ng)

* Ph ng pháp ép sau khi đào đ t (ép d ng) : thi công c c sau khi đã ti n hành xong thi công đ t u đi m:

- Do không ph i ép âm nên th i gian thi công nhanh ( không c n c c d n )

- Vi c theo dõi và đi u ch nh chi u sâu ép c c và tim c c d dàng

Nh c đi m c a ph ng pháp này:

- Ch dùng cho công trình đào móng thành ao (đ cho máy xu ng)

- T ng kh i l ng đ t đào (ph i làm đ ng lên xu ng cho máy)

- Ch u nh h ng l n c a m c n c ng m, không th s d ng bi n pháp này khi ép c c trong khu v c có m c n c ng m cao

- Ch u nh h ng c a th i ti t, có th gây ng p máy khi có m a

- Dùng cho công trình có m t b ng r ng

* Ph ng pháp ép tr c khi đào đ t (ép âm) : thi công c c tr c khi ti n hành thi công đ t u đi m c a ph ng pháp:

- M t b ng thi công r ng rãi không b h n ch

- Vi c c u l p c c hay các thao tác khác đ n gi n và có nhi u đi u ki n th c hi n h n

- Ít ph thu c vào m c n c ng m, th i ti t Dùng đ c cho nhi u lo i móng

- Thu n l i h n trong thi công do di chuy n máy d không s va ch m vào thành h đào

- Không làm t ng kh i l ng đ t đào

- Ph i ép âm thêm m t s đo n c c khá dài

- Khó theo dõi đ c chi u sâu ép c c và đnh v tim c c

- C n c vào các u nh c đi m trên và d a vào đ c đi m công trình có m c n c ng m cao ta ch n ph ng án ép âm

Trong phương án này, có hai phương pháp ép: ép ôm và ép đinh Phương pháp ép đinh sử dụng lực ép tác động từ đinh cắm vào đất, phù hợp với các loại bê tông có mác từ 200 trở lên Lực ép phải được điều chỉnh cẩn thận để đảm bảo hiệu quả và độ chính xác trong quá trình thi công.

Phương pháp ép ôm sử dụng lực ép thông qua ma sát giữa thành cọc và khung dàn động máy ép, yêu cầu bê tông có mác từ 250 trở lên Phương pháp này giúp điều chỉnh độ cứng và độ dẻo dai của cọc, mang lại hiệu quả cao cho công trình Đối với dự án này, chúng ta sẽ áp dụng phương pháp ép âm để đảm bảo chất lượng và độ bền của công trình.

8.2 Bi n pháp k thu t thi công c c

8.2.1 Công tác chu n b m t b ng,v t li u,thi t b thi công c c:

Nghiên cứu kỹ lưỡng tài liệu quy hoạch, kiến trúc, kỹ thuật công trình và các tài liệu liên quan là rất quan trọng Điều này bao gồm tài liệu thi công và thiết kế cho các công trình lân cận, nhằm đảm bảo sự đồng bộ và hiệu quả trong quá trình thực hiện dự án.

- Nh n bàn giao m t b ng xây d ng

- Gi i phóng m t b ng, phát quang thu d n, san l p các h rãnh

- H m c n c ng m dùng b m hút tr c ti p n c ng m t các h ga thoát t h móng

- Xây d ng các nhà t m : bao g m x ng và kho gia công lán tr i t m, nhà v sinh

- Xác đnh tim c t công trình d ng c bao g m dây gai dây k m, dây thép 1 ly, th c thép, máy kinh v máy thu bình

- T b n v h s và khu đ t xây d ng c a công trình, ph i ti n hành đnh v công trình theo m c chu n theo b n v

- T m c chu n xác đnh các đi m chu n c a công trình b ng máy kinh v : T đi m chu n này ta xác đnh n t các đi m chu n khác c a công trình

Để xác định các điểm chuẩn cho công trình, cần thực hiện theo hai phương pháp đúng Trước tiên, tiến hành đóng cọc tại các điểm chuẩn, sau đó sử dụng dây kẽm để căng theo hai đường cọc chuẩn Lưu ý rằng các đường cọc chuẩn phải cách xa công trình từ 4 đến 5 mét để tránh ảnh hưởng đến quá trình thi công.

- D a vào các đ ng chu n ta xác đ nh v trí c a tim c c, v trí c ng nh kích th c h móng

8.3 Tính toán và l a ch n thi t b ép c c

- L c nén l n nh t c a thi t b không nh h n 1.4 l n l c nén l n nh t P ép max yêu c u theo quy đnh c a thi t k

- L c nén c a kích ph i đ m b o tác d ng d c tr c c c khi ép đnh ho c tác d ng đ u trên m t bên c c khi ép ôm, không gây l c ngang khi ép

- Chuy n đ ng c a pittông kích ph i đ u và kh ng ch đ c t c đ ép c c

- ng h đo áp l c ph i t ng x ng v i kho ng l c đo

- Thi t b ép c c ph i b o đ m đi u ki n đ v n hành theo đúng quy đnh v an toàn lao đ ng khi thi công

- Giá tr áp l c đo l n nh t c a đ ng h không v t quá 2 l n áp l c đo khi ép c c

Ch nên huy đ ng kho ng 0.7 -0.8 kh n ng t i đa c a thi t b

C th thi t b ép c c b ng th y l c c b n g m các b ph n sau :

- Giá ép: g m 1 khung c đnh và 1 khung di đ ng l ng vào nhau

S l ng c c c a móng M1 là 9 c c, móng M2 là 16 c c, móng M3 có 4 c c M i c c có chi u dài 24m (g m 3 đo n, m i đ an dài 8 m ghép n i l i)

Móng 1 (M1) :có 16 móng,m i móng có 9 c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

Móng 2 (M2) :có 8 móng,m i móng có 16 c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

Móng 3 (M3) :có 2 móng,m i móng có 8c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

V y t ng chi u dài c c ép là:

8.3.3 Tính toán s máy ép c c cho công trình

T ng chi u dài c c ép bình th ng: 6912 m

T ng chi u dài c c ép âm: 288x3 = 864 m

- C n c đnh m c d toán xây d ng công trình do b xây d ng công b s 1776/BXD –

VP, ngày 16/06/2007 đ ép 100m c c c n 4.4 ca máy V y s ca máy

- Ta th y s ca l n và di n tích m t b ng r ng đ đ y nhanh ti n đ thi công ta ch n 4 máy ngày làm vi c 1.5 ca

 V y ngày thi công là 57 ngày

Các tiêu chu n c a máy ép ph i tho mãn:

- L c ép nh nh t : Pép mim = (1.2 1.5)P đ n

L p đ t n n d i m i c c là l p cát h t trung nên ta ch n

- L c ép l n nh t: đ c xác đnh d a vào 2 đi u ki n sau:

+ m b o an toàn và n đnh cho máy ép

Kat : là h s an toàn : Kat = 1.25

L c ép c n th c hi n c a máy ép đ ép c c s d ng trong kho ng :

Các tiêu chu n c a máy ép c n ph i tho mãn :

- Ch nên huy đ ng kho ng 0.7  0.8 kh n ng t i đa c a thi t b

M t s thông s c a máy ép c c th y l c ZYB240 đ c s d ng:

8.3.5 Tính toán đ i tr ng s d ng

Theo đi u ki n thì: 10P1  1.15 x 4 x Pép

Nh v y tr ng l ng đ i tr ng yêu c u P1 = 82.8(t n)

Ki m tra l t theo ph ng ngang:

Theo đi u ki n thì: 1.25xP1  1.15x1.8xPép

Nh v y tr ng l ng đ i tr ng yêu c u = 298 T

Tr ng l ng m t kh i đ i tr ng BTCT 1 x 1 x 4 x 2.5 = 7.5 T

S l ng kh i đ i tr ng yêu c u: n = 298

Ch n 40 kh i, tr ng l ng c a đ i tr ng: P = 40x7.5 = 300 (T)

- Khi c u đ i tr ng, giá ép và c c ta ch n góc nghiêng tay c n  max 75 0

Tr ng l ng c a đ i tr ng: P đt = 7.5 t n

- Chi u cao nâng móc c u yêu c u:

Trong đó: HL chi u cao b và đ i tr ng h1 chi u cao nâng c u ki n cao h n vi trí đ ng h 2 chi u dài c u ki n =8m h3 chi u dài thi t b neo bu c =1.5m

- Chi u cao tính đ n puli đnh tay c n:

V i: h4 chi u dài thi t b puli ròng r c =1.5m min 0 0

- T nh ng y u t trên ta ch n c n tr c t hành ô tô d n đ ng thu l c MKG-16 có các thông s sau:

8.4 Qui trình công ngh thi công c c

8.4.1 Chu n b m t b ng và các yêu c u tr c khi ép c c

- Ph i t p k t c c tr c 1- 2 ngày ( c c đ c mua t các nhà máy s n xu t c c)

- Khu x p c c ph i đ t ngoài khu v c ép c c, đ ng đi v n chuy n c c ph i b ng ph ng

- Ph i có đ y đ các báo cáo kh o sát đa ch t công trình, h th ng công trình ng m, k t qu xuyên t nh CPT

Việc xác định vị trí ép cọc cần phải tuân thủ đúng theo bản vẽ thiết kế, đảm bảo khoảng cách giữa các cọc trong móng và điểm giao nhau giữa các trục Để đánh giá độ thuần lẫn và chính xác, cần lưu ý hai điểm làm mốc ngoài việc kiểm tra các trục có thể bị ảnh hưởng trong quá trình thi công.

- Trên th c đa v trí các c c đ c đánh d u b ng các thanh thép 6 có chi u dài t

20- 30 cm đ c đóng ch c xu ng đ t => t các giao đi m các đ ng tim c c ta xác đnh tâm c a máy, t đó ta xác đnh tâm các c c

- C c ph i v ch s n đ ng tâm đ thu n ti n cho vi c s d ng máy kính v c n ch nh

- C n lo i b nh ng c c không đ tiêu chu n

- Tr c khi đem c c ép đ i trà ta ph i ép th nghi m 0.5%- 1% và không ít h n 3 c c

- Ki m tra 2 móc c u trên dàn máy c n th n, ki m tra hai ch t ngang liên k t d m máy và l p dàn trên b máy b ng 2 ch t

- C u toàn b dàn và hai d m c a b máy vào v trí ép c c sao cho tâm c a hai d m trùng v i v trí c a 2 hàng c c t ng đai

Chiều cao của trần, dàn phơi kê thẳng, không nghiêng lệch, và một lần nữa kiểm tra các chất vị trí thật an toàn là những yếu tố quan trọng Lắp đặt các đai trồng lên dầm khung sao cho một phòng chứa trọng tâm hai đai trồng trùng với vị trí ngẫu nhiên c Trong trường hợp đai trồng có đất thả ra ngoài dầm, thì phải kê chắc chắn.

- C t đi n tr m b m d u, dùng c u, c u tr m b m d n g n dàn máy, n i các r c thu l c vào r c tr m b m, b t đ u cho máy ho t đ ng

- Ch y th máy ép đ ki m tra đ n đnh c a máy

- L p đo n c c C1 đ u tiên , ph i c n ch nh đ tr c c a c c C1 trùng v i đ ng tr c c a kích đi qua đi m đnh v c c, đ sai l ch không l n h n 1 cm

- u trên c a c c g n vào thanh đnh h ng c a máy

Ta tiến hành ép ccc đan sâu thiết kế Do ccc gầm nhiều đồn nên khi ép xong, mọi đồn ccc phải tiến hành ép ccc bằng cách nâng khung di động của giá ép lên, cố định ccc vào khung ép, và nối hàn ccc Sau đó tiếp tục ép, trước và sau khi hàn phải kiểm tra độ thẳng đứng của ccc băng ni vô.

Khi thực hiện ép đo n cuối cùng (đo n thứ 3), chúng ta sẽ sử dụng một đo n có chiều dài 3m để ép đầu cọc đạt đúng cao trình thiết kế Sau khi hoàn tất quá trình ép, chúng ta tiến hành cẩu dỡ đo n cọc để chấp vào đầu cọc tiếp theo, đảm bảo rằng cọc được ép đúng cao trình thiết kế Lõi này sẽ được kéo lên và sử dụng cho các đo n cọc khác.

Sau khi hoàn thành việc ép móng, cần kiểm tra giá trên khung để xác định vị trí tiếp theo cho quá trình ép tiếp theo Trong quá trình ép, các cọc trên móng thứ nhất được sử dụng để hỗ trợ cho giàn đỡ thứ hai, đảm bảo vị trí chính xác cho móng thứ hai Sau khi ép xong móng đầu tiên, di chuyển khung ép đến giàn đỡ thứ hai đã được thiết lập trước đó Cuối cùng, cần phải điều chỉnh cấu trúc từ giàn đỡ thứ nhất lên giàn đỡ thứ hai để hoàn tất quá trình.

8.4.3 Các s c khi ép c c và bi n pháp kh c ph c:

Khi cọc đang ép bình thường bỗng nhiên tốc độ xuyên chậm lại, điều này cho thấy cọc đang gặp phải một trở ngại trong đất Trong trường hợp này, cần phải ngừng ép và rút cọc lên Sau đó, sử dụng ống thép có mũi nhọn để ép xuống nhằm phá vỡ dị vật, hoặc có thể sử dụng mìn để phá hủy trở ngại trước khi tiếp tục quá trình ép cọc.

Khi cọc chưa đạt đến cao trình thiết kế nhưng độ chối cọc đã đạt hoặc nhỏ hơn độ chối thiết kế, hiện tượng này được gọi là độ chối giả Nguyên nhân là do đất xung quanh cọc bị lèn ép quá chặt Để khắc phục tình trạng này, cần tạm ngừng ép cọc trong một thời gian để đất xung quanh giảm độ cứng, sau đó tiếp tục ép cọc.

Khi cọc bị ép lệch khỏi vị trí thiết kế, có hai phương pháp để khắc phục: sử dụng tời hoặc đòn bẩy để điều chỉnh cọc về vị trí thẳng và tiếp tục ép, hoặc nhổ cọc ra và đóng lại đúng vị trí ban đầu.

8.4.4 Ki m tra ch t l ng, nghi m thu c c

C c đ c xem là ép xong khi tho mãn hai đi u ki n sau:

- Chi u sâu ép c c ph i đ t đ c chi u sâu thi t k

- L c ép t i th i đi m cu i cùng ph i đ t tr s thi t k qui đnh trên su t chi u dài xuyên l n h n ba l n c nh c c, v n t c xuyên không quá 1cm/s

Tính toán, l a ch n thi t b ép c c

- H m c n c ng m dùng b m hút tr c ti p n c ng m t các h ga thoát t h móng

- Xây d ng các nhà t m : bao g m x ng và kho gia công lán tr i t m, nhà v sinh

- Xác đnh tim c t công trình d ng c bao g m dây gai dây k m, dây thép 1 ly, th c thép, máy kinh v máy thu bình

- T b n v h s và khu đ t xây d ng c a công trình, ph i ti n hành đnh v công trình theo m c chu n theo b n v

- T m c chu n xác đnh các đi m chu n c a công trình b ng máy kinh v : T đi m chu n này ta xác đnh n t các đi m chu n khác c a công trình

Để xác định các điểm chuẩn cho việc tìm công trình, cần thực hiện theo hai phương pháp đúng Trước tiên, hãy đóng dọc các điểm tìm công trình bằng các cọc gỗ Sau đó, sử dụng dây kẽm để căng theo hai đường cọc Đặc biệt, các đường cọc phải cách xa công trình từ 4 đến 5 mét để tránh làm ảnh hưởng đến quá trình thi công.

- D a vào các đ ng chu n ta xác đ nh v trí c a tim c c, v trí c ng nh kích th c h móng

8.3 Tính toán và l a ch n thi t b ép c c

- L c nén l n nh t c a thi t b không nh h n 1.4 l n l c nén l n nh t P ép max yêu c u theo quy đnh c a thi t k

- L c nén c a kích ph i đ m b o tác d ng d c tr c c c khi ép đnh ho c tác d ng đ u trên m t bên c c khi ép ôm, không gây l c ngang khi ép

- Chuy n đ ng c a pittông kích ph i đ u và kh ng ch đ c t c đ ép c c

- ng h đo áp l c ph i t ng x ng v i kho ng l c đo

- Thi t b ép c c ph i b o đ m đi u ki n đ v n hành theo đúng quy đnh v an toàn lao đ ng khi thi công

- Giá tr áp l c đo l n nh t c a đ ng h không v t quá 2 l n áp l c đo khi ép c c

Ch nên huy đ ng kho ng 0.7 -0.8 kh n ng t i đa c a thi t b

C th thi t b ép c c b ng th y l c c b n g m các b ph n sau :

- Giá ép: g m 1 khung c đnh và 1 khung di đ ng l ng vào nhau

S l ng c c c a móng M1 là 9 c c, móng M2 là 16 c c, móng M3 có 4 c c M i c c có chi u dài 24m (g m 3 đo n, m i đ an dài 8 m ghép n i l i)

Móng 1 (M1) :có 16 móng,m i móng có 9 c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

Móng 2 (M2) :có 8 móng,m i móng có 16 c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

Móng 3 (M3) :có 2 móng,m i móng có 8c c dài 24m ti t di n là 0.35x0.35

V y t ng chi u dài c c ép là:

8.3.3 Tính toán s máy ép c c cho công trình

T ng chi u dài c c ép bình th ng: 6912 m

T ng chi u dài c c ép âm: 288x3 = 864 m

- C n c đnh m c d toán xây d ng công trình do b xây d ng công b s 1776/BXD –

VP, ngày 16/06/2007 đ ép 100m c c c n 4.4 ca máy V y s ca máy

- Ta th y s ca l n và di n tích m t b ng r ng đ đ y nhanh ti n đ thi công ta ch n 4 máy ngày làm vi c 1.5 ca

 V y ngày thi công là 57 ngày

Các tiêu chu n c a máy ép ph i tho mãn:

- L c ép nh nh t : Pép mim = (1.2 1.5)P đ n

L p đ t n n d i m i c c là l p cát h t trung nên ta ch n

- L c ép l n nh t: đ c xác đnh d a vào 2 đi u ki n sau:

+ m b o an toàn và n đnh cho máy ép

Kat : là h s an toàn : Kat = 1.25

L c ép c n th c hi n c a máy ép đ ép c c s d ng trong kho ng :

Các tiêu chu n c a máy ép c n ph i tho mãn :

- Ch nên huy đ ng kho ng 0.7  0.8 kh n ng t i đa c a thi t b

M t s thông s c a máy ép c c th y l c ZYB240 đ c s d ng:

8.3.5 Tính toán đ i tr ng s d ng

Theo đi u ki n thì: 10P1  1.15 x 4 x Pép

Nh v y tr ng l ng đ i tr ng yêu c u P1 = 82.8(t n)

Ki m tra l t theo ph ng ngang:

Theo đi u ki n thì: 1.25xP1  1.15x1.8xPép

Nh v y tr ng l ng đ i tr ng yêu c u = 298 T

Tr ng l ng m t kh i đ i tr ng BTCT 1 x 1 x 4 x 2.5 = 7.5 T

S l ng kh i đ i tr ng yêu c u: n = 298

Ch n 40 kh i, tr ng l ng c a đ i tr ng: P = 40x7.5 = 300 (T)

- Khi c u đ i tr ng, giá ép và c c ta ch n góc nghiêng tay c n  max 75 0

Tr ng l ng c a đ i tr ng: P đt = 7.5 t n

- Chi u cao nâng móc c u yêu c u:

Trong đó: HL chi u cao b và đ i tr ng h1 chi u cao nâng c u ki n cao h n vi trí đ ng h 2 chi u dài c u ki n =8m h3 chi u dài thi t b neo bu c =1.5m

- Chi u cao tính đ n puli đnh tay c n:

V i: h4 chi u dài thi t b puli ròng r c =1.5m min 0 0

- T nh ng y u t trên ta ch n c n tr c t hành ô tô d n đ ng thu l c MKG-16 có các thông s sau:

8.4 Qui trình công ngh thi công c c

8.4.1 Chu n b m t b ng và các yêu c u tr c khi ép c c

- Ph i t p k t c c tr c 1- 2 ngày ( c c đ c mua t các nhà máy s n xu t c c)

- Khu x p c c ph i đ t ngoài khu v c ép c c, đ ng đi v n chuy n c c ph i b ng ph ng

- Ph i có đ y đ các báo cáo kh o sát đa ch t công trình, h th ng công trình ng m, k t qu xuyên t nh CPT

Vị trí ép cọc cần được xác định chính xác theo bản vẽ thiết kế, đảm bảo đúng khoảng cách và phân bố các cọc trong nền móng Điều này giúp việc định vị cọc được thuận lợi và chính xác Để đạt được điều này, cần lưu ý hai điểm mốc nằm ngoài việc kiểm tra các trục có thể bị ảnh hưởng trong quá trình thi công.

- Trên th c đa v trí các c c đ c đánh d u b ng các thanh thép 6 có chi u dài t

20- 30 cm đ c đóng ch c xu ng đ t => t các giao đi m các đ ng tim c c ta xác đnh tâm c a máy, t đó ta xác đnh tâm các c c

- C c ph i v ch s n đ ng tâm đ thu n ti n cho vi c s d ng máy kính v c n ch nh

- C n lo i b nh ng c c không đ tiêu chu n

- Tr c khi đem c c ép đ i trà ta ph i ép th nghi m 0.5%- 1% và không ít h n 3 c c

- Ki m tra 2 móc c u trên dàn máy c n th n, ki m tra hai ch t ngang liên k t d m máy và l p dàn trên b máy b ng 2 ch t

- C u toàn b dàn và hai d m c a b máy vào v trí ép c c sao cho tâm c a hai d m trùng v i v trí c a 2 hàng c c t ng đai

Chiếc cũi trẻ em cần được đặt ở vị trí an toàn, không nghiêng lệch Mặt lưới của cũi phải được kiểm tra thường xuyên để đảm bảo các chất liệu an toàn Đặc biệt, cần chú ý đến việc căn chỉnh các đầu trụ của cũi sao cho chúng trùng với vị trí trung tâm Trong trường hợp đầu trụ có thể thò ra ngoài, cần phải kê chắc chắn để đảm bảo an toàn cho trẻ.

- C t đi n tr m b m d u, dùng c u, c u tr m b m d n g n dàn máy, n i các r c thu l c vào r c tr m b m, b t đ u cho máy ho t đ ng

- Ch y th máy ép đ ki m tra đ n đnh c a máy

- L p đo n c c C1 đ u tiên , ph i c n ch nh đ tr c c a c c C1 trùng v i đ ng tr c c a kích đi qua đi m đnh v c c, đ sai l ch không l n h n 1 cm

- u trên c a c c g n vào thanh đnh h ng c a máy

Tiến hành ép các đạn sâu thiết kế yêu cầu sự cẩn thận Do các đạn có nhiều độ dày khác nhau, sau khi ép xong, mỗi đạn cần được tiến hành ép cẩn thận bằng cách nâng khung di động của giá ép lên, cố định đạn vào khung ép và tiến hành hàn Sau đó, tiếp tục ép và sau khi hàn, cần kiểm tra độ đồng đều của các băng ni vô.

Khi ép đo n cuối cùng (đo n thứ 3) đến một độ sâu nhất định, ta sẽ sử dụng một đoạn cọc dài 3m ép đầu cọc xuống cao trình thiết kế Sau khi ép xong, ta tiến hành cẩu đoạn cọc lối chấp vào đầu cọc đã ép xuống cao trình thiết kế Đoạn lối này sẽ được kéo lên để sử dụng cho các đoạn cọc khác.

Sau khi hoàn thành việc ép móng, cần kiểm tra giá trị trên khung để xác định vị trí tiếp theo cho quá trình ép tiếp theo Trong quá trình ép, các móng cần được sử dụng cần trục để đưa dàn đỡ thứ hai vào vị trí của móng thứ hai Sau khi ép xong một móng, di chuyển khung ép đến dàn đỡ thứ hai đã được đặt trước đó cho móng thứ hai Cuối cùng, cần điều chỉnh cấu trúc dàn đỡ thứ nhất lên dàn đỡ thứ hai để đảm bảo sự ổn định.

8.4.3 Các s c khi ép c c và bi n pháp kh c ph c:

Khi cọc đang ép bình thường bỗng nhiên gặp phải tình trạng tốc độ xuyên chậm lại, điều này thường là do cọc gặp phải một trở ngại trong đất Trong trường hợp này, cần ngừng ép và rút cọc lên Sau đó, sử dụng ống thép có mũi nhọn để ép xuống nhằm phá vỡ dị vật, hoặc có thể sử dụng mìn để phá hủy trở ngại Sau khi xử lý xong, quá trình ép cọc có thể tiếp tục.

Khi cọc chưa đạt đến cao trình thiết kế và độ chối cọc nhỏ hơn độ chối thiết kế, hiện tượng này được gọi là độ chối giả, xảy ra do đất xung quanh cọc bị nén quá chặt Để khắc phục tình trạng này, cần tạm ngừng quá trình ép cọc một thời gian để đất xung quanh giảm độ cứng, sau đó tiếp tục ép cọc.

Cọc bị ép lệch khỏi vị trí thiết kế có thể được khắc phục bằng cách sử dụng tời hoặc đòn bẩy để chỉnh sửa cọc cho thẳng trước khi tiếp tục ép Nếu cần thiết, có thể nhổ cọc lên và đóng lại đúng vị trí ban đầu.

8.4.4 Ki m tra ch t l ng, nghi m thu c c

C c đ c xem là ép xong khi tho mãn hai đi u ki n sau:

- Chi u sâu ép c c ph i đ t đ c chi u sâu thi t k

- L c ép t i th i đi m cu i cùng ph i đ t tr s thi t k qui đnh trên su t chi u dài xuyên l n h n ba l n c nh c c, v n t c xuyên không quá 1cm/s

Cần thực hiện đúng tiến độ và tuân thủ các chỉ dẫn trong việc nén đất, nếu không đáp ứng các điều kiện đã đề ra, người thi công phải báo cáo cho chủ công trình và thiết kế để có biện pháp xử lý kịp thời Trong trường hợp cần thiết, cần tiến hành khảo sát đất bổ sung và thực hiện thí nghiệm kiểm tra để có cơ sở xử lý tiếp theo.

CH NG 9 THI CÔNG ÀO T

- Lo i đ t c n đào và v n chuy n thu c l p đ t san l p và l p đ t 1 (thu c nhóm đ t sét d m s n, ch t v a => theo TCVN 4447 :1987 đ t i x p ban đ u k = 30%, đ t i x p sau khi đ m k0 =4% ;m=0.5

9.2 L a ch n bi n pháp thi công đào đ t:

C c d c ép theo ph ng pháp ép c c tr c k t h p ép âm Do không có các t ng đ t c ng nên không c n ti n hành khoan d n

V i ph ng pháp thi công c c đã ch n, đ đào đ t ta có th ch n các ph ng án đào đ t:

- ào đ t b ng máy k t h p v i đào b ng th công

Thi công băng thép công cần thực hiện song song với việc ép cọc và được tổ chức theo dây chuyền Việc thi công có thể diễn ra ngay tại nơi tập hợp, nhưng cần lưu ý đến sự di chuyển của máy móc để tránh gây cản trở Khi khối lượng đất đào lớn, công nhân cần phải có mặt trên công trường, nếu không cẩn thận sẽ gây ra va chạm, làm giảm năng suất lao động Thi công băng thép từ cao trình đế móng trên bãi cọc ép sẽ thực hiện dễ dàng hơn bằng máy, tuy nhiên, việc thi công bằng máy có thể gây va chạm, dẫn đến hỏng hóc.

Thi công bằng máy mang lại ưu điểm là rút ngắn thời gian thi công và đảm bảo chất lượng Phương pháp này thích hợp cho các công trình có diện tích lớn và địa hình rộng rãi Tuy nhiên, tại bãi cọc đã ép, việc sử dụng máy đào để đào hố móng ở cao trình thiết kế không đảm bảo an toàn, vì cọc ép có thể bị nhô lên do chưa ép đến cao trình thiết kế, dẫn đến nguy cơ hư hỏng cho máy đào.

Công trình có diện tích 27x40m và có tầng hầm nên cần khối lượng đất đào lớn Vì vậy, việc thi công đào đất bằng cách kết hợp giữa giải pháp thi công và đào đất là cần thiết Biện pháp này kết hợp được các ưu điểm của hai phương pháp trên, đồng thời còn hạn chế được nhược điểm của từng phương pháp.

9.3 Các yêu c u tr c khi thi công đào đ t:

Trước khi thi công đào đắp phần ngầm, hai bên phải tiến hành bàn giao cột móc chuẩn Cột móc chuẩn được làm bằng bê tông đặt tại những vị trí không ảnh hưởng đến việc thi công công trình và được rào chắn bảo vệ Cột móc chuẩn này, bên cạnh việc thi công, còn có nhiệm vụ xác định vị trí công trình Những cột này cần nằm ngoài vị trí đào lấp và phải được kiểm tra thường xuyên.

Trong thi công xây dựng, việc lựa chọn giải pháp đào đắp đóng vai trò quan trọng trong việc đảm bảo hiệu quả kinh tế và kỹ thuật cho toàn bộ công trình Giải pháp thi công đất phu thuộc vào khối lượng đào đắp, các loại đất và điều kiện mặt bằng thi công, đồng thời cần đáp ứng các yêu cầu cụ thể của tiến độ thi công.

c đ i m c a lo i đ át đ ào

- Lo i đ t c n đào và v n chuy n thu c l p đ t san l p và l p đ t 1 (thu c nhóm đ t sét d m s n, ch t v a => theo TCVN 4447 :1987 đ t i x p ban đ u k = 30%, đ t i x p sau khi đ m k0 =4% ;m=0.5

9.2 L a ch n bi n pháp thi công đào đ t:

C c d c ép theo ph ng pháp ép c c tr c k t h p ép âm Do không có các t ng đ t c ng nên không c n ti n hành khoan d n

V i ph ng pháp thi công c c đã ch n, đ đào đ t ta có th ch n các ph ng án đào đ t:

- ào đ t b ng máy k t h p v i đào b ng th công

Thi công băng thi công là quá trình thực hiện song song với việc ép cọc, giúp tiết kiệm thời gian và tối ưu hóa hiệu suất làm việc Trong giai đoạn khởi công, công nhân cần có mặt trên công trường, vì nếu không cẩn thận có thể gây ra tai nạn, ảnh hưởng đến năng suất lao động Việc thi công băng thi công từ cao trình móng trên bãi cọc ép sẽ thuận lợi hơn so với thi công bằng máy, mặc dù thi công bằng máy có thể gặp rủi ro va chạm, dẫn đến hư hỏng thiết bị.

Thi công băng máy có ưu điểm là rút ngắn thời gian thi công và đảm bảo chất lượng Phương pháp này thích hợp khi thi công ở những khu vực có diện tích rộng rãi Tuy nhiên, với bãi cọc đã ép, việc sử dụng máy đào để đào hố móng tại cao trình thiết kế không đảm bảo, vì cọc ép có thể nhô lên do chưa ép đến cao trình thiết kế Khi đó, nếu sử dụng máy đào tại cao trình thiết kế, máy sẽ gặp phải hư hỏng.

Do công trình có di tích với kích thước 27x40m và có tầng hầm, nên việc khởi công đào đất là cần thiết Vì vậy, chúng ta chọn thi công đào đất bằng cách giải kỹ thuật hợp với đào đất thủ công Biện pháp này kết hợp được các ưu điểm của hai phương pháp trên, đồng thời cũng hạn chế được nhược điểm của từng phương pháp.

9.3 Các yêu c u tr c khi thi công đào đ t:

Trước khi thi công đào đất phần ngầm, hai bên phải tiến hành bàn giao cột móc chuẩn Cột móc chuẩn được làm bằng bê tông đặt tại những vị trí không ảnh hưởng đến việc thi công công trình và được rào chắn bảo vệ Cột móc chuẩn này, đến việc thi công, sẽ làm nhiệm vụ xác định vị trí công trình Những cột này cần nằm ngoài vị trí đào lò và phải được kiểm tra thường xuyên.

Trong thi công xây dựng, việc chọn giải pháp đào đắp có vai trò quan trọng, ảnh hưởng đến hiệu quả kinh tế và kỹ thuật của toàn bộ công trình Giải pháp thi công đất phụ thuộc vào khối lượng đào đắp, loại đất và điều kiện mặt bằng thi công, đồng thời cần đáp ứng các yêu cầu kỹ thuật của tiến độ thi công.

Sau khi hoàn tất công tác giải phóng mặt bằng, dự án móc, định vị cọc móng cho công trình mới thi công đào đất Do công trình có mặt tầng hầm, khối lượng đất tính toán sẽ là khối lượng đất đào của tầng hầm và móng.

Quá trình thi công móng bắt đầu bằng việc đào đất tự nhiên đến độ sâu -2.2m bằng máy đào gầu ngược Tiếp theo, sử dụng máy đào gầu nh để đào theo tầng h móng kết hợp với việc đào thùng công đến độ sâu -3.7m Đồng thời, cần đảm bảo không gian thi công móng cẩn thận, với phạm vi khu đất xây dựng được đào rộng hơn biên 0.5m.

9.4 Tính toán kh i l ng đ t đào

- ào đ t đ t 1 b ng máy t cao trình 0.00m đ n cao trình – 2.2m

- H s mái d c m = 0.5 và m thêm 2m mép đáy m i bên

 Kh i l ng đ t đào nguyên th :

- T ng kh i l ng đào c gi i đ t 1: Vcg1 = 3186 m 3

9.4.2 ào đ t đ t 2: C gi i k t h p v i th công a Móng M1 (Ta đào m r ng m i bên h 0.3m)

T ng kh i l ng đ t đào nguyên th cho 16 móng M1:16x29.99= 479.84m 3 b Móng M2

T ng kh i l ng đ t đào nguyên th cho 8 móng M2: 8x46.89= 375.12 m 3 c Móng M3

T ng kh i l ng đ t đào nguyên th cho 2 móng M3: 2 x 30.18= 60.36 m 3 d Tính kh i l ng h thang máy

 Kh i l ng đ t đào nguyên th :

- Tính kh i l ng d m ngang tr c 1,6

 Kh i l ng đ t đào nguyên th :

- T ng kh i l ng d m ngang tr c 1,6 là :2 x 5.85 = 11.7 m 3

- Tính kh i l ng d m ngang tr c 2,5

 Kh i l ng đ t đào nguyên th :

- T ng kh i l ng d m ngang tr c 2,5 là :2 x 5.06 = 10.12 m 3

- Tính kh i l ng d m ngang tr c 3,4

 Kh i l ng đ t đào nguyên th :

- T ng kh i l ng d m ngang tr c 3,4 là :2 x 3.19 = 6.38 m 3

 Kh i l ng đ t đào nguyên th :

- T ng kh i l ng d m d c tr c A,B,C,D là :4x 6.28 = 25.12 m 3

- t đ p quanh t ng h m th tích công trình chi m ch :

- t đào b ng máy đ c ch đi b ng xe t i Ph ng án đào th t lùi.đ bên

- Chi u sâu đào :2.2 m < 5.5 m đào nông

- Ch n máy đào g u ngh ch có d n đ ng th y l c :

+ Hãng s n xu t/ mã hi u: Huyndai/ROBEX R500LC-7

- Tính n ng su t máy đào và th i gian c n cho thi công đ t ( theo giáo trình thi công đào đ t cô Th Xuân Lan )

+ Tính n ng su t máy đào (g u ngh ch) :

- C = 150 : th i gian 1 chu ký công tác tra b ng V > 1.72m 3

- S = 1.1 : h s góc quay ph thu c vào đ sâu đ t 3.5/7.59 = 41%, góc quay ( 90 0 ) c a máy đào

- E = 0.9 : h s h u d ng d t c p I, II Bình th ng

- Th i gian c n cho thi công đ t :

V y th i gian đào đ t là : 2 ca ( ngày)

9.5.2 Ch n máy đào đ t đ t 2: c gi i k t h p v i đào th công :

- Chi u sâu đào :1.5m < 5.5 m đào nông

- Ch n máy đào g u ngh ch có d n đ ng th y l c :

+ Hãng s n xu t/ mã hi u: Huyndai/ROBEX R80-7

- Tính n ng su t máy đào và th i gian c n cho thi công đ t ( theo giáo trình thi công đào đ t cô Th Xuân Lan )

+ Tính n ng su t máy đào (g u ngh ch) :

- C = 200 : th i gian 1 chu ký công tác tra b ng V > 0.75m 3

- S = 0.85 : h s góc quay ph thu c vào đ sâu đ t 1.5/7.59 = 46%, góc quay ( 180 0 ) c a máy đào

- E = 0.9 : h s h u d ng d t c p I, II Bình th ng

- Th i gian c n cho thi công đ t :

V y th i gian đào đ t là : 3 ca ( ngày)

- Mã hi u : Huyndai Korea/FS415DL

9.6 Tính th i gian và nhân công a Th i gian đào c gi i

- T ng th i gian đào đ t đ t 1 và đ t 2 : 5 ca

- S công nhân c n trong m t ngày : 5 công / ca b Th i gian đào th công

- nh m c áp d ng theo th c t công tr ng 0.3 công / m 3 đào và v n chuy n trong bán kính 10m

- T ng kh i l ng đ t c n đào th công : 400 m 3

- T ng s công nhân c n : 0.3x400 = 120 công nhân

- Công tr ng đáp ng đ c s công nhân 1 ngày là: 35CN/ca

 V y th i gian thi công đào th công: 120/35 = 3.5 ca c Th i gian v n chuy n đ t ra kh i công trình

- Ch n 5.5ca, s đ t v n chuy n trong m t ca b ng ô tô t i:

- S l n chuyên ch trong 1 ca 1082/13 = 83 xe

- K t lu n th i gian thi công đ t là 6 ngày, 35 +5 @ CN/ca d p đ t c gi i :

- D a trên ti n đ và m t b ng công tr ng vào th i đi m thi công cho phép 3 ngày

- S xe v n chuy n trong ngày là 270/13 xe

- Ch n quay vòng xe 2 l n  ch n10 xe

- V y s công nhân c n trong quá trình đ p đ t là: 10+5 công nhân

CH NG 10 THI CÔNG MÓNG

Sau khi hoàn tất công tác đào đất, chúng tôi tiến hành cho công nhân đào vét đất kỹ càng giữa các cọc Tiếp theo, bê tông được đổ vào, làm sạch hố móng và đổ bê tông lót Cuối cùng, lắp đặt cốt thép và lắp dựng cốt pha, sau đó thực hiện đổ bê tông cho đài cọc.

10.1 Công tác đào vét h móng b ng lao đ ng th công :

Do máy đào không thể đào đất bùn kịp thời giữa các công đoạn trong nhóm công việc, sau khi máy đào đất xong, công nhân cần thực hiện việc đào vét đất bằng cuốc, xẻng để hoàn thiện Việc này giúp tạo ra một mặt đáy đài được bằng phẳng, đúng theo cao trình thiết kế cho các móng là -3.800m so với mặt đất tự nhiên Đất vét ra sẽ được chất và đổ ở vùng lân cận (không cần thi công), để sau này tiện lợi cho việc lấp lại.

Sau khi đào đất, tiến hành đổ bê tông đài cọc bằng búa phá bê tông Cốt thép nhô ra theo thiết kế là 0.6m Cao đầm bê tông cọc sau khi đổ đạt được là -3.600m Công nhân thi công đổ bê tông phải có trang bị kính bảo vệ mắt để tránh văng bê tông vào người.

- M t s thi t b dùng cho công tác phá đ u c c nh sau:

+ Búa phá bê tông TCB - 200

+ Ngoài ra c n dùng k t h p v i m t s thi t b th công nh búa tay, đ c

B ng 10.1: B ng thông s k thu t c a búa phá bê tông

Thông s k thu t Búa TCB - 200 ng kính Piston (mm) 40

L ng tiêu hao khí (m 3 /phút) 1.4 ng kính dây d n h i (mm) 19

B ng 10.2:B ng thông s k thu t c a máy c t bê tông

Thông s k thu t Máy HS- 350T ng kính l i c t (mm) 350 c t sâu l n nh t (mm) 125

Tr ng l ng máy (kg) 13 ng c x ng (cc) 98 Kích th c đ (mm) 485440

Sau khi hoàn thành bê tông đài cọc, tiến hành thi công móng bằng cách đào thêm 0.1m để đặt bê tông lót (mác 100, dày 0.1m) Đảm bảo mặt đáy được đầm chặt, sau đó cho một lớp đá 4x6 vào và đầm khô trên lớp đá này Tiến hành tạo độ dốc cho mặt bê tông bằng các loại đầm thích hợp Nếu đất bên hông khá mềm, lớp đá khô sẽ hút nước bên hông lên, vì vậy cần chú ý không tạo độ dốc quá lớn Độ cao của lớp bê tông lót phải đạt đúng thiết kế là -3.700m Chú ý rằng các thanh thép đầu được cố định chắc chắn để đảm bảo liên kết giữa bê tông đài và cọc thép.

- Bê tông lót đ c đ cho t ng móng v i th tích m i móng nh sau:

Ta có kích th c đài là 2.9m x 2.9m nên kích th c bê tông lót là 3.1m x 3.1m chi u d y l p bê tông lót là 0.1m do đó th tích l p bê tông lót cho m t móng là:

Ta có kích th c đài là 4.0m x 4.0m nên kích th c bê tông lót là 4.2m x4.2m chi u d y l p bê tông lót là 0.1m do đó th tích l p bê tông lót cho m t móng là:

Ta có kích th c đài là 1.8 m x 4.4 m nên kích th c bê tông lót là 2 m x 4.6 m chi u d y l p bê tông lót là 0.1m do đó th tích l p bê tông lót cho m t móng là:

10.4 Công tác l p d ng c t thép : i cho l p bêtông lót đông c ng , dùng vòi n c máy b m d i r a b m t c a l p bê tông lót sau đó m i ti n hành l p đ t c t thép C t thép đ c gia công s n x ng gia công c t thép ta ch vi c v n chuy n xu ng h móng và ti n hành l p đ t Ta dùng các m u bê tông đúc s n đ kê c t thép theo đúng b dày l p bê tông b o v Khi l p đ t c t thép , ki m tra kho ng cách và đ ng kính c a c t thép L i thép bên d i đ c l p đ t tr c nên ng i có th vào trong đ bu c c t thép d dàng Khung thép bên trên là thép c u t o nên đ ng kính nh , kh i l ng nh nên ta có th đan v thép bên d i tr c sau đó m i ti n hành l p đ t khung thép này C t thép ch cho c t đ c gi c đnh b ng các thanh gi ng tr c giao nhau , t a lên các t m côppha thành

10.5 Công tác ván khuôn - dàn giáo:

Ta dùng các t m ván khuôn tiêu chu n, s n d c, s n ngang b ng các thanh thép h p đ ghép c p pha đài móng H u h t s d ng ván khuôn tiêu chu n b ng thép đ làm ván khuôn cho đài móng

Sau khi l p đ t ván khuôn ta ti n hành l p dàn dáo và sàn công tác

10.5.1.Tính toán ván khuôn móng

10.5.1.1 ài móng M1: i v i móng M 1 (2.9x2.9x1.5m 3 ) dùng các t m c p pha thép (panel) đnh hình có kích th c: 300x1500x55, 300x700x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 =n . H=1.3x25x1.5= 48.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (48.75 +2.6)x0.3= 15.41 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =0.8m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.5.1.2 ài móng M2: i v i móng M 2 (4x4x1.5m 3 ) dùng các t m c p pha thép (panel) đnh hình có kích th c: 300x1500x55, 300x700x55,300x900x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 = n H=1.3x25x1.5= 48.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (48.75 +2.6)x0.3= 15.41 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =0.8m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.5.1.3 ài móng M3: i v i móng M 3 (1.8x4.4x1.5m 3 ) dùng các t m c p pha thép (panel) đnh hình có kích th c:300x900x55, 300x1500x55, 300x600x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 = n H=1.3x25x1.5= 48.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (48.75 +2.6)x0.3= 15.41 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =0.8m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.5.2.Tính toán ván khuôn móng gi ng móng

D m gi ng móng có kích th c ti t di n 30x70cm Dùng ván khuôn có kích th c:300x700x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 = n H=1.3x25x0.7= 22.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (22.75+2.6)x0.3= 7.61 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =1 m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.6 Công tác đ bê tông đài c c :

Chọn phương án đổ bê tông đài cọc bằng máy bơm bê tông mang lại nhiều lợi ích Bê tông được cung cấp bởi các nhà máy đảm bảo chất lượng, đúng tiêu chuẩn và có tính đồng nhất cao Tuy nhiên, trước khi tiến hành đổ bê tông, cần kiểm tra thời gian ninh kết, độ sệt và đúc mẫu cho từng xe chở bê tông để đảm bảo hiệu quả công việc.

Ta có th đ ng trên sàn công tác đ đ đ bê tông vì chi u cao r i c a v a bê tông là 1.5 m R đ = 0.35m q tc b = 2500x0.75 = 1875 kG/m 2 Áp l c do đ m gây ra(ch n chi u dày l p đ m 0.3m): q đ tc = b.R đ = 2500x0.3 = 750 kG/m 2

Ho t t i thi công: qht = 400 kG/m 2 Áp l c tác d ng lên ván khuôn vách:

Khi xác định áp lực ngang tác động lên thành ván khuôn, áp lực này chủ yếu do bê tông tươi gây ra Một trong hai giá trị áp lực ngang có thể đến từ độ ẩm hoặc từ hoạt động thi công, điều này có thể gây nguy hiểm cho ván thành vách.

V y công th c tính áp l c ngang tác d ng vào ván khuôn là:

+ Áp l c l n nh t c a công tác đ m, ho c đ

R q tt = (n .Hmax + n.P đ ).b (Kg/m) q tc = ( Hmax + P đ ).b (Kg/m)

T i tr ng tác d ng q tt = (2500x1.2x0.75 + 1.3x750)x0.3 = 967.5Kg/m q tc = (2500x0.75 + 750)x0.3 = 787.5Kg/m

Xem ván khuôn làm vi c nh d m đ n gi n kê lên các g i t a là các thanh n p đ ng Nh p d m l `0 mm

-Ki m tra đi u ki n đ võng f 0.75m 3

- S = 0.85 : h s góc quay ph thu c vào đ sâu đ t 1.5/7.59 = 46%, góc quay ( 180 0 ) c a máy đào

- E = 0.9 : h s h u d ng d t c p I, II Bình th ng

- Th i gian c n cho thi công đ t :

V y th i gian đào đ t là : 3 ca ( ngày)

- Mã hi u : Huyndai Korea/FS415DL

Tính th i gian và nhân công

- T ng th i gian đào đ t đ t 1 và đ t 2 : 5 ca

- S công nhân c n trong m t ngày : 5 công / ca b Th i gian đào th công

- nh m c áp d ng theo th c t công tr ng 0.3 công / m 3 đào và v n chuy n trong bán kính 10m

- T ng kh i l ng đ t c n đào th công : 400 m 3

- T ng s công nhân c n : 0.3x400 = 120 công nhân

- Công tr ng đáp ng đ c s công nhân 1 ngày là: 35CN/ca

 V y th i gian thi công đào th công: 120/35 = 3.5 ca c Th i gian v n chuy n đ t ra kh i công trình

- Ch n 5.5ca, s đ t v n chuy n trong m t ca b ng ô tô t i:

- S l n chuyên ch trong 1 ca 1082/13 = 83 xe

- K t lu n th i gian thi công đ t là 6 ngày, 35 +5 @ CN/ca d p đ t c gi i :

- D a trên ti n đ và m t b ng công tr ng vào th i đi m thi công cho phép 3 ngày

- S xe v n chuy n trong ngày là 270/13 xe

- Ch n quay vòng xe 2 l n  ch n10 xe

- V y s công nhân c n trong quá trình đ p đ t là: 10+5 công nhân

CH NG 10 THI CÔNG MÓNG

Sau khi hoàn thành công tác đào đất, chúng tôi tiến hành các bước tiếp theo cho công nhân, bao gồm đào vét đất giữa các cọc, đổ bê tông đầu cọc, làm sạch hố móng và đổ bê tông lót Tiếp theo, chúng tôi lắp đặt cốt thép và lắp dựng cốt pha, cuối cùng là đổ bê tông cho đài cọc.

Công tác đ ào vét h móng b ng lao đ ng th công

Sau khi máy đào hoàn thành việc đào đất, công nhân cần tiến hành đào vét đất bằng cuốc, xẻng để đảm bảo mặt đáy đài được bằng phẳng và đúng cao trình thiết kế cho các móng là -3.800m so với mặt đất tự nhiên Việc này cũng bao gồm việc đào vét ra đất chứ không ảnh hưởng đến các vùng lân cận không cần thi công, nhằm đảm bảo tiến độ và chất lượng công trình sau này.

Công tác đ p đ u c c

Sau khi đào đất, tiến hành đổ bê tông đài cọc bằng búa phá bê tông Thép nhô ra theo thiết kế là 0.6m Cao đỉnh mặt bê tông cọc sau khi đổ được xác định là -3.600 m Công nhân thi công đổ bê tông cần có trang bị kính bảo vệ mắt để tránh vật liệu bê tông bắn vào.

- M t s thi t b dùng cho công tác phá đ u c c nh sau:

+ Búa phá bê tông TCB - 200

+ Ngoài ra c n dùng k t h p v i m t s thi t b th công nh búa tay, đ c

B ng 10.1: B ng thông s k thu t c a búa phá bê tông

Thông s k thu t Búa TCB - 200 ng kính Piston (mm) 40

L ng tiêu hao khí (m 3 /phút) 1.4 ng kính dây d n h i (mm) 19

B ng 10.2:B ng thông s k thu t c a máy c t bê tông

Thông s k thu t Máy HS- 350T ng kính l i c t (mm) 350 c t sâu l n nh t (mm) 125

Tr ng l ng máy (kg) 13 ng c x ng (cc) 98 Kích th c đ (mm) 485440

Công tác đ bê tông lót

Sau khi hoàn thành đài bê tông, tiến hành thi công móng bằng cách đào thêm 0.1m để đổ bê tông lót mác 100, dày 0.1m Đảm bảo mặt đất được đầm chặt trước khi đặt lớp đá 4x6 lên trên Tiến hành trải một lớp đá 4x6 và đầm chặt, sau đó tiến hành thi công các lớp đầm thích hợp cho bê tông Nếu đất bên dưới có độ hút nước cao, không cần đầm chặt Điều chỉnh cao độ của bê tông lót sao cho đúng với thiết kế -3.700m Lưu ý rằng các thanh thép đầu cần được bố trí cẩn thận để đảm bảo tính kết dính giữa bê tông đài và cốt thép.

- Bê tông lót đ c đ cho t ng móng v i th tích m i móng nh sau:

Ta có kích th c đài là 2.9m x 2.9m nên kích th c bê tông lót là 3.1m x 3.1m chi u d y l p bê tông lót là 0.1m do đó th tích l p bê tông lót cho m t móng là:

Ta có kích th c đài là 4.0m x 4.0m nên kích th c bê tông lót là 4.2m x4.2m chi u d y l p bê tông lót là 0.1m do đó th tích l p bê tông lót cho m t móng là:

Ta có kích th c đài là 1.8 m x 4.4 m nên kích th c bê tông lót là 2 m x 4.6 m chi u d y l p bê tông lót là 0.1m do đó th tích l p bê tông lót cho m t móng là:

Công tác l p d ng c t thép

Để lắp đặt bê tông lót, trước tiên cần sử dụng vòi nước của máy bơm để bơm bê tông lót, sau đó tiến hành lắp đặt cốt thép Cốt thép được gia công sẵn và vận chuyển đến công trình để thực hiện lắp đặt Chúng ta sử dụng các mẫu bê tông đúc sẵn để kê cốt thép theo đúng bề dày của lớp bê tông Khi lắp đặt cốt thép, cần kiểm tra khoảng cách và đường kính của các thanh thép Lõi thép bên dưới lớp bê tông có thể được đặt vào trong đế của cốt thép dễ dàng Khung thép bên trên là thép cuộn, do đó đường kính nhỏ, khi lắp đặt xong có thể đan thêm thép bên dưới trước khi tiến hành lắp đặt bê tông cho khung thép này Cốt thép chỉ cần được gắn bằng các thanh giằng tại các điểm giao nhau, từ đó tạo thành các tấm coppha.

10.5 Công tác ván khuôn - dàn giáo:

Ta dùng các t m ván khuôn tiêu chu n, s n d c, s n ngang b ng các thanh thép h p đ ghép c p pha đài móng H u h t s d ng ván khuôn tiêu chu n b ng thép đ làm ván khuôn cho đài móng

Sau khi l p đ t ván khuôn ta ti n hành l p dàn dáo và sàn công tác

Công tác ván khuông giàn giáo

10.5.1.1 ài móng M1: i v i móng M 1 (2.9x2.9x1.5m 3 ) dùng các t m c p pha thép (panel) đnh hình có kích th c: 300x1500x55, 300x700x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 =n . H=1.3x25x1.5= 48.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (48.75 +2.6)x0.3= 15.41 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =0.8m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.5.1.2 ài móng M2: i v i móng M 2 (4x4x1.5m 3 ) dùng các t m c p pha thép (panel) đnh hình có kích th c: 300x1500x55, 300x700x55,300x900x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 = n H=1.3x25x1.5= 48.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (48.75 +2.6)x0.3= 15.41 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =0.8m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.5.1.3 ài móng M3: i v i móng M 3 (1.8x4.4x1.5m 3 ) dùng các t m c p pha thép (panel) đnh hình có kích th c:300x900x55, 300x1500x55, 300x600x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 = n H=1.3x25x1.5= 48.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (48.75 +2.6)x0.3= 15.41 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =0.8m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván

10.5.2.Tính toán ván khuôn móng gi ng móng

D m gi ng móng có kích th c ti t di n 30x70cm Dùng ván khuôn có kích th c:300x700x55

T i tr ng tác d ng lên ván khuôn móng g m có:

- Áp l c xô ngang c a bê tông khi đ : q 1 = n H=1.3x25x0.7= 22.75 kN

- Áp l c do đ m bê tông b ng dùi: q 2 =n q d d =1.3x2=2.6 kN

 T i tr ng đ ng tác d ng lên ván khuôn đ ng: q tt (q 1 q 2 ).b = (22.75+2.6)x0.3= 7.61 kN

S đ tính toán:ta coi ván khuôn móng là m t d m liên t c ch u t i tr ng phân b đ u, các g i t a là các thanh ch ng xiên Moment l n nh t:

Trong đó:   : ng su t cho phép c a ván khuôn thép:2300kg/cm 2

W: moment kháng u n c a ván khuôn.W=6.55 cm 3

Ta ch n l cc =1 m đ m b o kh n ng ch u l c.Tuy nhiên kho ng cách cây ch ng còn đ c b trí đ thi công đ c nên trình bài chi ti t trong b n v

Ki m tra đ võng theo công th c:

E:mô đun đàn h i c a thép.E=2.1x10 6 kG 2 cm

J vk :moment quán tính c a ván khuôn J vk (.46 cm 4

V y ván khuôn đ đi u ki n v đ võng Ch n l cc nh trên t i m i v trí ch ng cùng s n ngang đ ván.

Công tác đ bê tông đài móng

Chọn phương án đổ bê tông đài cọc bằng máy bơm bê tông là giải pháp hiệu quả Bê tông được cung cấp bởi các nhà máy uy tín, đảm bảo chất lượng và đúng tiêu chuẩn kỹ thuật Tuy nhiên, trước khi đổ bê tông, cần kiểm tra thời gian bê tông ninh kết, độ sệt và đúc mẫu cho từng xe chở bê tông.

Ta có th đ ng trên sàn công tác đ đ đ bê tông vì chi u cao r i c a v a bê tông là 1.5 m R đ = 0.35m q tc b = 2500x0.75 = 1875 kG/m 2 Áp l c do đ m gây ra(ch n chi u dày l p đ m 0.3m): q đ tc = b.R đ = 2500x0.3 = 750 kG/m 2

Ho t t i thi công: qht = 400 kG/m 2 Áp l c tác d ng lên ván khuôn vách:

Khi xác định áp lực ngang tác động lên thành ván khuôn, áp lực này bao gồm áp lực do bê tông tạo ra và một trong hai giá trị áp lực ngang do đầm hoặc áp lực ngang do hoạt động thi công Những yếu tố này có thể gây nguy hiểm cho ván thành vách.

V y công th c tính áp l c ngang tác d ng vào ván khuôn là:

+ Áp l c l n nh t c a công tác đ m, ho c đ

R q tt = (n .Hmax + n.P đ ).b (Kg/m) q tc = ( Hmax + P đ ).b (Kg/m)

T i tr ng tác d ng q tt = (2500x1.2x0.75 + 1.3x750)x0.3 = 967.5Kg/m q tc = (2500x0.75 + 750)x0.3 = 787.5Kg/m

Xem ván khuôn làm vi c nh d m đ n gi n kê lên các g i t a là các thanh n p đ ng Nh p d m l `0 mm

-Ki m tra đi u ki n đ võng f