Nghiên cứu chấn sụp của tấm bê tông cốt thép dưới tác dụng của tải trọng nổ gần và đề xuất một số giải pháp chống sụp

Bài viết Nghiên cứu chấn sụp của tấm bê tông cốt thép dưới tác dụng của tải trọng nổ gần và đề xuất một số giải pháp chống sụp tập trung vào sử dụng mô phỏng số để phân tích sự chấn sụp của tấm bê tông cốt thép dưới tác dụng của tải trọng nổ gần. Từ đó, bài viết đề xuất một số giải pháp chống sụp cho tấm bê tông cốt thép dưới tác dụng của tải trọng nổ gần.

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG NGHIÊN CỨU CHẤN SỤP CỦA TẤM BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỔ GẦN VÀ ĐỀ XUẤT MỘT SỐ GIẢI PHÁP CHỐNG SỤP RESEARCHING SCABBING EFFECT OF REINFORCED CONCRETE SLAB UNDER THE IMPACT OF CLOSE EXPLOSIVE LOADING AND SUGGESTING SOME SOLUTIONS TO ANTI-SCABBING TS PHAN THÀNH TRUNG, TS VŨ VĂN HỒNG Viện Kỹ thuật cơng trình đặc biệt Email: thanhtrungphank4@gmail.com Tóm tắt: Trong lĩnh vực cơng trình Quốc phịng, kết cấu hầu hết làm từ thép bê tông cốt thép Dưới tác dụng loại tải trọng, đặc biệt tải trọng động tác dụng nổ bom đạn, kết cấu bị phá hoại cục Sự phá hoại cục làm cho độ cứng hệ kết cấu bị suy giảm cục xuất hiện tượng biến hình Kết cấu khả chịu lực cục dẫn tới phá hoại toàn hệ kết cấu Tuy nhiên, nghiên cứu tác dụng tải trọng nổ với cấu kiện tốn phức tạp cịn có sai số lớn Ở Việt Nam, nhóm tốn chủ yếu sử dụng số cơng thức tính tải thực nghiệm, nghiên cứu đến q trình phá hoại cục tải trọng nổ gây Bài báo tập trung vào sử dụng mô số để phân tích chấn sụp bê tơng cốt thép tác dụng tải trọng nổ gần Từ đó, báo đề xuất số giải pháp chống sụp cho bê tông cốt thép tác dụng tải trọng nổ gần Từ khóa: chấn sụp, chống sụp, nổ gần, phá hủy bê tông cốt thép, mơ hình Holmquist-Johnson-Cook; mơ hình Johnson-Cook Abstract: In defence construction filed, Almost focused on using numerical simulation to analyze the collapse of reinforced concrete slabs under the impact of close explosive Hence, the article will suggest some solutions to prevent progressive collapse of reinforced concrete slabs under the impact of close explosive Keywords: scab, anti-scab, blast loading; demolition of reinforced concrete; Holmquist-Johnson-Cook model; Johnson-Cook model Giới thiệu Bài toán mơ nổ thực chất tính tốn tham số sản phẩm nổ mơ tả q trình giãn nở sản phẩm nổ Q trình truyền sóng mơ q trình lan truyền tham số áp suất, nội năng, khối lượng, nhiệt độ, ứng suất mật độ theo thời gian Quá trình lan truyền tương tác giải toán sở định luật bảo toàn khối lượng, động lượng lượng tất nút phần tử theo điều kiện biên điều kiện ban đầu [1,2] Các phương trình sử dụng để mơ tả trạng thái vật liệu, quan hệ ứng suất, biến dạng chuyển vị defence structures are made of steel or reinforced Khác với giải thuật giải toán động lực concrete Under the effect of loading, especially học kết cấu vùng đàn dẻo (khơng có q trình phá dynamic loads created by bombs or warhead , the hủy vật liệu) giải phương trình cân động structure is damaged locally This local response of lực học sử dụng phép tính gần Newmark [3] the structure leads to the local decreasing of Khi giải toán động lực học diễn thời deformation gian ngắn có xét đến phá hủy vật liệu occurrence The structure reduces its bearing toán nổ, người ta sử dụng sơ đồ tích phân capacity locally and trung tâm theo thời gian khác (thường structural system stiffness and the collapse of the entire structural system can be appeared However, gọi phương pháp Leapfrog) [4] studying the effects of explosive loads on structure Trên giới nghiên cứu tác dụng nổ components is a very complicated problem with lên kết cấu bê tông cốt thép thực large errors In Vietnam, the problems currently thập kỷ qua Một vài nghiên cứu xác định mainly have been solved by applying some tải trọng phá hoại nổ tiếp xúc để đưa tải empirical loading calculation formulas and there is trọng tương đương cho phá hoại đó, làm only few research on the process The article is bước đầu nghiên cứu lý thuyết phá hoại nổ Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 29 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG [5,6] Kot cs [7,8] đề xuất phương pháp lý nghiên cứu thực nghiệm nghiên cứu trình thuyết phá hoại bê tông tác dụng tác dụng tải trọng nổ cấu kiện bê tông tải trọng nổ, nhiên phương pháp cốt thép với bê tơng cịn cơng bố dựa số giả định đơn giản làm ảnh hưởng đến tính xác kết Vào cuối năm 1980, loạt thử nghiệm nổ bê tơng McVay [9] tóm tắt, thơng số ảnh hưởng đến phá hoại bê tông như: khoảng cách, trọng lượng chất nổ, độ dày tường, cường độ bê tông, phụ gia bê tông hàm lượng cốt thép nghiên cứu Wang cs [10] tiến hành thử nghiệm nổ tiếp xúc BTCT vuông với khối lượng thuốc nổ khác nhau, kết quan sát, nghiên cứu qua sử dụng để xác minh mơ hình số chúng Dựa lượng lớn sở liệu từ thử nghiệm nổ sàn tường bê tông cốt thép, Marchand cs [11] phát triển thuật toán nứt tác dụng tải trọng nổ sàn tường bê tông cốt thép Các nghiên cứu cho thấy, ứng xử học Trong báo này, tác giả tiến hành mô số chấn sụp (là vùng phá hủy phía sau bê tơng bị tác dụng sóng nổ phía trước) bê tơng cốt thép tác dụng tải trọng nổ gần phần mềm ABAQUS Các kỹ thuật mô kết cấu phần tử bê tông cốt thép, mô hình vật liệu mơ tả chi tiết Từ đưa nhận xét định lượng ảnh hưởng nhân tố đến phá hoại cục kết cấu bê tông cốt thép, đồng thời đề xuất số giải pháp chống sụp cho kết cấu bê tông cốt thép trường hợp Các kết thu cung cấp thêm số thơng tin hữu ích cho thiết kế có kể đến chống sụp cơng trình phục vụ cho an ninh Quốc phịng Đặt tốn nghiên cứu bê tông chịu tác động tải trọng nổ phức tạp Mô số phần mềm ABAQUS bê Khả chịu tác động tải trọng nổ cấu kiện bê tơng cốt thép (BTCT) hình vng với kích thước tơng cốt thép khơng cao, phá hoại xuất 1,5m, chiều dày 0,2m, cốt thép chịu lực bố trí lớp kèm theo phát triển nhanh vết nứt 12a145 chiều dày bảo vệ cốt thép 0,01m Tấm làm cho cơng trình dễ bị phá hoại BTCT chịu tác dụng tải trọng nổ gần có khối Ở Việt Nam, nghiên cứu vấn đề nổ thực năm gần [12] Việc lượng 1600g đặt giữa, cách mặt cấu kiện BTCT 0,3m 2.1 Mơ hình tốn H nh Mơ hình tốn nghiên cứu 2.2 Mơ hình vật liệu liệu, thơng số lấy trực tiếp Để tính toán kết cấu chịu tác dụng tải trọng thơng số cịn lại thường coi giống nổ phần mềm ABAQUS [9] trước tiên cần với thơng số mơ hình cụ thể, điều làm phải mơ hình hóa tốn Cơng việc thực giảm độ xác kết mơ số chất phân chia vùng tính tốn, khai báo mơ Vì vậy, tác giả tiến hành số thí nghiệm để hình vật liệu cho vùng, lựa chọn phương đưa tham số mơ hình vật liệu thực pháp giải phù hợp cho vùng giải pháp cần thiết Các tham số mơ hình vật liệu tương tác vùng Trong mơ hình số sử dụng cho tất toán phần mềm đó, mơ hình tính mơ hình vật khảo sát báo 30 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG 2.2.1 Thuốc nổ: Thuốc nổ sử dụng nghiên cứu loại thuốc nổ TNT Khi bị kích nổ thuốc nổ chuyển hóa nhanh từ thể rắn sang khí, tương tác truyền sang vùng xung quanh lượng định [13,14] Thuốc nổ tính theo mơ hình CONWEP, áp lực sóng xung kích khơng khí tính theo tiêu chuẩn UFC 3340-2 [15] xác định phương pháp Holmquist 2.2.2 Bê tơng: Sử dụng mơ hình vật liệu Holmquist- thuật cơng trình đặc biệt để đưa tham số Johnson-Cook (HJC), tham số mô hình HJC mơ hình HJC cho bê tơng B25 (bảng 1) cộng đề xuất [16] Loại bê tông sử dụng nghiên cứu bê tông B25 chưa có tham số cho mơ hình HJC, tác giả thực thí nghiệm nén đơn trục, thí nghiệm lặp thí nghiệm ép chẻ nén ba trục máy nén ba trục phịng thí nghiệm Viện Kỹ Bảng Các tham số mơ hình HJC cho bê tơng B25 0 (kg/m3) G (Pa) 2406 11,292 x10 f c (Pa) T (Pa) 3,24 x10 41,305 x10 A B C N e f 0,79 1,405 0,007 1,085 0,0016 Smax Pcrush (Pa) crush Plock (Pa) lock 13,768 x10 D1 D2 K1 (Pa) 0,04 1,0 85x10 K2 (Pa) -171 x10 2.2.3 Cốt thép: Sử dụng mô hình phá hủy Johnson-Cook đề xuất, tham số phương trình trạng thái, mơ hình bền, mơ hình 0,0007 x10 0,08 K3 (Pa) 208 x10 phá hủy cốt thép (tương đương thép CII) lấy theo tài liệu [17,18] cụ thể bảng 2: Bảng Các tham số mơ hình vật liệu thép E (MPa) v A (MPa) B (MPa) n Tmelt (K) TH (K) 200000 0,3 263 130 0,0915 1800 293,2 C D D1 D2 D3 D4 D5 0,017 0,05 3,44 2,12 0,002 0,61  (kg/m3) 7850 Xác nhận mô h nh 3.1 Thử nghiệm nổ phá hủy cấu kiện BTCT chịu tác dụng nổ gần Tác giả tiến hành thử nghiệm nổ trường để phá hoại cấu kiện BTCT có chiều dài 1,5m, tiết diện 0,2x0,2m gia cường thép 14, cốt đai 6a200 (dùng thép CII) với chiều dày bảo vệ 0,01m Cấu kiện BTCT chịu tác dụng tải m trọng nổ gần có khối lượng 1600g đặt giữa, cách mặt cấu kiện BTCT 0,3m, tác giả sử dụng khối thuốc nổ TNT dạng bánh cấu tạo lượng nổ dạng hình khối lập phương, cơng tác nổ xem khối lượng nổ tập trung sử dụng tính gần cho cơng thức lượng nổ hình cầu (hình 2) Xác định thực trạng bị phá hoại kết cấu Từ so sánh kết thí nghiệm mơ H nh Ảnh mơ hình thử nghiệm 3.2 Mô số phá hủy cấu kiện BTCT chịu tác dụng nổ gần Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 Tác giả tiến hành thực mô số phần mềm ABAQUS Cấu kiện BTCT mơ tả 31 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG phần tử khối phần tử áp dụng cho thép Liên kết phần tử khối bê tông thép xác định theo liên kết cứng Lưới bê tông chia mịn với kích thước 5mm Lưới chịu lực thép đai chia mịn với kích thước 5mm Kết cấu bê tơng mơ hình hóa phương pháp lưới Lagrange Điều kiện phá huỷ xác định theo tiêu chuẩn vật liệu người dùng tự định nghĩa, sử dụng tham số vật liệu thí nghiệm nêu Thuốc nổ tính theo mơ hình CONWEP, áp lực sóng xung kích khơng khí tính theo tiêu chuẩn UFC 3340-2 [15] Điều kiện biên: Cấu kiện BTCT liên kết gối ( u1  ur2  ur3  ) (hình 3) H nh Mơ hình hình học mơ số 3.3 Phân tích so sánh kết Kết thí nghiệm thực mơ số hình 4, bảng H nh Kích thước vùng phá hủy mơ hình thử nghiệm mơ số Hình Biến dạng điểm 1, mơ hình thử nghiệm mô số Bảng So sánh kết mơ hình thử nghiệm mơ số Chiều sâu phễu chấn sụp (mm) Chiều dài phễu chấn sụp (mm) Chiều dài vùng phá hủy mặt bên (mm) Biến dạng dọc trục điểm Biến dạng dọc trục điểm Mô số 125 780 320 0,2705% 0,2849% Thử nghiệm 130 750 400 0,2376% 0,2394% Sai khác 3,85% 4,0% 20,0% 19,0% 13,8% Kết kích thước vùng phá hủy mơ hình (hình 5) có sai khác 19,0% 13,8% thử nghiệm mơ số (hình 4) có sai khác Sai khác hoàn toàn chấp nhận chiều sâu phễu chấn sụp 3,85%; Chiều dài phễu toán mơ tác dụng tải trọng nổ Từ có chấn sụp 4,0%; Chiều dài vùng phá hủy mặt bên sở để khẳng định tính hợp lý sử dụng mơ 20,0% (bảng 3) Cịn biến dạng dọc trục điểm hình vật liệu HJC cho bê tơng mơ hình vật liệu (chính giữa, mặt dưới, 1/4 chiều dài cấu kiện Johnson-Cook cho cốt thép phân tích kết cấu BTCT) (mặt cấu kiện BTCT) bê tông cốt thép chịu tác dụng nổ gần phần 32 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG dày bảo vệ cốt thép 0,01m Tấm BTCT chịu tác mềm ABAQUS Mô số chấn sụp BTCT chịu tác dụng nổ gần Trong mục này, tác giả tiến hành mô số dụng tải trọng nổ gần có khối lượng 1600g đặt giữa, cách mặt cấu kiện BTCT 0,3m 4.1 Kết mô số phần mềm ABAQUS bê tông cốt thép Kết mô số chấn sụp (BTCT) hình vng với kích thước 1,5m, chiều dày BTCT chịu tác dụng nổ gần thể 0,2m, cốt thép chịu lực bố trí lớp 12a145 chiều hình Mặt trước Ứng suất mises phần tử giữa, mặt Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 Mặt sau Ứng suất mises phần tử giữa, mặt 33 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG H nh Quá trình hình thành chấn sụp BTCT chịu tác dụng nổ gần thời điểm 0,001; 0,0013; 0,0015s ứng suất mises phần tử trước sau 4.2 Nhận xét kết kích BTCT hình thành vùng chấn sụp hình trịn Sau lượng nổ 1600g TNT nổ cách BTCT 0,3m, tác dụng tải trọng sóng xung kích mặt hình thành vùng biến dạng (màu đỏ - hình 6) nhiên gần không bị phá hoại cục mặt BTCT, cịn mặt hình thành vùng chấn sụp có đường kính khoảng 0,2m chiều sâu 0,06m từ thời điểm 0,0013s phát triển đến thời điểm 0,0015s vùng biến dạng phá hoại dừng phát triển (hình 6) Trên hình 6, hiển thị ứng suất mises phần tử mặt mặt BTCT, ứng suất mises phần tử tăng đến thời điểm 0,2s khơng cịn ghi nhận giá trị lúc phần tử bị phá hủy Như vậy, thấy tác dụng vụ nổ gần, pha nén sau pha giãn sóng xung có đường kính khoảng 0,2m chiều sâu 0,06m mặt sau Đề xuất số giải pháp chống sụp BTCT tác dụng nổ gần Sau tiến hành khảo sát chấn sụp BTCT chịu tác dụng nổ gần, cho thấy trình tác dụng tải trọng nổ diễn nhanh nên bị phá hoại cục bề mặt tiếp xúc với sóng nổ, phía mặt đối diện BTCT hình thành phễu chấn sụp lớn, làm cho kết cấu bị phá hủy làm giảm khả chịu lực kết cấu Từ nhằm nâng cao khả chống sụp BTCT, tác giả đề xuất số giải pháp kháng sụp sau: Giải pháp thứ - bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a50); giải pháp thứ hai - bố trí thêm thép chống sụp cứng (thép 16a145 hình chữ Z) 5.1 Giải pháp bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép  4a50) Hình Bố trí lưới thép chống sụp mềm cho BTCT Kết mơ số giải pháp bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a100) nâng cao khả chống sụp BTCT tác dụng nổ gần thể hình Với giải pháp bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a100), sau lượng nổ 1600g TNT nổ cách BTCT 0,3m, tác dụng tải trọng sóng xung kích mặt hình thành vùng biến dạng (màu đỏ - hình 8) gần không bị phá hoại cục mặt BTCT, cịn mặt hình thành vùng chấn sụp có đường kính khoảng 0,08m chiều sâu 0,03m từ 34 thời điểm 0,0013s phát triển đến thời điểm 0,0015s biến dạng phá hoại dừng phát triển (hình 8) Trên hình 8, hiển thị ứng suất mises phần tử mặt mặt BTCT, ứng suất mises phần tử tăng đến thời điểm 0,2s khơng cịn ghi nhận giá trị lúc phần tử bị phá hủy Như vậy, với bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a100) cho thấy làm giảm đáng kể chấn sụp BTCT tác dụng tải trọng nổ gần Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Mặt trước Ứng suất mises phần tử giữa, mặt Mặt sau Ứng suất mises phần tử giữa, mặt H nh Quá trình hình thành chấn sụp BTCT chịu tác dụng nổ gần thời điểm 0,0013; 0,0015s ứng suất mises phần tử trước sau 5.2 Giải pháp bố trí thêm thép chống sụp cứng (thép 16a145 hình chữ Z) Hình Bố trí lưới thép chống sụp cứng cho BTCT Kết mô số giải pháp bố trí thêm lưới thép chống sụp cứng (thép 16a145 hình chữ Z) nâng cao khả chống sụp BTCT tác dụng nổ gần thể hình 10 lượng nổ 1600g TNT nổ cách BTCT 0,3m, Với giải pháp bố trí thêm lưới thép chống sụp BTCT, cịn mặt hình thành vùng chấn cứng (thép 16a145 hình chữ Z), sau sụp có đường kính khoảng 0,05m chiều sâu Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 tác dụng tải trọng sóng xung kích mặt hình thành vùng biến dạng (màu đỏ - hình 8) gần không bị phá hoại cục mặt 35 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG 0,02m từ thời điểm 0,0013s phát triển đến thời điểm 0,0015s biến dạng phá hoại dừng phát triển (hình 10) điểm 0,2s khơng cịn ghi nhận giá trị lúc phần tử bị phá hủy Như vậy, với bố trí thêm lưới thép chống sụp Trên hình 10, hiển thị ứng suất mises phần cứng (thép 16a145 hình chữ Z) cho thấy tử mặt mặt BTCT, làm giảm đáng kể chấn sụp BTCT ứng suất mises phần tử tăng đến thời tác dụng tải trọng nổ gần Mặt trước Ứng suất mises phần tử giữa, mặt H nh Ứng suất mises phần tử giữa, mặt Quá trình hình thành chấn sụp BTCT chịu tác dụng nổ gần thời điểm 0,0013; 0,0015s ứng suất mises phần tử trước sau Kết nghiên cứu Trong nghiên cứu này, tác giả tiến hành mơ phân tích chấn sụp BTCT chịu tác dụng nổ gần phần mềm ABAQUS, cụ thể mô số bê tông cốt thép hình vng với kích thước 1,5m, chiều dày 0,2m, cốt thép chịu lực bố trí lớp 12a145 chiều dày bảo vệ cốt thép 0,01m Tấm BTCT chịu tác dụng tải trọng nổ gần có khối lượng 1600g đặt giữa, cách mặt cấu kiện BTCT 0,3m, tác dụng pha 36 Mặt sau nén pha giãn sóng xung kích mặt sau hình thành vùng chấn sụp hình trịn có đường kính khoảng 0,2m chiều sâu 0,06m Từ tác giả đề xuất số giải pháp kháng sập cho trường hợp gồm: Giải pháp thứ - bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a50) mặt sau hình thành vùng chấn sụp hình trịn có đường kính khoảng 0,08m chiều sâu 0,03m; giải pháp thứ hai - bố trí thêm thép chống sụp cứng (thép 16a145 hình chữ Z) mặt sau hình Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG thành vùng chấn sụp hình trịn có đường kính khoảng 0,05m chiều sâu 0,02m Kết luận Các kết thu khẳng định tính hợp lý sử dụng mơ hình vật liệu Holmquist-Johnson-Cook cho bê tơng, mơ hình vật liệu Johnson-Cook cho cốt thép, mơ hình vật liệu nổ TNT phân tích kết cấu bê tơng cốt thép chịu tác dụng nổ phần mềm ABAQUS Từ kết phân tích nhận thấy rằng, tác dụng sóng xung kích kết cấu BTCT hình thành vùng chấn sụp phía mặt sau kết cấu, phá hoại cục làm suy giảm đáng kể khả chịu lực kết cấu chí làm phá hoại hồn tồn kết cấu, cần thiết phải có giải pháp để chống sụp tránh thiệt hại cho kết cấu cơng trình Cũng từ kết tác giả nhận thấy đề xuất giải pháp bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a50) bố trí thêm thép chống sụp cứng (thép 16a145 hình chữ Z) để chống sụp cho BTCT có hiệu tốt, làm giảm đáng kể mức độ chấn sụp cấu kiện Các kết thu cung cấp thêm số thơng tin hữu ích cho thiết kế có kể đến chấn sụp cơng trình phục vụ cho an ninh Quốc phòng TÀI LIỆU THAM KHẢO E Lee, M Finger, W Collins (1973), JWL equations of state coefficient for high explosives, Lawrence Livermore Laboratory, Livermore, Calif, UCID-16189, Berkeley Henrych J (1979) The Dynamics of Explosion and Its Use, Chapter Elsevier: New York Biggs JM (1964), Introduction to structural dynamics New York: McGrawHill ABAQUS Theory Manual, revision 2020, Pawtucket, Rhode Island, Mỹ, 2020 Li, J., Hao, H (2011) A two-step numerical method for efficient analysis of structural response to blast load International Journal of Protective Structures, 2(1):103–126 Dragos, J., Wu, C (2014) Interaction between direct shear and flexural responses for blast loaded one way reinforced concrete slabs using a finite element model Engineering Structures, 72:193–202 Kot, C A., Valentin, R A., McLennan, D A., Turula, P Kot, C A (1978) Spalling of concrete walls under blast load Structural Mechanics in Reactor Technology, 31(9):2060–2069 cVay, M K (1988) Spall damage of concrete structures Technical report, ARMY Engineer Waterways Experiment Station Vicksburg MS Structures LAB 10 Wang, W., Zhang, D., Lu, F., Wang, S.-c., Tang, F (2013) Experimental study and numerical simulation of the damage mode of a square reinforced concrete slab under close-in explosion Engineering Failure Analysis, 27:41–51 11 Marchand, K A., Plenge, B T (1998) Concrete hard target spall and breach model Air Force Research Laboratory, Munitions Directorate, Lethality 12 Danh, L.B., Hòa, P.D., Thắng, N.C., Linh, N.Đ., Dương, B.T.T., Lộc, B.T., Đạt, Đ.V (2019) Nghiên cứu thực nghiệm khả chịu tác động tải trọng nổ vật liệu bê tông chất lượng siêu cao (UHPC) Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2019.13 (3V): 12–21 13 McGuire, W., (1974), “Prevention of Progressive Collapse”, Proceedings of the regional Conference on Tall Buildings, Asian Institute of Technology, Bangkok, Thailand 14 Izzuddin, B.A (2008) “Simplified assessment of structural robustness for sudden component failures”, COST Action TU0601, 1st Workshop on Robustness of Structures, ETH Zurich, Switzerland 15 Unified Facilities Criteria (UFC) (2008), Structures to Resist the Effects of Accidental Explosions, U S Army Corps of Engineers, Naval Facilities Engineering Command, Air Force Civil Engineer Support Agency, UFC 3-340-02 16 Holmquist TJ, Johnson GR and Cook WH (1993), A computational constitutive model for concrete subjected to large strains, high strain rates, and high pressures In: The 14th international symposium on ballis-tic, Quebec, Canada, 26–29 September, pp 591-600 Arlington, VA: American Defense Preparedness Association 17 Johnson G R., Cook W H., A (1983), Constitutive Model and Data for Metals Subjected to Large Strains, High Strain Rates and High Temperatures, Proceedings of the 7th Inter-national Symposium on Ballistics, The Hague, The Netherlands 18 Johnson G R., Cook W H (1985), Fracture characteristics of three metals subjected to various strains, strain rates, temperatures and pressure, EngngFractMech, Vol 21(1) pp 31-48 (1978) Effects of air blast on power plant structures Ngày nhận bài: 29/6/2022 and components Technical report, Argonne National Ngày nhận sửa: 04/7/2022 Lab., IL (USA) Ngày chấp nhận đăng: 06/7/2022 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2022 37 ... [7,8] đề xuất phương pháp lý nghiên cứu thực nghiệm nghiên cứu trình thuyết phá hoại bê tông tác dụng tác dụng tải trọng nổ cấu kiện bê tông tải trọng nổ, nhiên phương pháp cốt thép với bê tơng... khả chống sụp BTCT, tác giả đề xuất số giải pháp kháng sụp sau: Giải pháp thứ - bố trí thêm lưới thép chống sụp mềm (lưới thép 4a50); giải pháp thứ hai - bố trí thêm thép chống sụp cứng (thép. .. tông cốt thép Các nghiên cứu cho thấy, ứng xử học Trong báo này, tác giả tiến hành mô số chấn sụp (là vùng phá hủy phía sau bê tơng bị tác dụng sóng nổ phía trước) bê tông cốt thép tác dụng tải trọng