Đánh giá tác động và phá hủy của lượng nổ gần với các cấu kiện là bài toán rất phức tạp và có sai số lớn. Bài viết tập trung vào nghiên cứu và đánh giá sự phá hủy của tải trọng nổ gần đối với bê tông cốt thép theo phương pháp thực nghiệm tại hiện trường và mô phỏng số bằng phần mềm ABAQUS.
KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG ĐÁNH GIÁ SỰ PHÁ HỦY CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯỚI TÁC DỤNG TẢI TRỌNG NỔ GẦN BẰNG MÔ PHỎNG SỐ VÀ THỰC NGHIỆM TẠI HIỆN TRƯỜNG ASSES THE FRACTURE RESPONSE OF REINFORCED CONCRETE COMPONENTS UNDER BLAST LOADING USING THE SIMULATION AND ON SITE TESTING METHOD ThS PHAN THÀNH TRUNG, ThS NGUYỄN HỮU HÀ Viện Kỹ thuật Cơng trình đặc biệt, Học viện Kỹ thuật Quân GS.TS NGUYỄN QUỐC BẢO Đại học Cơng nghệ Giao thơng vận tải Tóm tắt: Đánh giá tác động phá hủy lượng nổ gần với cấu kiện toán phức tạp có sai số lớn Ở Việt Nam, tính tốn chủ yếu sử dụng số công thức thực nghiệm tham khảo có Kết thực nghiệm phù hợp phạm vi thực nghiệm đề cịn có nhiều sai lệch đáng kể so với thực tế trường Bài báo tập trung vào nghiên cứu đánh giá phá hủy tải trọng nổ gần bê tông cốt thép theo phương pháp thực nghiệm trường mô số phần mềm ABAQUS Từ khóa: Nổ gần, phá hủy bê tơng cốt thép, mơ hình Holmquist - Johnson - Cook, mơ hình Johnson - Cook, mơ hình CONWEP Abstract: Evaluation of and fracture failure of contact blast loading on structural components is normally a complicated issue with errors In Vietnam, the problem has been solved by applied some empirical models in the litterature However, the experimental results are only suitable for each case study and still have significant deviations in comparison with reality The paper is aimed to assess the fracture failure mode of reinforced concrete components under blast loading using both on site experiment and numerical simulation in the ABAQUS program has been evaluated Keywords: reinforced Blast concrete, loading, explicit demolition time of đầu nghiên cứu lý thuyết phá hoại nổ [2,3] Kot cs [4,5] đề xuất phương pháp lý thuyết phá hoại bê tông tác dụng tải trọng nổ, nhiên phương pháp dựa số giả định đơn giản làm ảnh hưởng đến tính xác kết Vào cuối năm 1980, loạt thử nghiệm nổ bê tơng McVay [6] tóm tắt, thơng số ảnh hưởng đến phá hoại bê tông như: khoảng cách, trọng lượng chất nổ, độ dày tường, cường độ bê tông, phụ gia bê tông hàm lượng cốt thép nghiên cứu Wang cs [7] tiến hành thử nghiệm nổ bê tông cốt thép (BTCT) vuông với khối lượng thuốc nổ khác nhau, kết quan sát, nghiên cứu qua sử dụng để xác minh mơ hình số chúng Dựa lượng lớn sở liệu từ thử nghiệm nổ sàn tường bê tông cốt thép, Marchand cs [8] phát triển thuật toán nứt tác dụng tải trọng nổ sàn tường bê tông cốt thép Các nghiên cứu cho thấy, ứng xử học bê tông chịu tác động tải trọng nổ gần phức tạp Khả chịu tác động tải trọng nổ cấu kiện bê tông cốt thép không cao, phá hoại xuất kèm theo phát triển nhanh vết nứt làm cho cơng trình dễ bị phá hoại integration, Ở Việt Nam, nghiên cứu vấn đề nổ Holmquist - Johnson - Cook model, Johnson - Cook thực năm gần [1] Việc nghiên model, CONWEP model cứu thực nghiệm mô số trình tác Giới thiệu dụng tải trọng nổ cấu kiện bê tông cốt Trên giới nghiên cứu tác dụng nổ thép với bê tông B25 chưa công bố Mục tiêu lên kết cấu bê tông cốt thép thực nghiên cứu thử nghiệm trường thập kỷ qua Một vài nghiên cứu xác định mơ lại q trình phá hoại cấu kiện bê tông tải trọng phá hoại nổ để đưa tải trọng cốt thép chịu tác dụng nổ gần Các cấu kiện bê tương đương cho phá hoại đó, làm bước tơng cốt thép có kích thước chế tạo Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 39 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG thử nghiệm nổ để so sánh với kết mô a Bê tơng: Sử dụng mơ hình vật liệu Holmquist – số Tải trọng nổ gần thuốc nổ TNT Từ Johnson – Cook (HJC), tham số mơ hình tham số mơ hình vật liệu có sau thí HJC xác định phương pháp nghiệm, tác giả tiến hành mô số Holmquist cộng đề xuất [13] Loại bê tơng tốn phá hủy cấu kiện (BTCT) chịu tác dụng tải sử dụng nghiên cứu bê tông B25 trọng nổ gần phần mềm ABAQUS [9], so sánh chưa có tham số cho mơ hình HJC, đánh giá với kết thực nghiệm tác giả thực thí nghiệm nén đơn trục, thí trường nghiệm lặp thí nghiệm ép chẻ nén Mơ số phá hủy cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng tải trọng nổ gần ba trục máy nén ba trục Phịng thí nghiệm 2.1 Cơ sở lý thuyết vùng tốn mơ cơng trình đặc biệt/Học viện Kỹ thuật Qn để Bộ mơn Cơ sở kỹ thuật cơng trình/Viện Kỹ thuật đưa tham số mơ hình HJC cho bê tông B25 Ở độ tuổi 21 ngày, 14 mẫu thử hình trụ với a Thuốc nổ: Thuốc nổ tính theo mơ hình chiều dài 110mm đường kính 54mm, đưa CONWEP, áp lực sóng xung kích khơng khí khỏi phịng bảo dưỡng mài cẩn thận tính theo tiêu chuẩn UFC 3-340-2 [10] Thông hai đầu để tạo khu vực phẳng nhẵn qua thực hành mô số việc sử dụng cho chất tải, sau chúng đưa trở lại mơ hình cho thuốc nổ mơ hình SPH hay phịng bảo dưỡng tuổi thí nghiệm CONWEP để khảo sát tốn việc sử dụng mơ Các tham số trọng lượng riêng , cường độ hình CONWEP cho kết khả quan nén đơn trục f c , mô đun đàn hồi E , hệ số Poisson v , mô đun cắt G , độ bền kéo đơn trục T, số hư hỏng e f , tham số đặc trưng cho độ bền b Kết cấu cơng trình: Đối với kết cấu cơng trình chịu tác dụng tải trọng nổ, biến dạng của phần tử kết cấu, vị trí chất điểm vận tốc gia tốc nút ứng suất vật liệu B, N , Pcrush , crush xác định thí nghiệm Các tham số đặc trưng độ bền vật liệu khác A, Smax , D1 , D2 , đặc trưng cho tốc độ biến dạng C , biến dạng phần tử vùng nhận áp lực giới hạn nén Plock , biến dạng thể tích áp mơi trường kết cấu mơ hình hóa phương pháp lưới Lagrange [11] để giải, chuyển vị, lực nén lock , số vật liệu K1 , K K3 xác định thí nghiệm va đập thử nghiệm áp lực Split-Hopkinson, điều kiện thí nghiệm hạn chế nên giá trị tham số lấy theo đề xuất Holmquist cộng (1993) [13] Từ tham số mơ hình HJC cho bê nhờ giải phương trình bảo tồn khối lượng, động lượng lượng Phương trình với mơ hình vật liệu cụ thể tập hợp điều kiện ban đầu, điều kiện biên cho ta lời giải hồn chỉnh [12] 2.2 Mơ hình vật liệu sử dụng tơng B25 xác định liệt kê bảng toán mơ Bảng Các tham số mơ hình HJC cho bê tông B25 0 (kg/m ) 2406 G (Pa) 11,292 x10 3,24 x10 41,305 x10 e f 0,007 1,085 0,0016 crush Plock (Pa) lock C 0,79 1,405 Smax Pcrush (Pa) f c (Pa) T (Pa) N B A 13,768 x10 D1 D2 K1 (Pa) 0,04 1,0 85x10 K2 (Pa) -171 x10 0,0007 x10 0,08 K3 (Pa) 208 x10 b Cốt thép: Sử dụng mơ hình phá hủy Johnson-Cook đề xuất, tham số phương trình trạng thái, mơ hình bền, mơ hình phá hủy cốt thép lấy theo tài liệu [14,15] cụ thể bảng 2: Bảng Các tham số mơ hình vật liệu thép E (MPa) v A (MPa) B (MPa) n Tmelt (K) TH (K) m 200000 0,3 263 130 0,0915 1800 293,2 C D D1 D2 D3 D4 D5 7850 0,017 0,05 3,44 2,12 0,002 0,61 (kg/m3) 40 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG 2.3 Mơ hình hình học tốn Hình Chia lưới phần tử cấu kiện BTCT mơ hình mơ 0,2x0,2m gia cường thép 14, Kết cấu bê tơng mơ hình hóa phương pháp lưới Lagrange Điều kiện phá huỷ xác định theo tiêu chuẩn vật liệu người dùng tự định nghĩa, sử dụng tham số vật liệu thí nghiệm nêu Thuốc nổ tính theo mơ hình CONWEP, áp lực sóng xung kích khơng khí tính theo tiêu chuẩn UFC 3-340-2 [10] cốt đai 6a200 với chiều dày bảo vệ 0,01m Cấu Điều kiện biên: Cấu kiện BTCT liên kết H nh Mơ hình hình học tốn Nghiên cứu phá huỷ tương tác cấu kiện bê tông cốt thép tác dụng tải trọng nổ gần Cấu kiện BTCT có chiều dài 1,5m, tiết diện kiện BTCT chịu tác dụng tải trọng nổ gần có gối ( u1 ur2 ur3 ) (hình 3) khối lượng 1600g đặt giữa, cách mặt cấu kiện BTCT 0,3m (hình 1) Cấu kiện BTCT mơ tả phần tử khối phần tử áp dụng cho thép Liên kết phần tử khối bê tông thép xác định theo liên kết cứng Lưới bê tơng chia mịn với kích thước 5mm Lưới chịu lực thép đai chia mịn với kích thước 5mm (hình 2) Hình Điều kiện biên kết cấu 2.4 Kết mô số Kết mô số thể hình 4, 5, bảng Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 41 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG H nh H nh 42 Quá trình phá hủy cấu kiện BTCT theo thời gian mơ hình mơ Kích thước vùng phá hủy cấu kiện BTCT mơ hình mơ số Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG Hình Biến dạng dọc trục phần tử 42307 (chính giữa, mặt dưới, 1/4 chiều dài cấu kiện) phần tử 246742 (mặt cấu kiện) Bảng Kích thước vùng phá hủy mơ hình mơ số Chiều sâu phễu chấn sụp (mm) Chiều dài phễu chấn sụp (mm) Chiều dài vùng phá hủy mặt bên (mm) 125 780 320 Mơ số cho thấy q trình phá hoại diện 0,2x0,2m gia cường thép cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng nổ gần 14, cốt đai a200 với chiều dày bảo vệ 0,01m Cấu theo thời điểm 0,0003, 0,0009, 0,0012, 0,0015, kiện BTCT chịu tác dụng tải trọng nổ gần có 0,003, 0,006, 0,0075 0,009s (hình 4), q trình khối lượng 1600g đặt giữa, cách mặt cấu phá hoại nổ gần nhanh, đến thời điểm kiện BTCT 0,3m, tác giả sử dụng khối thuốc nổ TNT 0,009s trở vùng phá hoại cấu kiện đạt đến dạng bánh cấu tạo lượng nổ dạng hình khối lập trạng thái lớn nhất, kết vùng bê tông cấu phương, công tác nổ xem khối lượng kiện BTCT bị sóng nổ tạo phễu chấn sụp phía mặt nổ tập trung sử dụng tính gần cho đối diện với lượng nổ, chiều dài phễu chấn sụp cơng thức lượng nổ hình cầu (hình 7) Xác 780mm, chiều sâu phễu chấn sụp 125mm (bảng định thực trạng bị phá hoại kết cấu Từ 3) Cịn cốt thép cấu kiện BTCT gần so sánh kết thí nghiệm mơ không bị ảnh hưởng Biến dạng phần tử 42307 3.1 Thử nghiệm nổ phá hoại cấu kiện bê tơng (chính giữa, mặt dưới, 1/4 chiều dài cấu kiện BTCT) đạt giá trị 0,2705 biến dạng phần tử 246742 (mặt cấu kiện BTCT) đạt 0,2849 sau phần tử bê tơng vị trí bị phá hoại khỏi cấu kiện (hình 6) cốt thép a Chuẩn bị mơ hình thử nghiệm Mơ hình thử nghiệm chế tạo xưởng bê tơng đúc sẵn Chèm, kích thước chất lượng đảm bảo Thử nghiệm nổ phá hoại cấu kiện bê tơng cốt theo u cầu tốn, sau vận thép chuyển đến thao trường Học viện Kỹ thuật Tác giả tiến hành thử nghiệm nổ trường để phá hoại cấu kiện BTCT có chiều dài 1,5m, tiết Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 Quân Hòa Lạc Tại thao trường tiến hành làm cơng tác chuẩn bị (hình 7) 43 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG H nh Ảnh mơ hình thử nghiệm b Thiết bị thí nghiệm - Máy đo động NI SCXI–1000DC: Máy đo động đa kênh NI SCXI–1000DC (hình 8) thiết bị đo động đa kênh đại hãng National Instrument Mỹ chế tạo Đây hệ thống đo thơng minh có cấu hình mềm dẻo cách tích hợp loại card đo khác tùy theo mục đích thí nghiệm người sử dụng; 375 Hình Máy đo động NI SCXI–1000DC - Cảm biến đo biến dạng: Trong thí nghiệm, cảm biến đo biến dạng KC-60-120-A1-11 sử dụng để đo biến dạng cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng nổ gần điểm đáy cấu kiện (hình 9); 375 750 Điểm 1a Điểm 1b 200 100 Điểm 1500 Hình Vị trí gắn cảm biến đo biến dạng mơ hình thử nghiệm - Máy điểm hỏa FD200: Máy điểm hỏa FD200 (hình 10(a)) loại máy dùng để điểm hỏa gây nổ cho tối đa 200 kíp nổ điện Thơng số bản: điện áp đầu 3000V, thời gian nạp điện nhỏ 30 giây, điện áp nguồn 6VDC; - Thuốc nổ kíp nổ: Thuốc nổ sử dụng loại thuốc nổ TNT đúc thành bánh có khối lượng 200g, kích thước 100x50x25mm (hình 10 (b)) Kíp nổ điện sử dụng loại kíp nổ điện số (hình 10(c)) (a) Máy điểm hỏa FD200 (b) Thuốc nổ TNT (c) Kíp nổ điện số Hình 10 Máy điểm hỏa FD200, thuốc nổ TNT, kíp nổ điện số c Trình tự thí nghiệm Tiến hành thí nghiệm nổ với thuốc nổ TNT khối lượng 1600g đặt giữa, cách mặt 44 cấu kiện BTCT 0,3m với trình tự cụ thể sau: Đặt cấu kiện BTCT vào vị trí để thí nghiệm liên kết chặt; gắn đầu đo biến dạng điểm Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG (chính giữa, mặt dưới, 1/4 chiều dài cấu kiện BTCT), điểm (mặt cấu kiện BTCT); cấu tạo lượng nổ bố trí lượng nổ vào mơ hình kết cấu BTCT Khi bố trí lượng nổ, tất người khơng có trách nhiệm phải khỏi vị trí nổ rút vị trí an tồn theo qui định phổ biến thao trường; kiểm tra cơng tác an tồn trước nổ, cho phép kiểm tra mạch nổ; tiến hành nổ, kiểm tra xử lý mìn câm sau đo kết thí nghiệm 3.2 Kết thử nghiệm Kết cấu kiện BTCT bị phá hoại sau nổ cấu kiện BTCT hình 11(a), (b), (c) bảng (a) Phá hủy phía mặt cấu kiện BTCT sau nổ gần (b) Chiều dài vùng chấn sụp cấu kiện BTCT sau nổ gần (c) Chiều cao vùng chấn sụp BTCT sau nổ gần H nh Hình ảnh cấu kiện BTCT bị phá hủy sau nổ Bảng Kích thước vùng phá hủy mơ hình thử nghiệm Chiều sâu phễu chấn sụp (mm) 130 Chiều dài phễu chấn sụp (mm) 750 Chiều dài vùng phá hủy mặt bên (mm) 400 Biến dạng đo thông qua cảm biến gắn cấu kiện BTCT điểm (hình 12) Hình 12 Kết đo biến dạng điểm 1, mơ hình thực Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 45 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Thử nghiệm nổ trường cho kết dài cấu kiện BTCT) đạt giá trị 0,2376 biến vùng bê tơng cấu kiện BTCT bị sóng nổ tạo dạng điểm (mặt cấu kiện phễu chấn sụp phía mặt đối diện với lượng nổ, BTCT) đạt 0,2394 sau phần tử bê tơng chiều dài phễu chấn sụp 750mm, chiều sâu phễu vị trí bị phá hoại khỏi cấu kiện (hình 12) chấn sụp 130mm (bảng 4) Cịn cốt thép So sánh, đánh giá kết cấu kiện BTCT gần không bị ảnh hưởng Biến dạng điểm (chính giữa, mặt dưới, 1/4 chiều Kết thí nghiệm thực mơ số thể hình 13, 14 bảng H nh 13 Kích thước vùng phá hủy mơ hình thử nghiệm mơ số Hình 14 Biến dạng điểm 1, mơ hình thử nghiệm mô số Bảng So sánh kết mơ hình thử nghiệm mơ số Chiều sâu phễu chấn sụp (mm) Chiều dài phễu chấn sụp (mm) Chiều dài vùng phá hủy mặt bên (mm) Biến dạng dọc trục điểm Biến dạng dọc trục điểm Mô số 125 780 320 0,2705 0,2849 Thử nghiệm 130 750 400 0,2376 0,2394 Sai khác 3,85% 4,0% 20,0% 19,0% 13,8% Kết kích thước vùng phá hủy mơ hình phễu chấn sụp 4,0%; chiều dài vùng phá hủy mặt thử nghiệm mơ số (hình 13) có sai bên 20,0% (bảng 5) Cịn biến dạng dọc trục điểm khác chiều sâu phễu chấn sụp 3,85%; chiều dài (trung bình điểm đo 1a 1b) (hình 14) có 46 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Argonne National Lab., IL (USA) sai khác 19,0% 13,8% Sai khác hồn tồn chấp nhận tốn mơ Kot, C A (1978) Spalling of concrete walls under tác dụng tải trọng nổ blast Kết luận Technology, 31(9):2060–2069 Bài cáo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm mô số phá hoại cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng nổ gần Kết nghiên cứu cho thấy: - Thời gian tác dụng phá hủy cấu kiện bê tông in Reactor cVay, M K (1988) Spall damage of concrete structures Technical Waterways Experiment report, ARMY Station Engineer Vicksburg MS Wang, W., Zhang, D., Lu, F., Wang, S.-c., Tang, F of the damage mode of a square reinforced concrete slab under close-in explosion Engineering Failure cốt thép pha dãn sóng nổ Cốt thép gần Analysis, 27:41–51 - Sai khác kết mô số thực nghiệm Marchand, K A., Plenge, B T (1998) Concrete hard target spall and breach model Air Force Research cụ thể lần lượt: Chiều sâu phễu chấn sụp 3,85%; hủy mặt bên 20,0% Còn biến dạng dọc trục điểm Mechanics (2013) Experimental study and numerical simulation tạo phễu chấn sụp mặt cấu kiện bê tông Chiều dài phễu chấn sụp 4,0%; chiều dài vùng phá Structural Structures LAB cốt thép nổ gần ngắn, cấu kiện bị phá hủy không bị ảnh hưởng; load Laboratory, Munitions Directorate, Lethality ABAQUS Theory Manual, revision 2020, Pawtucket, Rhode Island, Mỹ, 2020 có sai khác 19,0% 13,8% Kết 10 Unified Facilities Criteria (UFC) (2008), Structures to nhận từ mô số phù hợp với kết Resist the Effects of Accidental Explosions, U S thí nghiệm trường, thông qua mô số Army cho ta thấy rõ chế phá hoại kết cấu bê tông cốt thép chịu tác dụng tải trọng nổ gần theo thời điểm Từ có sở để khẳng định tính hợp lý sử dụng mơ hình vật liệu HJC cho bê tơng mơ hình Corps of Engineers, Naval Facilities Engineering Command, Air Force Civil Engineer Support Agency, UFC 3-340-02 11 Johnson GR (1994) Linking of Lagrangian particle methods to standard nite element methods for high velocity impact computations Post-SMIRT Impact IV Seminar, Berlin Nuclear Engineering and Design 150p vật liệu Johnson-Cook cho cốt thép phân tích 12 Abascal R., Dominguez J (1984), Dynamic behavior kết cấu bê tông cốt thép chịu tác dụng nổ gần of strip footings on non-homogeneous Viscoclastic phần mềm ABAQUS Kết hữu ích cho mơ Soil, Pavement International Symposium on dynamic toán kháng xuyên, kháng nổ kháng sập luỹ tiến chịu tác dụng nổ computational TÀI LIỆU THAM KHẢO Danh, L.B., Hòa, P.D., Thắng, N.C., Linh, N.Đ., Dương, B.T.T., Lộc, B.T., Đạt, Đ.V (2019) Nghiên cứu thực nghiệm khả chịu tác động tải trọng nổ vật liệu bê tông chất lượng siêu cao (UHPC) Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE, 13 (3V): Li, J., Hao, H (2011) A two-step numerical method for efficient analysis of structural response to blast load International Journal of Protective Structures, model for concrete subjected to large strains, high strain rates, and high pressures In: The 14th international symposium on ballis-tic, Quebec, Canada, 26–29 September, pp 591–600 Arlington, VA: American Defense Preparedness Association Model and Data for Metals Subjected to Large Strains, High Strain Rates and High Temperatures, Proceedings of the 7th Inter-national Symposium on Ballistics, The Hague, The Netherlands 2(1):103–126 constitutive 14 Johnson G R., Cook W H.(1983), A Constitutive 12–21 Soil Structure interaction, Minneapolis, Minnesota 13 Holmquist TJ, Johnson GR and Cook WH (1993), A Dragos, J., Wu, C (2014) Interaction between direct 15 Johnson G R., Cook W H.(1985), Fracture shear and flexural responses for blast loaded one characteristics of three metals subjected to various way reinforced concrete slabs using a finite element strains, strain rates, temperatures and pressure, model Engineering Structures, 72:193–202 EngngFractMech, Vol 21(1) pp 31-48 Kot, C A., Valentin, R A., McLennan, D A., Turula, Ngày nhận bài: 27/11/2020 P (1978) Effects of air blast on power plant Ngày nhận sửa:22/12/020 structures Ngày chấp nhận đăng: 22/12/2020 and components Technical Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 report, 47 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG ASSES THE FRACTURE RESPONSE OF REINFORCED CONCRETE COMPONENTS UNDER BLAST LOADING USING THE SIMULATION AND ON SITE TESTING METHOD 64 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2021 ... tham số cho mơ hình HJC, đánh giá với kết thực nghiệm tác giả thực thí nghiệm nén đơn trục, thí trường nghiệm lặp thí nghiệm ép chẻ nén Mơ số phá hủy cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng tải trọng. .. xác định phương pháp nghiệm, tác giả tiến hành mô số Holmquist cộng đề xuất [13] Loại bê tông toán phá hủy cấu kiện (BTCT) chịu tác dụng tải sử dụng nghiên cứu bê tông B25 trọng nổ gần phần mềm... cường thép cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng nổ gần 14, cốt đai a200 với chiều dày bảo vệ 0,01m Cấu theo thời điểm 0,0003, 0,0009, 0,0012, 0,0015, kiện BTCT chịu tác dụng tải trọng nổ gần