Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 11 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
11
Dung lượng
198,61 KB
Nội dung
NORTH SAINT – AMITABHA Đề thi số 31: Câu (3 điểm): Phân tích yêu cầu chung với đường ? Trả lời : Nền đường tơ có tác dụng : - Khắc phục địa hình thiên nhiên nhằm tạo nên dải đất đủ rộng dọc theo tuyến đường có tiêu chuẩn bình đồ, trắc dọc, trắc ngang đáp ứng điều kiện chạy xe an toàn, êm thuận kinh tế - Làm sở cho áo đường: lớp phía đường với áo đường chịu tác dụng tải trọng xe cộ nhân tố thiên nhiên có ảnh hưởng lớn đến cường độ tình trạng khai thác cơng trình đường Để đảm bảo chức nói trên, thiết kế xây dựng đường cần phải đạt yêu cầu sau : 1.Nền đường phải đảm bảo ổn định tồn khối, nghĩa kích thước hình học hình dạng đường khơng bị phá hoại biến dạng gây bất lợi cho việc thông xe Nền đường phải đảm bảo có đủ cường độ định, tức đủ độ bền chịu cắt trượt không biến dạng nhiều (hay không tích luỹ biến dạng) tác dụng tải trọng bánh xe Nền đường phải đảm bảo ổn định mặt cường độ, nghĩa cường độ đường không thay đổi theo thời gian, theo điều kiện khí hậu, thời tiết cách bất lợi Nền đường thường bị phá hoại nguyên nhân sau đây: + Sự phá hoại thiên nhiên ma làm tích nước hai bên đường, làm giảm cường độ đất đường, gây sạt lở mái dốc ta luy + Điều kiện địa chất thủy văn chỗ không tốt cấu tạo tầng lớp mức độ phong hoá đất đá, đặc biệt phá hoại nước ngầm (nước ngầm chảy lôi theo đất gây tượng xói ngầm giảm cường độ đất) + Do tác dụng tải trọng xe chạy + Do tác dụng tải trọng thân đường đường đắp cao đào sâu, ta luy dốc thường hay bị sạt lở + Do thi công không đảm bảo chất lượng: đắp không quy cách, loại đất đắp không phù hợp, lu lèn không chặt,… Câu (7 điểm): Cho tuyến đường A-B ngồi thị, có số liệu sau: - Đường cấp IV địa hình đồng - Số trục xe tính tốn năm cuối thời kỳ thiết kế: 78 (trục/làn/ngày đêm) - Độ tin cậy thiết kế: K = 0.9 - Nền đường đắp đất cát mịn, mô đun đàn hồi E0 = 38 MPa, C = 0.005 MPa, φ = 350 Có số liệu đề xuất cho kết cấu áo đường sau: - Lớp BTN hạt mịn, rải nóng dày 5cm ; - Lớp BTN hạt trung, rải nóng, dày 7cm ; - Lớp CPĐD loại I dày 15cm; - Lớp CPĐD loại II dày 25cm Yêu cầu: 14 NORTH SAINT – AMITABHA Kiểm toán kết cấu áo đường theo trạng thái giới độ võng đàn hồi cho phép trạng thái giới hạn khác tùy chọn Giải : Giả thiết đường cấp IV địa hình đồng nên theo TCVN 4054 – 05 ta có VTK = 60 km/h Giả sử ta thiết kế mặt đường cấp cao A1 Số trục xe tính tốn xe phần xe chạy quy đổi theo trục tiêu chuẩn 100 kN tra bảng ta có: + Đường kính vệt bánh xe D = 33 cm + Áp lực tính tốn lên mặt p = 0,6 MPa Đặc trưng lớp kết cấu :(Tra bảng) E (MPa) Bề dày Lớp kết cấu (từ lên) lớp Tính Tính (cm) độ võng trượt Cấp phối đá dăm loại II 25 250 250 Cấp phối đá dăm loại I 15 300 300 Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 350 250 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) 420 300 Xác định Eyc: Lưu lượng xe tính tốn là: Ntt = 78 (trục/làn.ngày đêm) Trục tiêu chuẩn 100kN Loại tầng mặt cấp cao A1 Tra bảng ta có (147 -133).(78 - 50) E yc = +133 = 140, 84 Mpa > E ycmin 130 Mpa 100 - 50 Vậy Eyc = 140,84 MPa Tính tốn kiểm tra cường độ chung kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi Điều kiện : dv E ch K cd E yc Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức : 1+ k.t1/3 h2 E2 E tb ' = E1 Với k = ; t = h1 E1 1+ k Kết tính đổi lớp từ lên để tìm Etb Ei t= hi k= Lớp kết cấu (MPa) E2/E1 (cm) h2/h1 CP đá dăm loại II 250 25 CP đá dăm loại I 300 1.2 15 0.6 Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 350 1.306 0.175 Htb (cm) 25 40 47 E'tb (MPa) 250 268.04 279.33 15 NORTH SAINT – AMITABHA Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) 420 H D Xét đến hệ số điều chỉnh β = f( ) với Tra bảng ta β = 1.504 0.106 52 291.23 H 52 = = 1,576 D 33 1,198 -1,178 1, 697 -1,5 +1,178 = 1,184 Vậy kết cấu nhiều 1, 75 -1,5 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chiều dày 52 (cm) có mơ đun đàn hồi trung bình: ' E dc tb = β.E tb = 1,184 291, 23 = 34 4, 82 Mpa Tính Ech kết cấu ta sử dụng Abac : Tra Abac ta được: Eo 38 H 52 = = 0,11 = = 1,576 dc E tb 344,82 D 33 E ch 0, 438 E ch = 0, 438.E1 = 0, 468.344,82 = 161, 38 Mpa E1 Với đường cấp IV độ tin cậy thiết kế 0,9 ta xác định hệ số cường độ Kcddv = 1,1 Nghiệm lại theo điều kiện : dv E ch = 161, 38 Mpa > K cd E yc = 1,1.140,84 = 154,89 Mpa OK Cho thấy với cấu tạo kết cấu dự kiến đảm bảo đạt yêu cầu cường độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi cho phép Tính tốn cường độ kết cấu áo đường theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất : C tt Cơng thức kiểm tốn : τ = τ ax + τ av τ = tr K cd Kết tính đổi lớp từ lên để tìm E’tb hi Htb E'tb k= Ei t= Lớp kết cấu (cm) (MPa) (MPa) E2/E1 (cm) h2/h1 CP đá dăm loại II 250 25 25 250 CP đá dăm loại I 300 1.2 15 0.6 40 268.04 Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 250 0.933 0.175 47 265.30 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) 300 1.131 0.106 52 268.51 H D * Xét đến hệ số điều chỉnh β = f( ) với Tra bảng ta β = H 52 = = 1,576 D 33 1,198 -1,178 1, 697 -1,5 +1,178 = 1,184 Vậy kết cấu nhiều 1, 75 -1,5 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chiều dày 52 (cm) có mơ đun đàn hồi trung bình: ' E dc tb = β.E tb = 1,184 268, 51 = 317, Mpa * Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe gây ax 16 NORTH SAINT – AMITABHA Ta có : E E dc 317, 92 H 52 = 8, 37 = = 1,576 , = tb = E2 Eo 38 D 33 = 350 Ta tra biểu đồ ta τ ax 0, 0118 ax = 0,6.0,0118= 0,00708 MPa p * Xác định ứng suất cắt hoạt động trọng lượng thân lớp áo đường gây Tav Với = 350, h = 52 cm tra Abac ta xác định được: av= - 0,00278 MPa Ứng suất cắt hoạt động đất là: = ax + av = 0,00708- 0,00278 = 0,0043 (MPa) Ứng suất cắt cho phép đất: τ = C tt tr K cd Với Ctt = C K1 K2 K3 Trong đó: C – Lực dính đất = 0,005 K1 = 0,6 K2 – Ta có Ntt = 78 (trục/làn.ngày đêm) < 100 suy K2 = K3 – Với đất cát mịn ta có K3 = 3,0 Ctt = 0,005.0,6.1.3 = 0,009 MPa Ta có với đường cấp IV hệ số độ tin cậy K = 0,9 → Hệ số cường độ cắt trượt Kcdtr = 0,94 τ = C tt 0, 009 0, 0096 Mpa tr 0,94 K cd Vậy: = 0,0043 (MPa) < [] = 0,0096 (MPa) => Nền đất đảm bảo điều kiện chống cắt trượt Đề thi số 32: Câu (3 điểm): Nêu mục đích việc tính tốn ổn định mái dốc ta luy đường? Ngun tắc tính tốn chung phương pháp tính gì? Trả lời : Mục đích việc tính tốn ổn định mái dốc ta luy đường : Đánh giá ổn định mái dốc ta luy … Ngun tắc tính tốn chung phương pháp tính : + Tính tốn theo điều kiện cân tĩnh học + Sử dụng mặt trượt giả định Câu (7 điểm): Cho tuyến đường C-D ngồi thị, có số liệu sau: - Đường cấp IV địa hình đồi núi - Số trục xe tính tốn năm cuối thời kỳ thiết kế: 92 (trục/làn/ngày đêm) - Độ tin cậy thiết kế: K = 0.9 - Nền đường đắp đất cát, mô đun đàn hồi E0 = 41 MPa, C = 0.014 MPa, = 280 Có số liệu đề xuất cho kết cấu áo đường sau: - Lớp BTN hạt mịn, rải nóng dày 5cm ; - Lớp BTN hạt trung, rải nóng, dày 8cm ; 17 NORTH SAINT – AMITABHA - Lớp CPĐD loại I dày 16cm - Lớp CPĐD loại II dày 28cm Yêu cầu: Kiểm toán kết cấu áo đường theo trạng thái giới độ võng đàn hồi cho phép trạng thái giới hạn khác tùy chọn Giải : Giả thiết đường cấp IV địa hình đồi núi nên theo TCVN 4054 – 05 ta có VTK = 40 km/h Giả sử ta thiết kế mặt đường cấp cao A2(Nên cấp cao A1) Số trục xe tính tốn xe phần xe chạy quy đổi theo trục tiêu chuẩn 100 kN tra bảng ta có: + Đường kính vệt bánh xe D = 33 cm + Áp lực tính tốn lên mặt p = 0,6 MPa Đặc trưng lớp kết cấu :(Tra bảng) E (MPa) Bề dày Lớp kết cấu (từ lên) lớp Tính Tính (cm) độ võng trượt Cấp phối đá dăm loại II 28 250 250 Cấp phối đá dăm loại I Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 16 300 350 300 250 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) 420 300 Xác định Eyc: Lưu lượng xe tính tốn là: Ntt = 92 (trục/làn.ngày đêm) Trục tiêu chuẩn 100kN Loại tầng mặt cấp cao A1 Tra bảng ta có (122 -110).(92 - 50) E yc = +110 = 120, 08 Mpa > E ycmin 100 Mpa 100 - 50 Vậy Eyc = 120,08 MPa Tính tốn kiểm tra cường độ chung kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi Điều kiện : dv E ch K cd E yc Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức : 1+ k.t1/3 h2 E2 E tb ' = E1 Với k = ; t = h1 E1 1+ k Kết tính đổi lớp từ lên để tìm Etb Ei t= hi k= Lớp kết cấu (MPa) E2/E1 (cm) h2/h1 250 28 CP đá dăm loại II Htb (cm) 28 E'tb (MPa) 250 18 NORTH SAINT – AMITABHA CP đá dăm loại I Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) H D Xét đến hệ số điều chỉnh β = f( ) với Tra bảng ta β = 300 350 420 1.2 1.309 1.504 16 0.571 0.182 0.096 44 52 57 267.48 279.22 290.07 H 57 = = 1, 727 D 33 1,198 -1,178 1, 727 -1,5 +1,178 = 1,196 Vậy kết cấu nhiều 1, 75 -1,5 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chiều dày 52 (cm) có mơ đun đàn hồi trung bình: ' E dc tb = β.E tb = 1,196 290, 07 = 34 6, 97Mpa Tính Ech kết cấu ta sử dụng Abac : Tra Abac ta được: Eo 41 H 57 = = 0,118 = = 1, 727 dc E tb 346,97 D 33 E ch 0, 496 E ch = 0, 496.E1 = 0, 496.346,97 = 172,1Mpa E1 Với đường cấp IV độ tin cậy thiết kế 0,9 ta xác định hệ số cường độ Kcddv = 1,1 Nghiệm lại theo điều kiện : E ch = 172,1 Mpa > K dv cd E yc = 1,1.120, = 132,1Mp a OK Cho thấy với cấu tạo kết cấu dự kiến đảm bảo đạt yêu cầu cường độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi cho phép Tính tốn cường độ kết cấu áo đường theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất : C tt Công thức kiểm toán : τ = τ ax + τ av τ = tr K cd Kết tính đổi lớp từ lên để tìm E’tb Ei t= hi Htb E'tb k= Lớp kết cấu (MPa) E2/E1 (cm) h2/h1 (cm) (MPa) 250 28 28 250 CP đá dăm loại II 300 1.2 16 0.571 44 267.48 CP đá dăm loại I 250 0.935 0.182 52 264.74 Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 300 1.133 0.096 57 267.72 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) H D * Xét đến hệ số điều chỉnh β = f( ) với Tra bảng ta β = H 57 = = 1, 727 D 33 1,198 -1,178 1, 727 -1,5 +1,178 = 1,196 Vậy kết cấu nhiều 1, 75 -1,5 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chiều dày 57 (cm) có mơ đun đàn hồi trung bình: ' E dc tb = β.E tb = 1,196 267, 72 = 320,1 Mpa * Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe gây ax 19 NORTH SAINT – AMITABHA Ta có : E E dc 320,19 H 57 = 7,8 = = 1, 727 , = tb = E2 Eo 41 D 33 = 280 Ta tra biểu đồ ta τ ax 0, 0138 ax = 0,6.0,0138= 0,00828 MPa p * Xác định ứng suất cắt hoạt động trọng lượng thân lớp áo đường gây Tav Với = 280, h = 57 cm tra Abac ta xác định được: av= - 0,00197 MPa Ứng suất cắt hoạt động đất là: = ax + av = 0,00828- 0,00197 = 0,0063 (MPa) Ứng suất cắt cho phép đất: τ = C tt tr K cd Với Ctt = C K1 K2 K3 Trong đó: C – Lực dính đất = 0,014 K1 = 0,6 K2 – Ta có Ntt = 98 (trục/làn.ngày đêm) < 100 suy K2 = K3 – Với đất cát ta có K3 = 1,5 Ctt = 0,014.0,6.1.1,5 = 0,0126 MPa Ta có với đường cấp IV hệ số độ tin cậy K = 0,9 → Hệ số cường độ cắt trượt Kcdtr = 0,94 τ = C tt 0, 0126 0, 0134 Mpa tr 0,94 K cd Vậy: = 0,0063 (MPa) < [] = 0,0134 (MPa) => Nền đất đảm bảo điều kiện chống cắt trượt Đề thi số 33: Câu (3 điểm): So sánh thiết kế xử lý đất yếu đất thông thường? Trả lời : Câu (7 điểm): Cho tuyến đường E-F ngồi thị, có số liệu sau: - Đường cấp III địa hình đồi núi - Số trục xe tính tốn năm cuối thời kỳ thiết kế: 125 (trục/làn/ngày đêm) - Độ tin cậy thiết kế: K = 0.95 - Nền đường đắp đất sét nhẹ, mô đun đàn hồi E0 = 36 MPa, C = 0.014 MPa, = 250 Có số liệu đề xuất cho kết cấu áo đường sau: - Lớp BTN hạt mịn, rải nóng dày 6cm ; - Lớp BTN hạt trung, rải nóng, dày 8cm ; - Lớp CPĐD loại I dày 18cm - Lớp CPĐD loại II dày 30cm Yêu cầu: Kiểm toán kết cấu áo đường theo trạng thái giới độ võng đàn hồi cho phép trạng thái giới hạn khác tùy chọn Giải : 20 NORTH SAINT – AMITABHA Giả thiết đường cấp IV địa hình đồi núi nên theo TCVN 4054 – 05 ta có VTK = 60 km/h Giả sử ta thiết kế mặt đường cấp cao A1 Số trục xe tính tốn xe phần xe chạy quy đổi theo trục tiêu chuẩn 100 kN tra bảng ta có: + Đường kính vệt bánh xe D = 33 cm + Áp lực tính tốn lên mặt p = 0,6 MPa Đặc trưng lớp kết cấu :(Tra bảng) E (MPa) Bề dày Lớp kết cấu (từ lên) lớp Tính Tính (cm) độ võng trượt Cấp phối đá dăm loại II 30 250 250 Cấp phối đá dăm loại I Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 18 300 350 300 250 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) 420 300 Xác định Eyc: Lưu lượng xe tính tốn là: Ntt = 125 (trục/làn.ngày đêm) Trục tiêu chuẩn 100kN Loại tầng mặt cấp cao A1 Tra bảng ta có (160 -147).(125 -100) E yc = +147 = 150, 25Mpa > E ycmin 140 Mpa 200 -100 Vậy Eyc = 150,25 MPa Tính tốn kiểm tra cường độ chung kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi Điều kiện : dv E ch K cd E yc Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức : 1+ k.t1/3 h2 E2 E tb ' = E1 Với k = ; t = h1 E1 1+ k Kết tính đổi lớp từ lên để tìm Etb Ei t= k= hi Lớp kết cấu (MPa) E2/E1 (cm) h2/h1 250 30 CP đá dăm loại II 300 1.2 18 0.600 CP đá dăm loại I 350 1.306 0.167 Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 420 1.506 0.107 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) H D Xét đến hệ số điều chỉnh β = f( ) với H 62 = = 1,879 D 33 Htb (cm) 30 48 56 62 E'tb (MPa) 250 268.04 278.87 290.88 21 NORTH SAINT – AMITABHA Tra bảng ta β = 1, 21-1,198 1,879 -1, 75 +1,198 = 1, 204 Vậy kết cấu nhiều - 1, 75 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chiều dày 62 (cm) có mơ đun đàn hồi trung bình: ' E dc tb = β.E tb = 1, 204 290,88 = 35 0, 28 Mpa Tính Ech kết cấu ta sử dụng Abac : Eo 36 H 62 = = 0,103 = = 1,879 dc E tb 350, 28 D 33 Tra Abac ta được: E ch 0,502 E ch = 0,502.E1 = 0, 502.350, 28 = 175, 84 Mpa E1 Với đường cấp III độ tin cậy thiết kế 0,95 ta xác định hệ số cường độ Kcddv = 1,17 Nghiệm lại theo điều kiện : E ch = 175,84 Mpa > K dv cd E yc = ,17.150, = 175, 79 Mp a OK Cho thấy với cấu tạo kết cấu dự kiến đảm bảo đạt yêu cầu cường độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi cho phép Tính tốn cường độ kết cấu áo đường theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất : C tt Cơng thức kiểm tốn : τ = τ ax + τ av τ = tr K cd Kết tính đổi lớp từ lên để tìm E’tb k= Ei t= hi Htb E'tb Lớp kết cấu (MPa) E2/E1 (cm) h2/h1 (cm) (MPa) 250 30 30 250 CP đá dăm loại II 300 1.2 18 0.600 48 268.04 CP đá dăm loại I 250 0.933 0.167 56 265.41 Bê tông nhựa hạt trung (lớp dưới) 300 1.130 0.107 62 268.64 Bê tông nhựa hạt mịn (lớp trên) H D * Xét đến hệ số điều chỉnh β = f( ) với Tra bảng ta β = H 62 = = 1,879 D 33 1, 21-1,198 1,879 -1, 75 +1,198 = 1, 204 Vậy kết cấu nhiều - 1, 75 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chiều dày 62 (cm) có mơ đun đàn hồi trung bình: ' E dc tb = β.E tb = 1, 204 268, 64 = 323, 4 Mpa * Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe gây ax Ta có : E E dc 323, 44 H 62 = 8, 98 = = 1,879 , = tb = E2 Eo 36 D 33 = 250 Ta tra biểu đồ ta τ ax 0, 0126 ax = 0,6.0,0126= 0,00756 MPa p 22 NORTH SAINT – AMITABHA * Xác định ứng suất cắt hoạt động trọng lượng thân lớp áo đường gây Tav Với = 250, h = 62 cm tra Abac ta xác định được: av= - 0,00187 MPa Ứng suất cắt hoạt động đất là: = ax + av = 0,00756- 0,00187 = 0,00569 (MPa) Ứng suất cắt cho phép đất: τ = C tt tr K cd Với Ctt = C K1 K2 K3 Trong đó: C – Lực dính đất = 0,014 K1 = 0,6 K2 – Ta có Ntt = 125 (trục/làn.ngày đêm) < 1000 suy K2 = 0,8 K3 – Với đất sét ta có K3 = 1,5 Ctt = 0,014.0,6.0,8.1,5 = 0,01008 MPa Ta có với đường cấp III hệ số độ tin cậy K = 0,95 → Hệ số cường độ cắt trượt Kcdtr = τ = C tt 0, 01008 0, 01008 Mpa tr K cd Vậy: = 0,00569 (MPa) < [] = 0,01008 (MPa) => Nền đất đảm bảo điều kiện chống cắt trượt Đề thi số 34: Câu (3 điểm): Thiết kế áo đường mềm áo đường cứng có điểm giống khác nhau? Trả lời : Giống : + Là cơng trình xây dựng đường nhiều tầng, lớp vật liệu có độ cứng cường độ lớn so với đất đường để phục vụ cho xe chạy, trực tiếp chịu tác dụng phá hoại thường xuyên phương tiện giao thơng nhân tố thiên nhiên (gió, mưa, thay đổi nhiệt độ,…) + Đều phải đảm bảo yêu cầu kết cấu áo đường : Kết cấu áo đường phải có đủ cường độ chung Mặt đường phải đảm bảo đạt độ phẳng định Mặt áo đường phải có đủ độ nhám định Mặt đường phải có sức chịu bào mịn tốt + Đều có cấu tạo gồm : Tầng mặt Tầng móng + Thiết kế cấu tạo lựa chọn bố trí lớp vật liệu mặt đường hợp lý, phù hợp với đặ điểm chức lớp vật liệu, thỏa mãn đặc điểm tải trọng xe chạy tác dụng lên kết cấu mặt đường + Về nguyên tắc cấu tạo, phân tích tải trọng tác dụng lên kết cấu mặt đường cho thấy : 23 NORTH SAINT – AMITABHA Lực thẳng đứng: Theo chiều sâu tác dụng ứng suất thẳng đứng giảm dần từ xuống Lực nằm ngang: Giảm nhanh theo chiều sâu + Đều có nguyên lý sử dụng vật liệu :“Cấp phối” + Có thể giới hóa tồn khâu thi cơng Khác : Thiết kế áo đường mềm Thiết kế áo đường cứng + Áo đường mền kết cấu với tầng + Áo đường cứng (Mặt đường lớp với độ cứng nhỏ, có khả chịu BTXM kết cấu có cường độ lớn, uốn (or khơng có khả chịu uốn) cường độ chống biến dạng cao tác dụng tải trọng bánh xe hẳn so với đất có khả chúng chịu cắt trượt chịu nén chủ chịu kéo uốn lớn + Được thiết kế dựa lý thuyết yếu + Nguyên lý làm việc “Hệ đàn hồi “Tấm đàn hồi” đồng thời có nhiều lớp bán không gian vô hạn xét đến thay đổi nhiệt độ nhân tố khác đàn hồi” + Trạng thái chịu lực chủ yếu chịu + Trạng thái chịu lực chủ yếu chịu kéo uốn nén chịu cắt + Nền đất tham gia chịu tải với + Nền đất phía tham gia chịu tải mặt đường mức độ đáng kể + Mặt đường có cường độ thấp, cường + Mặt đường bê tơng xi măng có độ khả chống biến dạng cường độ cao, thay đổi theo nhiệt độ thay đổi phụ thuộc vào nhiệt độ độ + Rất ổn định với nước + Hao mịn ít, hệ số bám bánh ẩm + Độ ổn định với nước nên không xe mặt đường cao thay đổi thích hợp với khu vực chịu ẩm mặt đường ẩm ướt + Thời gian sử dụng lâu (Từ 30 – 40 ướt hay ngập lụt + Hệ số bám bánh xe mặt năm or lâu hơn) gấp đôi với mặt đường nhựa đường giảm mặt đường ẩm ướt + Thời gian sử dụng thấp so với áo + Cơng tác tu bảo dưỡng đơn giản đường cứng + Công tác tu bảo dưỡng khó + Khơng thơng xe sau thi cơng mà cần có thời gian bảo khăn tốn + Thông xe sau thi cơng dưỡng dài + Bố trí hệ thống thoát nước mặt đơn + Phải làm nhiều loại khe, thi công phức tạp dễ bị nứt gãy vị trí khe giản, dễ thi cơng ổn định + Xe chạy mặt đường nhựa êm + Xe chạy mặt đường bê tông xi thuận chịu tải trọng động tốt so với măng không êm thuận, chất lượng khai thác không so với đường nhựa mặt đường BTXM + Mặt đường có màu xẫm khó định + Mặt đường sáng giúp xe dễ định hướng đêm hướng xe chạy đêm + Giá thành tương đối rẻ so với kết cấu + Giá thành tương đối cao (Gấp đôi so với mặt đượng nhựa) áo đường cứng 24 ... 1. 309 1. 504 16 0.5 71 0 .18 2 0.096 44 52 57 26 7.48 27 9 .22 29 0.07 H 57 = = 1, 727 D 33 ? ?1, 198 -1 , 178 ? ?1, 727 -1 , 5 +1, 178 = 1, 196 Vậy kết cấu nhiều ? ?1, 75 -1 , 5 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chi? ??u... Tra bảng ta β = 1. 504 0 .10 6 52 2 91. 23 H 52 = = 1, 576 D 33 ? ?1, 198 -1 , 178 ? ?1, 697 -1 , 5 +1, 178 = 1, 184 Vậy kết cấu nhiều ? ?1, 75 -1 , 5 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chi? ??u dày 52 (cm) có mơ đun... 25 0 26 8.04 27 8.87 29 0.88 21 NORTH SAINT – AMITABHA Tra bảng ta β = ? ?1, 2 1- 1 ,19 8 ? ?1, 879 -1 , 75 +1, 198 = 1, 20 4 Vậy kết cấu nhiều - 1, 75 lớp đưa kết cấu hai lớp với lớp chi? ??u dày 62 (cm)