Đang tải... (xem toàn văn)
Trường đại học bách khoa TPHCM ĐỒ ÁN BTCT 1 1 ĐỒ ÁN BTCT 1 MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH ẢNH 2 DANH MỤC BẢNG BIỂU 4 CHƯƠNG 1 ĐỀ BÀI VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 5 1 1 Kích thước ô bản, hoạt tải tiêu chuẩn 5 1 2 Chiều dày tường chịu lực t = 340 mm.
ĐỒ ÁN BTCT MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH ẢNH DANH MỤC BẢNG BIỂU CHƯƠNG ĐỀ BÀI VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN 1.1 Kích thước bản, hoạt tải tiêu chuẩn 1.2 Chiều dày tường chịu lực t = 340 mm 1.3 Tiết diện cột: 300 x 300 mm 1.4 Vật liệu sử dụng CHƯƠNG THIẾT KẾ BẢN SÀN 2.1 Phân loại sàn 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn 2.3 Sơ đồ tính 2.4 Xác định tải trọng Tĩnh tải Hoạt tải Tổng tải 2.5 Xác định nội lực 2.6 Tính cốt thép 2.7 Kiểm tra khả chịu cắt cho sàn 10 2.8 Bố trí cốt thép 10 CHƯƠNG THIẾT KẾ DẦM PHỤ 13 3.1 Sơ đồ tính 13 3.2 Xác định tải trọng 14 Tĩnh tải 14 Hoạt tải 14 Tổng tải 14 3.3 Xác định nội lực 14 Biểu đồ bao moment 14 Biểu đồ bao lực cắt 15 3.4 Tính cốt thép 16 Cốt dọc 16 Cốt ngang 18 ĐỒ ÁN BTCT 3.5 Biểu đồ bao vật liệu 18 Tính khả chịu lực tiết diện 18 Xác định tiết diện cắt lý thuyết 19 Xác định đoạn kéo dài W 24 Kiểm tra neo nối cốt thép 25 CHƯƠNG THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 25 4.1 Sơ đồ tính 25 4.2 Xác định tải trọng 25 Tĩnh tải 26 Hoạt tải 26 4.3 Xác định nội lực 26 Biểu đồ bao moment 26 Biểu đồ bao lực cắt 34 4.4 Tính cốt thép 36 Cốt dọc 36 Cốt ngang 38 Cốt treo 39 4.5 Biểu đồ bao vật liệu 39 Tính khả chịu lực tiết diện 39 Xác định tiết diện cắt lý thuyết 40 Xác định đoạn kéo dài W 45 Kiểm tra neo nối cốt thép 46 DANH MỤC HÌNH ẢNH ĐỒ ÁN BTCT Hình 2.1 Các lớp cấu tạo sàn Hình 2.2 Số đồ tính xác định nhịp tính tốn Hình 2.3 Sơ đồ tính biểu đồ bao moment sàn Hình 2.4 Sơ đồ tính thép Hình 2.5 Vùng giảm cốt thép 12 Hình 2.6 Bố trí cốt thép sàn 13 Hình 3.1 Sơ đồ tính xác định nhịp tính tốn dầm phụ 13 Hình 3.2 Biểu đồ bao nội lực dầm phụ 16 Hình 3.3 Tiết diện tính cốt thép dầm phụ 17 Hình 4.1 Sơ đồ tính dầm 25 Hình 4.2 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm 26 Hình 4.3 Các trường hợp đặt tải dầm năm nhịp 27 Hình 4.4 Xác định moment mép gối (kNm) 32 Hình 4.5 Các biểu đồ moment thành phần biểu đồ bao moment (kNm) 34 Hình 4.6 Biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao (kN) 36 Hình 4.7 Tiết diện tính cốt thép dầm 37 ĐỒ ÁN BTCT DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Số liệu đề Bảng 1.2 Cốt thép sử dụng Bảng 2.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn Bảng 2.2 Tính cốt thép cho sàn 10 Bảng 3.1 Xác định tung độ biểu đồ bao moment dầm phụ 15 Bảng 3.2 Tính cốt thép dọc cho dầm phụ 17 Bảng 3.3 Tính khả chịu lực dầm phụ 19 Bảng 3.4 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết 20 Bảng 3.5 Xác định đoạn kéo dài W dầm phụ 24 Bảng 4.1 Xác định tung độ biểu đồ moment (kNm) 28 Bảng 4.2 Xác định tung độ biểu đồ moment thành phần biểu đồ bao moment (kNm) 31 Bảng 4.3 Xác định tung độ biểu đồ bao lực cắt (kN) 34 Bảng 4.4 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (kN) 34 Bảng 4.5 Tính cốt thép dọc cho dầm 37 Bảng 4.6 Tính khả chịu lực dầm 39 Bảng 4.7 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết 40 Bảng 4.8 Xác định đoạn kéo dài W dầm 46 ĐỒ ÁN BTCT ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM - GVHD : PGS.TS HỒ ĐỨC DUY HỘ TÊN : LÊ MINH TRÍ MSSV : 1713640 NHĨM : A08 CHƯƠNG ĐỀ BÀI VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN 1.1 Kích thước bản, hoạt tải tiêu chuẩn Bảng 1.1 Số liệu đề Sơ đồ sàn L1 (m) L2 (m) pc (kN/m2) VI 2.3 5.4 1.2 Chiều dày tường chịu lực t = 340 mm 1.3 Tiết diện cột: 300 x 300 mm 1.4 Vật liệu sử dụng - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20: Rb = 11.5 Mpa, Rbt = 0.9 MPa - Cốt thép: Bảng 1.2 Cốt thép sử dụng Loại thép Rs (MPa) Rsw (MPa) Cốt dọc: CB300-V 260 210 Cốt đai: CB240-T 210 170 CHƯƠNG THIẾT KẾ BẢN SÀN ĐỒ ÁN BTCT 2.1 Phân loại sàn Xét tỉ số cạnh L2 5, = = 2,35 L1 2,3 Xem làm việc phương, thuộc loại dầm 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn Xác định sơ chiều dày sàn: hb = D L1 = 2300 = 77mm hmin = 60mm m 30 Trong đó: - m : hệ số phụ thuộc vào loại bản, loại dầm nên chọn m = 30 D : hệ số phụ thuộc vào tải trọng D= (0.8÷1.4) → chọn D = hmin : chiều dày tối thiểu sàn theo TCVN 5574:2018 hmin = 60mm sàn tầng nhà sản xuất Chọn hb = 90mm Các lớp cấu tạo sàn: Hình 2.1 Các lớp cấu tạo sàn - Gạch Ceramic: Lớp vữa lót: Bản sàn : Lớp vữa trát: γg= 20kN/m3 ; δg= 10mm ; γv= 16kN/m3 ; δv= 20mm ; γb= 25kN/m3 ; hb= 90mm ; γv= 16kN/m3 ; δv= 15mm ; γf,g= 1,2 γf,v= 1,3 γf,b= 1,1 γf,v= 1,3 Xác định sơ kích thước dầm phụ: 1 1 1 hdp = Ldp = ( ) 5400 = 338 450mm 12 16 12 16 Chọn hdp = 400mm 1 1 bdp = ( )hdp = ( ) 400 = 100 200 4 Chọn bdp = 200mm Xác định sơ kích thước dầm chính: ĐỒ ÁN BTCT 1 1 1 hdc = Ldc = ( ) 6900 = 575 863mm 12 16 12 16 Chọn hdc = 700mm 1 1 bdc = ( )hdc = ( ) 700 = 175 350mm 4 Chọn bdc = 300mm 2.3 Sơ đồ tính Lập sơ đồ tính việc chuyển từ mơ hình thật sang mơ hình tính tốn, theo cần định liên kết, gối tựa tính tốn Cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b = m, xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên dầm phụ Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: bdp t c − + b 2 200 340 120 = 2300 − − + = 2090mm 2 Lob = L1 − Đối với nhịp giữa: Lo = L1 − bdp = 2300 − 200 = 2100mm Lob Lo chênh lệch không đáng kể (0,48%) 340 90 120 2090 200 2300 2100 2300 A Hình 2.2 Số đồ tính xác định nhịp tính tốn 2.4 Xác định tải trọng Sàn chịu tác dụng loại tải trọng theo phương đứng: tĩnh tải (trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn) hoạt tải Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s = ( f ,i i i ) ĐỒ ÁN BTCT Kết tính tốn trình bày bảng 2.1 Bảng 2.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn Lớp cấu tạo i ( mm ) Trọng lượng riêng i ( kN / m ) Gạch ceramic 10 20 0,2 1,2 0,24 Vữa lát 20 16 0,32 1,3 0,416 Bêtông cốt thép 90 25 2,25 1,1 2,475 Vữa trát 15 16 0,24 1,3 0,312 Chiều dày Tổng cộng Trị tiêu chuẩn g sc ( kN / m ) Hệ số độ tin cậy tải trọng f ,i g s ( kN / m ) 3,01 Trị tính tốn 3,443 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: ps = f , p p c = 1, = 9, 6kN / m2 Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b=1m: qs = ( gs + ps ) b = (3, 443 + 9,6) 1 = 13,043kN / m2 2.5 Xác định nội lực Bản sàn tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo, tức có kể đến hình thành khớp dẻo phân phối nội lực nhịp gối Trường hợp nhịp chênh nhịp không 10%, giá trị mômen cực đại nhịp gối dải tính tốn xác định sau: - Mômen lớn nhịp biên: M max = - 1 qs L2ob = 13, 043 2, 092 = 5,18kN / m 11 11 Mômen lớn gối thứ hai: M = − - 1 qs L2o = − 13, 043 2,12 = 5, 23kN / m 11 11 Moomen lớn nhịp gối giữa: M max = 1 qs L2o = 13, 043 2,12 = 3,59kN / m 16 16 Lực cắt dải tính tốn xác định theo công thức sau: - Đối với gối biên: Qg1 = 0, 4qsl0b = 0, 13,043 2,09 = 10,9kN - Gía trị lực cắt bên trái gối 2: ĐỒ ÁN BTCT Qgtr2 = 0, 6qs l0b = 0, 13, 043 2, 09 = 16,36kN - Giá trị lực cắt bên phải gối gối giữa: Q0 = 0,5qs l0 = 0,5 13, 043 2,1 = 13, 70kN Hình Hình 2.3 Sơ đồ tính biểu đồ bao moment sàn 2.6 Tính cốt thép Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20: Rb = 11.5MPa Cốt thép sàn sử dụng loại CB300-V: Rs = 260MPa, Rsw = 210MPa Hình 2.4 Sơ đồ tính thép C = 20mm – lớp bê tông bảo vệ Từ giá trị moment nhịp gối, giả thiết a = 25mm, tính cốt thép: ĐỒ ÁN BTCT h0 = h − a M pl = 0,3 b Rbbh02 m = = − − 2 m As = b Rbbh0 Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min = 0,1% = As R 111,5 max = pl b b = 0,37 = 1, 6% bh0 Rs 260 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng sau: Bảng 2.2 Tính cốt thép cho sàn Tiết diện M (kNm) m Nhịp biên 5.18 Gối Nhịp giữa, gối Chọn cốt thép As (mm2/m) () 0.1066 0.1130 324 5.23 0.1076 0.1142 3.59 0.0739 0.0768 d (mm) a (mm) Asc (mm2/m) 0.50 150 335 328 0.50 150 335 220 0.34 120 236 2.7 Kiểm tra khả chịu cắt cho sàn Kiểm tra khả chịu cắt bê tông sàn theo công thức sau: Qmax 0.625 b Rbt bh0 + 2, 4h0 ( g + 0,5 p ) Trong đó: Qmax lực cắt lớn sàn Qmax = 16,36kN 0, 625( b Rbt )bh0 + 2, 4h0 ( g s + 0,5 ps ) = 0, 625 (0,9 103 ) 1 0, 065 + 2, 0, 065 (3, 443 + 0,5 13, 043) = 37,584kN Vậy bê tông sàn đủ khả chịu cắt, nên ta không cần đặt cốt đai (thay đổi tiết diện, cấp độ bền bê tơng, nhóm cốt thép) 2.8 Bố trí cốt thép • Xét tỉ số: 1 ps 9, = = 2.78 g s 3, 443 ps = 0, 25 L0 = 0, 25 2100 = 525mm gs Chọn L0b = L0 = 0, 25 2100 = 525mm 10 ĐỒ ÁN BTCT Hình 4.4 Xác định moment mép gối (kNm) Gối B B ,tr M mg = B , ph M mg = (2300 − 150) (301, 49 + 187, 23) − 187, 23 = 269.62kNm 2300 (2300 − 150) (301, 49 + 151, 06) − 151, 06 = 271,98kNm 2300 B , ph B ,tr = M mg = 271,98kNm Chọn M mg Gối C C ,tr M mg = C , ph M mg = (2300 − 150) (263,39 + 160, 65) − 160, 65 = 235, 74kNm 2300 (2300 − 150) (263,39 + 177, 23) − 177, 23 = 234, 65kNm 2300 C , ph C ,tr = M mg = 235,74kNm Chọn M mg M1 186.24 139.77 57.06 139.76 41.47 74.64 188.86 264.07 326.26 M2 186.24 139.76 139.77 25.54 10.59 51.82 157.98 172.93 M3 32 139.76 ĐỒ ÁN BTCT 301.49 135.04 148.14 108.86 7.72 151.06 187.23 215.16 287.84 M4 263.39 155.98 106.93 10.02 62.12 115.16 160.65 177.23 196.56 M5 170.67 132.04 71.64 23.66 9.47 90.24 66.24 129.32 230.67 M6 217.15 60.65 36.46 17.43 30 75.20 243.47 315.96 M 33 82.2 ĐỒ ÁN BTCT Hình 4.5 Các biểu đồ moment thành phần biểu đồ bao moment (kNm) Biểu đồ bao lực cắt Xác định biểu đồ lực cắt cho trường hợp tải Tính vẽ biểu đồ lực cắt: - Ta có quan hệ moment lực cắt: “Đạo hàm moment lực cắt” Vậy ta có: M’=Q=tg - Xét hai tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch moment hai tiết diện M = M a − M b Do lực cắt hai tiết diện Q= M x Bảng 4.3 Xác định tung độ biểu đồ bao lực cắt (kN) Sơ đồ A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C C-5 5-6 6-D a QG 35.69 -13.98 -63.49 53.08 3.42 -46.10 49.67 -49.67 0.00 b QP1 106.17 -13.06 -132.30 3.08 3.36 3.36 93.22 0.00 -93.22 c QP2 -13.16 -13.16 -12.88 96.58 3.08 -89.86 0.00 0.00 0.00 d QP3 89.46 -29.77 -149.00 143.68 24.45 -94.78 -5.69 -5.69 -5.69 e QP4 -8.68 -8.67 -8.68 100.20 -19.03 -138.27 141.90 22.68 -96.56 f QP5 3.55 3.55 3.55 -17.82 -17.83 -17.82 124.83 5.60 -113.63 g QP6 -136.77 25.47 25.47 25.47 -9.39 -9.40 -9.37 101.69 -17.54 Xác định biểu đồ bao lực cắt Bảng 4.4 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (kN) Lực cắt A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C C-5 34 5-6 6-D ĐỒ ÁN BTCT Q1=QG+QP1 141.85 -27.04 -195.79 56.16 6.78 -42.73 142.88 -49.67 -93.22 Q2=QG+QP2 -27.13 -76.37 149.66 6.50 -135.95 49.67 -49.67 0.00 Q3=QG+QP3 125.15 -43.74 -212.49 196.76 27.87 -140.88 43.97 -55.36 -5.69 Q4=QG+QP4 27.01 -22.65 -72.17 153.28 -15.61 -184.36 191.57 -26.99 -96.56 Q5=QG+QP5 39.23 -10.43 -59.94 35.26 -14.40 -63.92 174.50 -44.07 -113.63 Q6=QG+QP6 137.37 -31.52 -200.27 78.56 28.90 -20.62 40.27 -59.07 -9.37 22.53 Qmax 141.85 -10.43 -59.94 196.76 28.90 -20.62 191.57 -26.99 0.00 Qmin 22.53 -212.49 35.26 -15.61 -184.36 40.27 -59.07 -113.63 -43.74 (a) QG 53.08 35.69 49.67 3.42 13.98 46.10 63.49 49.67 (b) QP1 106.17 93.22 3.08 3.36 3.36 13.06 93.22 132.3 (c) QP2 96.58 13.16 13.16 3.08 13.16 0 89.86 (d) QP3 143.68 89.46 24.45 5.69 5.69 5.69 29.77 94.78 149 (e) QP4 141.9 100.2 22.68 8.68 7.72 7.72 19.03 96.56 138.27 35 ĐỒ ÁN BTCT (f) QP5 124.83 3.55 3.55 3.55 5.6 17.82 17.82 17.82 113.63 (g) QP6 101.69 25.47 25.47 25.47 9.39 17.54 9.39 9.39 26.99 136.77 Q 196.76 191.57 141.85 35.26 22.53 40.27 28.9 10.43 43.74 59.94 15.61 20.62 59.07 113.63 212.49 184.36 Hình 4.6 Biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao (kN) 4.4 Tính cốt thép Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20, Rb = 11,5MPa; Rbt = 0,9 MPa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại CB-300V: Rs = 260MPa, Rsw = 210MPa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại CB-240T: Rs = 210 MPa, Rsw = 170 MPa Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị moment dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định Sf: (3L1 ) = (3 2300) = 1150mm 1 S f ( L1 − bdc ) = (5400 − 300) = 2550mm 2 ' h f = 90 = 540mm Chọn Sf = 540mm Chiều rộng cánh: 36 ĐỒ ÁN BTCT b'f = bdc + 2S f = 300 + 540 = 1380mm Kích thước tiết diện chữ T ( b'f = 1380; h'f = 90; b = 300; h = 700mm ) Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết anhip = 60mm h0 = h − a = 700 − 60 = 640mm M f = b Rbb'f h'f (h0 − h'f ) = 11,5 103 1,38 0, 09 (0, 64 − 0, 09 ) = 849.84kNm Nhận xét: M < Mf nên trụng trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b'f hdp = 1380 700mm b) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị moment âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdc hdc = 300 700mm Giả thiết agoi = 80mm h0 = h − agoi = 700 − 80 = 620mm Hình 4.7 Tiết diện tính cốt thép dầm Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Bảng 4.5 Tính cốt thép dọc cho dầm Tiết diện Nhịp biên (1380x700) Gối (300x700) Nhịp (1380x700) M (kNm) m 326.26 0.0535 0.0550 2081.17 271.98 0.2051 215.16 0.0353 As (mm2) (%) Chọn cốt thép Chọn Asc (mm2) 1.12 3d18+3d25 2236 0.2320 1908.62 1.03 4d18+2d25 2000 0.0359 1359.15 0.73 2d18+2d25 1491 37 ĐỒ ÁN BTCT Gối (300x700) 235.74 0.1778 0.1972 1622.38 0.87 Nhịp 230.67 0.0378 0.0386 1459.08 0.78 (1380x700) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A R 111,5 min = 0,1% = s max = R b b = 0, 65 = 2.88% bh0 Rs 3d18+2d25 1745 2d18+2d25 1491 260 Cốt ngang c) Kiểm tra điều kiện ứng suất nén chín: Qmax b1Rbbh0 = 0,3 11,5 103 0,3 0,62 = 641,7kN , với b1 = 0,3 196,76kN 641,7kN (thỏa mãn) d) Xác định chiều dài hình chiếu C tiết diện nghiêng lên trục dầm • Giả thiết cốt đai đặt vng góc trục dầm khoảng cách không đổi khoảng tiết diện nghiêng xét Tiết diện nghiêng nguy hiểm tiết diện nghiêng có Qb + Qsw bé Qb + Qsw = b Rbt bh02 C + sw qswC min(Qb + Qsw ) C = • Trong qsw = b Rbt bh02 qsw Rsw Asw khả chịu lực cốt đai phân bố Sw trục dầm • Chọn sơ cốt đai nhánh d8a150mm, số nhánh cốt đai n = 82 qsw = Rsw Asw = S →C = 170 b Rbt bh02 qsw 150 = = 113,94kN / m 1,5 0,9 103 0,3 0, 622 = 1,17m 113,94 Ngoài h0 C 2h0 0, 62m C 1, 24m Ta chọn C = 1,17m b Rbt bh02 1,5 0,9 300 6202 = 133061,54 N = 133, 06kN C 1170 0,5 Rbt bh0 = 0,5 0,9 300 620 = 83700 N = 83, kN Với 2,5 Rbt bh0 = 2,5 0,9 300 620 = 418500 N = 418,5kN Vậy Qb = 133, 06kN thỏa • Ta có: Qb = = • Ta có: Qsw = sw qswC = 0, 75 113,94 1,17 = 99,98kN Qmax = 196,76kN < Qb + Qsw = 133,06 + 99,98 = 233,04kN Vậy ta bố trí d8a150 đoạn L1 đầu dầm d8a300 đoạn L1 dầm 38 ĐỒ ÁN BTCT Cốt treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F = P + G − G0 = 119,232 + 63,332 − 11,06 = 171,5kN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn d10 (asw = 79 mm2), n = nhánh Số lượng cốt treo cần thiết: hs ) 171,5 103 (1 − 650 − 400 ) h0 650 m = = 4,17 nasw Rsw 79 160 F (1 − Chọn m = đai, bố trí bên đai đoạn hs = 150mm 4.5 Biểu đồ bao vật liệu Tính khả chịu lực tiết diện Trình tự tính sau: - Tại tiến diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Chịn chiều dày lớp bê tơng bảo vệ cốt thép dọc a0 = 25 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 25 mm thép lớp t = 30 mm thép lớp trên, - Xác định ath hoth = hdp − ath - Tính khả chịu lực theo công thức sau: = Rs As m = (1 − 0,5 ) M = m b Rbbhoth b Rbbh0th Kết tính tốn tóm tắt bảng sau Bảng 4.6 Tính khả chịu lực dầm Tiết diện Nhịp biên (1160x400) Gối (200x400) bên trái Cốt thép As (mm2) ath (mm) hoth (mm) m |M| (kNm) 3d18+3d25 2236 62 638 0.0574 0.0558 360.26 cắt 1d25 cắt 2d25 1745 764 57 34 643 666 0.0445 0.0188 0.0435 0.0186 285.24 131.05 4d18+2d25 2000 56 644 0.2340 0.2067 295.69 cắt 2d25 cắt 2d18 1018 509 34 34 666 666 0.1152 0.0576 0.1086 0.0559 166.12 85.60 1491 56 644 0.1745 0.1593 227.87 509 34 666 0.0576 0.0559 85.60 1745 59 641 0.0446 0.0436 284.34 2d18+2d25 Nhịp (1160x400) cắt 2d25 Gối 3d18+2d25 (200x400) 39 ĐỒ ÁN BTCT cắt 2d25 764 34 666 0.0188 0.0186 131.05 cắt 1d18 509 34 666 0.0125 0.0124 87.59 Nhịp 2d18+2d25 1491 56 644 0.1745 0.1593 227.87 (1380x700) cắt 2d25 509 34 666 0.0576 0.0559 85.60 Xác định tiết diện cắt lý thuyết - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết, x, xác định theo tam giác đồng dạng Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy độ dốc biểu đồ bao moment Bảng 4.7 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết x (mm) Q (kN) 1d25 923,5 141,85 2d25 2010 141,85 Nhịp biên bên trái 40 ĐỒ ÁN BTCT 1d25 1518,5 27,03 2d25 674,38 195,79 2d25 633,25 212,49 Nhịp biên bên phải Gối bên trái 41 ĐỒ ÁN BTCT 2d18 1317,8 76,37 2d25 691,82 196,79 2d18 1791,86 56,17 Gối bên phải 42 ĐỒ ÁN BTCT Nhịp bên trái 2d25 558,46 153.32 Nhịp bên phải 2d25 919,66 140,9 Gối bên trái 2d25 714,5 184,32 43 ĐỒ ÁN BTCT 1d18 1300 63,92 2d25 687,44 191.56 1d18 1050,84 49,67 Gối bên phải 44 ĐỒ ÁN BTCT Nhịp bên trái (bên phải lấy đối xứng) 2d25 506,19 178,81 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W= 0,8Q − Qs ,inc 2qsw + 5d 20d Trong đó: Q – lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao moment; Qs,inc – khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc, cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs,inc = 0; qsw – khả chịu cắt cốt đai tiến diện cắt lý thuyết, qsw = Rsw nasw ; s Trong đoạn dầm có cốt đai d8@150 thì: qsw = Rsw nasw = s 170 82 150 = 113,94kN / m Trong đoạn dầm có cốt đai d8@300 thì: qsw = Rsw nasw = s 170 82 300 = 56,97kN / m d – đường kính cốt thép cắt Kết tính đoạn W tóm tắt bảng sau 45 ĐỒ ÁN BTCT Bảng 4.8 Xác định đoạn kéo dài W dầm Thanh thép 1d25 2d25 1d25 2d25 2d25 2d18 2d25 2d18 Q (kN) 141.85 141.85 27.03 195.79 212.49 76.37 176.79 56.17 qsw (kN/m) 56.97 113.9 56.97 113.9 113.9 113.9 113.9 113.9 Wtính (mm) 1120.96 622.98 314.78 812.34 870.97 358.11 745.64 287.19 20d (mm) 500 500 500 500 500 360 500 360 Wchon (mm) 1130 630 502 826 880 360 750 360 Nhịp bên trái 2d25 153.32 113.9 663.25 500 670 Nhịp bên phải 2d25 140.9 113.9 619.65 500 621 2d25 184.32 113.9 772.08 500 781 1d18 2d25 1d18 63.92 191.56 49.67 113.9 113.9 113.9 314.40 797.49 264.37 360 500 360 364 800 360 2d25 178.81 113.9 752.73 500 760 Tiết diện Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái Gối bên phải Gối bên trái Gối bên phải Nhịp bên trái (đối xứng với bên phải) Kiểm tra neo nối cốt thép Nhịp biên bố trí 3d18 + 3d25 có As = 2236 mm2, neo vào gối 3d18 có As = 763 mm2 > 1/3x2236 = 745.33 mm2 Các nhịp bố trí 2d18 + 2d125 có As = 1491 mm2, neo vào gối 2d18 có As = 508 mm2 > 1/3x628 = 497 mm2 Chọn chiều dài neo thép vào gối biên 30d với thép lớp 22d với thép lớp Nối thép vùng bê tơng chịu nén chọn chìu dài nối 26d 46 ... 320 32.58 17 .7 11 3.94 11 3.94 19 4.38 14 2 .14 320 320 324 323 2d16 3 .18 11 3.94 91. 16 320 320 2d16 3 .18 11 3.94 91. 16 320 322 1d16, 2d16 2d16 1d16 24 ĐỒ ÁN BTCT Gối bên trái Gối bên phải Nhịp bên trái... bên trái Nhịp biên bên phải 20 ĐỒ ÁN BTCT 2d16 6 81 44,43 1d12 924 44,43 2d16 920 44, 41 1d16 4 91 44, 41 Gối bên trái 21 ĐỒ ÁN BTCT 2d16 586 32,58 1d16 278 17 ,7 2d16 229 31, 8 Gối bên phải Nhịp bên... - 41. 47 -13 9.77 18 8.86 74.64 -13 9.76 51. 82 -10 .59 -18 6.24 15 7.98 17 2.93 -13 9.77 -25.54 -13 9.76 -13 9.76 287.84 18 7.23 -3 01. 49 15 1.06 215 .16 -10 8.86 -7.72 -13 5.04 -14 8 .14 62 .12 10 .02 -15 5.98 19 6.56