đồ án bê tông hai- thiết kế dầm dốc

Trang 1

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN

CHUONG 1

TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

1.1 MAT BẰNG BỐ TRÍ ĐAN DẦM SAN

1.1.1 Lựa chọn sơ bộ kích thước dầm tầng điển hình

Việc lựa chọn sơ bộ kích thước dầm được tiến hành dựa vào kích thước nhịp và chiều cao tầng.Các kích thước dầm được lựa chọn sơ bộ theo công thức:

h,=[- + `|L,.; bạ=[ + ]h, — Đối với các dầm chính 1278) mp 42

1 1 1 1 i as ge HÀ

h”[sg*qg | b7[2+z ]h Đối với các dâm phụ Dam chính có chiều dài lớn nhất I=8500 mm

hạ = Ế + 1 x 8500 — 708.3 + 1062.5 (mm) Chọn hạ=§00(nm)

bạ = & z] x 800 = 200 + 400 (mm)

Chon bg=400(mm)

Tiết diện dầm chinh:800x400(mm)

Dâm phụ có chiều dài lớn nhất I=8§500 mm

Trang 2

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN 2 2 7 hg = (ata) ¥ A500 — 425 - 7ñR 3 (mm) Chọn hạ=600(mm) by = (j — 3 x 600 = 150 +300 (mm) Chọn bạ=300(mm) Tiết diện dầm chính:600x300(mm 1.2:CẤU TẠO SÀN: Xác định chiều dày bản sàn: 0.8 xi x= gã Trong đó l là chiều dài theo phương cạnh ngắn của ô sàn lớn nhất:(ô sần số 12) 08xl 08x 4500 40 4o Chon : h,=100(mm) 1.3: TAI TRONG TAC DONG LÊN SÀN: 1.3.1: Tinh tai: h, > = 9071) Hệ Chiều Tải trọng fat Lớp cấutạo |(kN/mŠ | sé dày ð tt — Lớp chống thắm

VTn| (mm) (kN/m?) —Vitataodoc —Ban Béténg Cat thé;

Gach ceramic 20 1.1 10 0.22 — Via trat

Via lot, t Ma 0t, tạp dốc 18 1.3 30 0702 | re

ata tet RRS Vợ,

Ban san day 25 1.1 100 2.75 | fet yh a eee

Trang 3

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN Loại phòng Tải trọng KP chuẩn | Hệ số | Tải ce (kN/m') VIn (kNÑ/m') Phòng lầm việc 2.0 1.2 2.4 Hành lang,sảnh 3.0 1.2 3.6 Vệ sinh 2.0 1.2 2.4 Ban công 4.0 1.2 4.8

1.4 TÍNH TỐN NỘI LỰC CHO CÁC Ô SÀN:

1.4.1 Tải trọng tác dụng và kích thước của các ô bản : tt t Ay tA Zs g ptt, hp Li Lạ O SAN | loạiôsần | anim?) | N/m?) | @&N/m) | (em) (m) (my_ |2 S1 2Phương | 4.023 0 2.4 100 4.25 65 | 1.53 S2 2Phương | 4.023 0 2.4 100 4.5 6.5 | 1.44 S3 1Phương | 4.023 0 3.6 100 2 65 | 3.25 S4 2Phương | 4.023 0 2.4 100 4.25 56 | 1.32 S5 2Phương | 4.023 0 3.6 100 4.5 56 | 1.24 $6 2Phương | 4.023 1.1 2.4 100 4.5 56 | 1.24 S7 2Phương | 4.023 0 3.6 100 2.4 4.25 | 1.77 S8 2Phương | 4.023 0 3.6 100 2.4 4.5 | 1.88 S9 2Phương | 4.023 0 2.4 100 4.25 6 1.41 S10 | 2Phương | 4.023 0 2.4 100 4.5 6 1.33 SIl | 2Phương | 4.023 1.68 2.4 100 4.25 6 1.41 S12 | 1Phương | 4.023 1.24 2.4 100 2.65 6 2.26 S13 | 1Phương | 4.023 0 3.6 100 2.875 6 2.09 S14 | 1Phương | 4.023 0 4.8 100 1.1 425 | 3.86 S15 | 1Phương | 4.023 0 4.8 100 1.1 4.5 | 4.09

1.4.2 Tính toán nội lực sàn 2 phương (S1, S52, S4, $5,S6 , $8, S9 ,S10,S11)

Trang 6

1.4.3.Tính tốn các ơ bản làm việc l phương:(S3, S12, S13, S14, S15 )

Trang 8

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN â 4500 @ 4250 â 4250 @đ

S ĐỒ TRUYỀN TẢI DẦM 2

= TAITRONG SAN TRUYEN VÀO DẦM: Y Oban lam viéc một phương:

Gsd = Is—>

Y O ban lam việc hai phương:

Trang 9

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN Y Hoat tai: Ô sàn truyền p Li Ly Psa Pa SAN | vaodam | (kN/m’) | (m) (m) B (kN/m) | (kN/m) Sl hinh thang 2.4 4.25 65 | 0.327 0 4.19 S2 hình thang 2.4 4.5 65 | 0.346 0 4.33 S3 1 phương 3.6 2 6.5 0 3.6 0 S4 hình thang 2.4 4.25 5.6 10.379 0 3.01 35 hình thang 3.6 4.5 5.6 10.402 0 6.01 S7 tam giác 3.6 2.4 4.25 0 2.7 0 S8 tam giác 3.6 2.4 4.5 0 2.7 0 S9 hình thang 2.4 4.25 6 0.354 0 4.05 S10 | hinh thang 2.4 4.5 6 0.375 0 4.17 = TAITRONG SAN TRUYEN VAO DAM TRỤC B' Y Tinh tải Ô sàn truyền q's Ly Lạ sd ta SAN vào dầm (kN/m2) (m) (m) B (kN/m) | (kN/m) S4 tam giác 4.023 4.25 5.6 0 5.34 0 S5 tam giác 4.023 4.5 5.6 0 5.66 0 S7 hình thang 4.023 2.4 425 | 0.282 0 4.17 S8 hinh thang 4.023 2.4 4.5 0.267 0 4.23 Tổng tải trọng truyền vao B’ ¡ đ12= đáy 1 địa 1 đạn tN) q12 = 5.34 + 4.17 + 0825 + 6.138 = 16.473 N ) ” đzz — sgz +¡z +ụw (KNy ) qaa = 5.66 + 4.23 + 0.825 = 10.175 (#Ñ vx Hoạt tải

Ô sàn truyền p' Ly Ly Psa Pta

Trang 10

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN » pl2=pe,+ pÉN/ m) pl2 = 3.194 337 =692(KN/_) a P23 =PtatPig (È¿m) Pra — 5.06 + 3.79 — 8.86 (RN/) = TAITRONG TU DAM B’ TRUYEN VÀO DẦM TRỤC 2 Gây ra lực tập trung: Tĩnh tải: 12XL¡2 16473425 Hye” ——= 5 = 35.01(kN) P= sansa = se x45 _ 24.11(kM) Hoạt tải: 2x⁄I.,2 6.92 x 4.25 Pạ=F —.= 5 “ = 14.71(kM) Po, _ P23 : Lo _ as 4.5 = 19.91(KN) = TAITRONG SAN S14,S15 TRUYEN VAO DAM CONSON ¥ Tinh tai Ơ sần truyền q", L, Lạ Usa SAN vào dầm (KN/m?) (m) | (m) |(kN/m) S14 1 phương 4.023 1.1 | 4.25 | 2.21 S15 I phương 4.023 1.1 4.5 2.21 Tổng tải trọng truyền vào dầm coson :2=({;¿ tac + qi ® mm) qy; = 2.21 + 2.75 + 6.138 = 9.18 (ÁN) a 929 = 436 + Tac +4 mm) doa = 2.214 2.75 + 6.138 = 9.18 (KNy,,,) ¥ Hoat tai: Ơ sần truyền p' Li Lạ Psa SAN vào dầm (kN/m’) (m) | (m) | (KN/m) S14 1 phương 4.8 1.1 | 4.25 | 2.64 S15 1 phương 4.8 1.1 | 4.5 | 2.64 Tổng tải trọng truyền vào dầm conson: .s D{2=pjj =264(*N/m)

s P2a= Pea 5 2.64 (ANY m)

Trang 13

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN F3 T af Ti = a Et ¬ = AL ae : é a4 at |

5} SE” i) a Glee" @) | pte (|)

¥ Biéu dé bao moment

te eel L H— : LTZZ ae Bo = Lt

e_ Giá trị nội lực trong các thanh

NỘI LỰC TRONG CÁC THANH mx | Tổ min Tổ tư Tổ THANH Max Pru h dp Min Pru h op Pmax M max h ợp 1 2.70E-14 | 50.56 6 -59.18 57.03 4 57.03 -59.18 4 2 28.32 3.37 3 -203.38 107.07 5 107.07 -203.38 5 3 178.79 -0.61 6 -203.38 | -169.13 5 127.12 -57.37 6 4 31.48 3.14 1 -190.92 -111.54 6 97.42 -134.65 7 5 128.04 -8.26 5 -134.66 | -131.09 7 93.62 2.42E-14 6

4 TINH TOAN COT THEP:

Bê tông B20:Ry=l1 1.5MPa

Cốt thép chịu lực của dầm AIH:R,=365MPa(d10-d40)

Cốt thép dai CI: R,y=175MPa a) Tại tiết diện ở nhịp

“ Tương ứng với moment dương, bản cánh chịu nén, tiết diện

Trang 14

Nhận xét:M„„„<M; nên trục trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết điện chữ nhật Đ/ Xh*ae = 1450 x 5000mm] Ta thấy M„„„=178.79(kN/m)<M; => trục trung hoa đi qua cánh _ M ˆ YnRubrhậ„„ r=l-di—ðxm ỆYpRubrheae Re Cm A; = e Nhip BC: M=178.79(kN/m) Tính theo tiết điện hình chữ T: 2£ X ae = 1450 < 5000mm) e_ Các nhịp còn lại: M=128§.04(kN/m)

Tính theo tiết diện hình chữ T: 2ƒ X hac = 1450 x 5000mm)

b) Tại tiết diện ở gối: M _YgRybh F-i1-ji—-2xa,, ‘p> Rp,Dh agen 0 3 Om

e G6i: M=282.11(KN/m) tinh thép cho tất cả các gối Tính theo tiết diện hình cht nhat:bxh=500x300(mm) Hàm ˆ M(kNm) | họ b Om £ |Awem2| Cốthépchọn | wong | “2° lệch(%) uŒ%) M; 203.38 470 250 0.356 | 0.463 15.43 8016 1.23 4.04 Mnsc | 178.79 | 470 1450 | 0.054 | 0.056 | 10.82 4Ø16+2Ø14 0.87 2.7 Mạ 128.04 470 1450 0.039 0.04 7.73 4Ø16 0.62 3.86 c) Cốt ngang Lực cắt lớn nhất Q=127.12 (kKN) Kiểm tra điều kiện tính toán: Pb: {4 + Prt @s]YpRuybhạ = 0.6 xf1+ + 1x 02 x 0.9 x 10Ê x 0.25 x 0.47 = 57.11(kN] => Q > Gp,(1 | Py | #n)YsRuyÐh,

Vậy bê tông không đủ chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai d6(a,„=28.3mm”), số nhánh cốt đai là n= 2

Xác định bước cốt đai

Trang 16

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN 1 TAITRONG: Dầm liên tục, gối lên các cột Kích thước dầm khung: 600x400(mm) : 800x400(mm) Kích thước dầm dọc : 500x300(mm) Kích thước dầm phu „ :300x150(mm) Trọng lượng bản thân dầm: da = (hạ —hs)DzYp¿'ì (= San và dầm đổ toàn khối + Dầm khung: đạc = (0.8— 01) 04x 25 x11 = 77 (FÑ mm) ac = (0.6 — 0.1)X 0.4 X 25 x 1.1 = 5.5 (#Mm) + Dam doc: ac = (0.5 — 0.1) x 0.3 x 25 x 1.1 = 2.75 (KNZ_) + Dam phu: don = (0.3 — 0.1) 0.15 x 25 x 1.1 = 0825(RNZ„ Tương xây trên dầm: q; = (H—h„)b¿ytm (=) H=3.6(m),b,=0.1(m) de = (3.6 — 0.6)x 0.1.x 18 x 11 = 5.94 (KN) a TANG HAM = SODO TRUYEN TAI:

SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI TANG HAM

= TAITRONG SAN TRUYEN VAO DAM:

*x Ô bản làm việc một phương:

Trang 17

sa = Is

Y O ban lam viéc hai phương:

Trang 18

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN ` sàn truyền Ô SÀN vào q(kNm2) | Lam) | Lạ(m) qua Ota S14 1 phương 4.023 1.1 4.25 2.21 0 S1ã 1 phương 4.023 1.1 4.5 2.21 0 w Hoạt tải: Ô SÀN mướn p@Ñm2 | Lam) | Lam) pa | Pa S14 1 phương 1.1 4.25 3.3 0 S15 1 phương 1.1 4.5 3.3 0 6000 Gy: © AY Ay) | 4250 | 4250 | 4500 | = Taintt A,-1 v Tỉnh tải: q:—¡3 = q7 + Oph (ENS) q;_43 = 2.21 + 0.825 = 3Ñ mm) % Tải trọng truyền vào nút A¡-l Pa,-4 = 2 2 = ö.5(kN] % Quy về tải phân bố đều trên nhịp A-1 (Play „ -+=— + +q,.+ đA-—1 Laake) Geq + Gac +49 6.5 = (7 +0+5.5+5.49 = 17(KN w Hoạt tải: ý Pi-as = Pra (Xfm)

Pi-i2 = 3.3(EN An) `

Trang 21

= SODO TRUYEN TAI:

SO BO TRUYEN TAI TANG HAM

Y Oban lam viéc mét phuong:

Gsd — S>

Y Oban lam viéc hai phuong:

Trang 22

Trang 26

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN c, TANG NAM: = SODO TRUYEN TAI:

SƠ ĐỒ TRUYỀN TAI TANG 5

Y Oban lam viéc mét phuong:

og Bs

Usd = is 9

Y Oban lam việc hai phương:

Trang 28

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN S17 tam giác 2.4 2.5 3.2 0 1.88 0 S17 hình thang 2.4 2.5 3.2 0.391 0 2.26 S18 tam giác 2.4 2.5 2.875 0 1.88 0 S18 hình thang 2.4 2.5 2.875 | 0.435 0 2.11 S19 tam giác 2.4 2.5 2.9 0 1.88 0 S19 hình thang 2.4 2.5 2.9 0.431 0 2.13 S20 tam giác 2.4 2.5 4.25 0 1.88 0 S20 hình thang 2.4 2.5 4.25 | 0.294 0 2.56 6000 2 10 ee = Taintt A,-1 vx Tỉnh tải: 41-42 = Gey + Ge + dpa fm)

di-¡3 = 2.21 + 5.49 +U.825 = 9(EN mm}

Trang 29

tải trong do sàn dầm A1 truyền

nút tĩnh tải hoạt tải

Al-1 19.1 5.6 quy về tải phân bố đều trên nhịp

Trang 31

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN 12a 37.16 20.7 12b 19.82 10.35 13 34.32 0 = TONG TAI TRONG PHAN BO TREN CAC NHIP DAM KHUNG A e Nhịp 1-2: ¥ Tinh tai: Gi-2 = Gad + 92a + Gac + qiÉÄ An) qy_> = 2.214+5.344+5.540=13.05(FX4,) w Hoạt tải: P:-z = Đẫn + pla fn)

Dio = 3.19 + 2.64 = 5.83(EN ys, )

Trang 32

B(m):Bước khung khoảng cách giữa các khung phẳng

H,,Ha(m):Chiéu cao tầng treat và tầng dưới cao trình đỉnh cột gán gió = APLUC GIO TINH TOAN: sin Zi K Wasn Whit (m) (kN/m’) | (kN/m/’) 1 1.2 0 0 0 2 42 | 0.848 | 0.56 0.42 3 66 |0.9184| 0.61 0.46 4 10.2 |1.00032| 0.67 0.5 5 138 |1.0608| 0.7 0.53 6 17.4 | 1.104 | 0.73 0.55 7 21 1.139 | 0.76 0.57 8 24.6 | 1.1714] 0.78 0.58 9 28.2 | 1.2038] 0.8 0.6 10 31.8 | 1.2308] 0.82 0.61 11 35.4 | 1.2524] 0.83 0.62 12 39 | 1274 | 0.85 0.63 KHUNG TRỤC A CỌT B P đón P pst TẦNG | “1 | a) (kN) (kN) ham 3 4.1 0 0 0>1 3 4.1 6.2 4.65 1>2 2.4 4.1 1.5 5.66 2>3 3.6 4.1 9.89 7.38 3>4 3.6 4.1 10.33 7.82 4>5 3.6 4.1 10.77 8.12 5>6 3.6 4.1 11.22 8.41 6>7 3.6 4.1 11.51 8.56 T>8 3.6 4.1 11.81 8.86 8>9 3.6 4.1 12.1 9 9>10 | 3.6 4.1 12.25 9.15 10>11 | 3.6 4.1 12.55 9.3

e TIET DIEN COT

= Tinh todn sơ bộ tiết diên cột

kr Aj Q-ani

A,=b, xh, =——=4 c c c YuRy

Trang 49

e Bang phan tích nội lực:

x ah M,min'g M,max'n |Q| max

Trang 50

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN 557 1-2 gối 310 990 | 400 | 0.248 | 0.29 18.09 6920 0.75 nhip 257 550 | 400 | 0.205 | 0.232 | 14.47 4622 0.6 557 5-6 gối 399 550 | 400 | 0.319 | 0.398 | 24.83 8020 1.03 nhip 179 550 | 400 | 0.143 | 0.155 9.67 3220 0.4 5»7 9-9 gối 970 750 | 400 | 0.417 | 0.593 | 50.45 | 2030+6028 1.58 nhịp 485 750 | 400 | 0.208 | 0.236 | 20.08 | 2030+1028 0.63 8510 4-2 gối 311 990 | 400 | 0.248 | 0.29 18.09 6020 0.75 nhip 298 990 | 400 | 0.206 | 0.233 | 14.54 4022 0.61 8510 5-6 gối 394 990 | 400 | 0.315 | 0.392 | 24.45 8920 1.02 nhip 283 990 | 400 | 0.226 | 0.26 16.22 | 2Ø22+3020 0.68 8x10 9-9 gối 1032 | 750 | 400 | 0.443 | 0.662 | 56.32 8Ø30 1.76 nhịp 486 750 | 400 | 0.209 | 0.237 | 20.16 | 3Ø22+2Ø20 0.63 4 10 gối 199 550 | 400 | 0.159 | 0.174 | 10.85 3022 0.45 nhip 298 550 | 400 | 0.238 | 0.276 | 17.22 | 3@22+2020 0.72 4 5-6 gối 383 550 | 400 | 0.306 | 0.377 | 23.52 | 3Ø22+4220 0.98 nhịp 295 550 | 400 | 0.236 | 0.273 | 17.03 | 3@22+2020 0.71 4 9-9 gối 985 750 | 400 | 0.423 | 0.608 | 51.72 | 2Ø30+6Ø28 1.62 nhip 938 790 | 400 | 0.231 | 0.267 | 22.71 6022 0.71 o_ Tính thép đai cho đầm: ,

Trang 51

DO AN BE TONG HAI GVHD: LE DUC HIEN 4-5 | 142 | 550 | 400 106.92 612.74 8-9 | 179 | 550 | 400 106.92 612.74 1-2 | 162 | 550 | 400 106.92 612.74 5->7 5-6 | 233 | 550 | 400 106.92 612.74 8-9 | 324 | 750 | 400 145.8 835.56 1-2 | 159 | 550 | 400 106.92 612.74 8->10 5-6 | 226 | 550 | 400 106.92 612.74 8-9 | 354 | 750 | 400 145.8 835.56 1-2 | 159 | 550 | 400 106.92 612.74 II 5-6 | 226 | 550 | 400 106.92 612.74 8-9 | 354 | 750 | 400 145.8 835.56

=> Dva vao bang trén ta thdy Q<9,,(1+ 9, +,)y,R,,bh, Vay bé tông đủ kha năng chịu lực cắt Ta bố trí thép đai theo cấu tạo

+ 1⁄2 giữa nhịp bố trí Ø6s300

+1/4 đầu dầm bố trí Ø6s150

e Tinh toán thép dọc cho cột:

o_ Tính toán theo cấu kiện nén lệch tâm o_ Xác định độ lệch tâm: v Độ lệch tâm ngẩu nhiên: H Da — [oI h vx Độ lệch tâm tĩnh học: 2, = 1`” N

Y Độ lệch tâm tính toán, khung siêu tnh:a = maX(£a, ®ụ )