thiết kế công trình chung cư ch1

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CH1 GVHD : SVTH : PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐẶNG THÀNH NAM SKL007208 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO -  - THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CH1 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM MSSV: 16149078 KHÓA: 2016-2020 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Tp.Hồ Chí Minh 05/07/2020 CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -TP.Hồ Chí Minh, ngày - tháng - năm 2019 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHI ỆP Họ tên sinh viên: ĐẶNG THÀNH NAM MSSV: 16149078 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Lớp: 16149CL1 Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐT: Ngày nhận đề tài: 10/01/2020 Ngày nộp đề tài:… /…./2020 Tên đề tài: CHUNG CƯ CH1 Các số liệu, tài liệu ban đầu: Bản vẽ thực tế cơng trình Nội dung thực đề tài: + Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình + Tính tốn thiết kế cầu thang + Tính tốn thiết kế khung dầm, cột, vách lõi thang + Tính tốn thiết kế móng, cọc cho cơng trình Sản phẩm: + Thuyết minh tính tốn vẽ sàn tầng điển hình + Thuyết minh tính tốn vẽ dầm, cột, vách lõi thang theo khung trục trục K + Thuyết minh tính tốn vẽ móng, cọc theo khung trục trục K TRƯỞNG NGÀNH Khoa ĐT CLC – ĐH SPKT TP.HCM GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: ĐẶNG THÀNH NAM MSSV: 16149078 Ngành: CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: CHUNG CƯ CH1 Họ tên Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giảng viên hướng dẫn Khoa ĐT CLC – ĐH SPKT TP.HCM CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: ĐẶNG THÀNH NAM MSSV: 16149078 Ngành: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: CHUNG CƯ CH1 Họ tên Giảng viên phản biện: TS PHẠM ĐỨC THIỆN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giảng viên phản biện Khoa ĐT CLC – ĐH SPKT TP.HCM năm 20… LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp môn học cuối em trường môn học để em tổng hợp lại tất kiến thức suốt năm học tập trường Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp, em nhận nhiều sự giúp đỡ, đóng góp ý kiến bảo nhiệt tình Thầy, Cơ, gia đình bạn bè Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Thầy, Cô Khoa Xây dựng trường Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh truyền đạt kiến thức cho em suốt trình học tập Trường nghiên cứu đề tài Đặc biệt, em xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến thầy Châu Đình Thành người trực tiếp hướng dẫn, quan tâm tận tình bảo em trình làm đồ án tốt nghiệp Cuối cùng, em muốn gửi lời cảm ơn đến với gia đình bạn bè góp ý, động viên em suốt q trình học tập hoàn thành đồ án tốt nghiệp Trong trình thực đồ án, nhận thấy nổ lực với kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, đồ án khơng thể tránh khỏi sai sót, em mong nhận nhận xét góp ý quý Thầy, Cơ để em bổ sung nâng cao kiến thức, phục vụ tốt cho công việc sau Em xin chân thành cảm ơn ! TP.HCM, ngày….tháng….năm 2020 Sinh viên thực ĐẶNG THÀNH NAM TÓM TẮT Trong phần thuyết minh đồ án tốt nghiệp này, sinh viên thực phần theo quy trình sau: Phần kiến trúc Đề tài chung cư CH1 – khu B D, quận Gò Vấp, Tp Hồ Chí Minh thơng qua giảng viên hướng dẫn Tính tốn sàn điển hình Sinh viên tính tốn sàn điển hình bằng phương pháp mơ hình sàn tầng điển hình bằng phần mềm Safe v12 theo bước sau: Bước 1: Dùng công thức sơ xác định kích thước dầm, cột, sàn, vách Bước 2: Mơ hình hồn chỉnh sàn tầng điển hình bằng phần mềm Safe v12 Bước 3: Xác định nội lực tĩnh tải hoạt tải, gán nội lực vào mơ hình Bước 4: Chạy mơ hình kiểm tra tính tốn thép, chuyển vị sàn Tính tốn cầu thang Sinh viên trình bày cầu thang tầng điển hình theo bước sau: - Tách cầu thang tầng điển hình mơ hình riêng, tính tốn bằng phần mềm SAP2000 - Xuất nội lực tính tốn thép cầu thang Thiết kế khung 4.1 Tính tốn tải trọng - Tính tốn tải trọng tác động vào cơng trình: tĩnh tải hoạt tải - Tính tốn tải trọng gió: gió tĩnh gió động - Tính tốn tải trọng động đất 4.2 Kiểm tra Phần kiểm tra khung trình bày theo bước: Bước 1: Sinh viên kiểm tra ổn định của cơng trình Bước 2: Thay đổi tiết diện cột, vách đảm bảo sự ổn định cho cơng trình Bước 3: Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình Bước 4: Kiểm tra độ lệch tầng cơng trình 4.3 Tính tốn - Thiết kế tính tốn thép tất dầm tầng điển hình ( Tầng 4) - Thiết kế tính tốn cột theo khung trục trục K bằng phương pháp lệch tâm xiên - Tính vách lõi thang bằng phương pháp vùng biên chịu moment Móng Tính móng theo khung trục K với loại móng: - Móng thường - Móng thang máy Các bước tính tốn: Bước 1: Xác định sức chịu tải cực hạn Bước 2: Xác định sức chịu tải thiết kế so sánh với độ bền vật liệu Bước 3: Kiểm tra phản lực đầu cọc Bước 4: Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang Bước 5: Kiểm tra ổn định đất Bước 6: Kiểm tra khối móng qui ước Bước 7: Kiểm tra xun thủng Bước 8: Tính tốn thép đài cọc ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành Hình 21 Moment lớp theo phương Y móng M3 Chọn giá trị moment lớn nhất: M y  1580.37  KN.m  ho  h  a  1.5  0.2  1.3  m  m  My Rb  B  ho2  1580.37  106  0.055 17  1000  13002       m     0.055  0.056 As  min   Rb  Bd  ho Rs  0.056  17  1000  1300  3427.61 mm  365 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A   R 0.541117 3427.61  0.05%    s  100  0.26%  max  R b b   100  2.52% bho 1000 1300  s Rs 1 365 Chọn thép 10 22   22a100  có As  3799.4  mm2  bố trí cho 1m chiều dài SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 5.8 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG (DƯỚI PIER -1 VÀ CỘT 377) Bảng 25 Nội lực tính tốn cột 377 Lực COMBO Nmax Mxmax Mymax COMB1 COMB8 COMB7 N (KN) 10100.22 8727.32 9591.92 Mx My Qx Qy (KN.m) (KN.m) (KN) (KN) -14.349 -140.085 -550.8 -44.18 -43.382 -126.393 -493.28 -11.58 -14.134 -143.654 -556.66 -43.84 Bảng 26 Nội lực tính tốn lõi thang Pier-1 Lực COMBO Nmax Mxmax Mymax COMB1 COMB8 COMB10 MIN N (KN) 35542.6 35247.2 23826.7 Mx (KN.m) 6675.765 13023.72 -5579.24 My (KN.m) 1137.02 1056.483 -25566.8 Qx (KN) -99.4 -99.98 -1518.5 Qy (KN) 2.27 65.92 -980.54 Bảng 27 Tổng nội lực tính tốn móng M4 N Mx My Qx Qy (KN) (KN.m) (KN.m) (KN) (KN) -650.2 -41.91 Nmax-tt 45642.82 6661.416 996.935 -593.26 54.34 Mxmax-tt 43974.52 12980.34 930.09 Mymax-tt 33418.62 -5593.37 -25710.5 -2075.16 -1024.38 Lực 5.8.1 Xác định số lượng bố trí cọc Ta chọn sơ số lượng cọc kiểm tra lại bước sau N Số lượng cọc: n    max Rc ,a Trong đó:  : hệ số xét ảnh hưởng moment, lấy    1.4 45642.82  10.61  14.86   chọn 18 cọc 4300 Khoảng cách cọc 3d = 2.4 (m), khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn 1d = 0.8(m) Chiều cao đài cọc: H d  D f  1.5  m  n  1  1.4   Kích thước đài: Bd  Ld  H d  13.6m  6.4m  1.5m SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành Hình 22 Mặt cọc bố trí móng M4 5.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc Sử dụng phần mềm SAFE V12 để tính tốn: Hình 23 Phản lực đầu cọc móng M3 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 153 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành Kết phầm mềm SAFE V12, Combo thu giá trị: Bảng 28 Phản lực cọc móng M3 STT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Pi (KN) 1157.67 2185.932 3184.359 3602.49 2595.365 1561.941 1876.187 2867.786 3818.559 3832.303 2942.053 2014.313 2010.398 2927.684 3800.505 3651.597 2790.523 1879.253 Ta được: Pmax  3832.3  KN  ; Pmin  1157.67  KN   Kiểm tra điều kiện  Pmax  3832.3  KN   Ptk  4300  KN   cọc không bị nhổ, thỏa điều kiện  P  1157.67 KN      Kiểm tra làm việc nhóm cọc Rn hom   nPtk  N tt Hệ số nhóm  tính theo cơng thức Converse Labarre:  d    n1  1 n2   n2  1 n1   90n1n2        arctg     s Trong đó:  : hệ số xét ảnh hưởng nhóm n1 : số hàng cọc nhóm, n1  SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 154 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành n2 : số cọc hàng, n2  d: đường kính cọc, d = 0.8 (m) s: khoảng cách hai cọc tính từ tim, s = 2.4 (m)  0.8     1     1       arctg    0.69   90    2.4    Rn hom  0.69  18  4300  52371.96  KN   49233.2  KN  Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc 5.8.3 Tính cọc theo trạng thái giới hạn 5.8.3.1 Trạng thái thứ I Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang Dùng Q tt max  650.2  KN  kiểm tra điều kiện cân áp lực ngang đáy đài, theo công thức thực nghiệm sau: hd  1.5  m   hmin tt  o   2Qmax  0.7 tan  45      Bd   15o5'   650.2 =0.7 tan  45o   1.18  m   19.70  13.6   1.75  15o 29' 0.25 12o12'   15o5' : góc ma sát đất từ đáy đài 2.0 trở lên mặt đất 1.75 19.75  0.25 19.36   19.70 KN/m3 : trọng lượng riêng đất từ 2.0 đáy đài trở lên mặt đất Bd  13.6  m  : cạnh đáy đài theo phương thẳng góc với tải trọng Q   Vậy độ sâu đặt đáy đài thỏa điều kiện cân áp lực ngang, nên ta tính tốn móng với giả thiết tải ngang hồn tồn lớp đất từ đáy đài tiếp nhận Do khơng cần tính móng cọc chịu tải trọng ngang 5.8.3.2 Trạng thái thứ II  Kiểm tra ổn định đất Chiều dài móng qui ước theo phương Y phương X tương ứng: SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 155 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành   Lqu   Ld  D   Lctg  tb      Bqu   Bd  D   Lctg  tb    Trong đó: Lqu , Bqu : chiều dài chiều rộng đài cọc Lc : chiều dài làm việc cọc, Lc  31.25  m  Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: tb   ili  l i i , li : góc ma sát chiều dài lớp đất thứ i 10o 48  0.4  12o12  3.1  15o 29   23o50  29 tb   21o37 0.4  3.1   29 Chiều dài khối móng:  21o37  Lqu   6.4  0.8    31.25  tg    11.52  m     21o37  Bqu  13.6  0.8    31.25  tg    18.71 m    Trọng lượng khối móng qui ước: Wqu  Bqu Lqu  D f  Lc   tb =11.52 18.71  1.5  31.25   22  155215.6  KN   Kiểm tra điều kiện ổn định khối móng qui ước Áp lực tính toán tác dụng lên đất nền, dựa vào TCVN 9362:2012 xác định R tc : mm Rtc   Ab II  Bh II'  DcII   II ho  ktc Trong đó: ktc  1.1 : Hệ số độ tin cậy, đặt trưng tính toán lấy trực tiếp từ bảng thống kê m1  1.2 : Hệ số điều kiện làm việc đất (đặt móng lớp đất số 3) – cát pha vàng, trạng thái dẻo có độ sệt I L  0.5 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 156 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành m2  : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình Chiều sâu cọc -31.25 (m) ứng với lớp đất thứ có   23o50' ; I L  0.41 cII  9.97  KN/m2  : giá trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng (Lớp 3) b  Bqu  18.71 m  h  H qu  Lc  hdai  31.25  1.5  32.75  m  ho  3.25  m  A,B,D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy theo bảng 14 phụ thuộc vào góc ma sát xác định theo điều 4.3.1 đến 4.3.7 TCVN 9362:2012  A  0.83    B  4.43  D  6.86   II : dung trọng lớp đất từ đáy móng qui ước trở xuống,  II  19.91 KN/m3   'II : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên: 3.1 19.36   19.75  29  19.91  19.84  KN/m3  3.1   29 1.2   R tc   0.83 18.7119.91  4.43  32.75 19.84  6.86  9.97  19.91 3.25 1.1 =3479.84  KN/m   'II   Kiểm tra với giá trị tiêu chuẩn tương ứng Bảng 29 Nội lực tiêu chuẩn móng M4 N Mx My Qx Qy (KN) (KN.m) (KN.m) (KN) (KN) 866.90 -565.39 -36.44 Nmax-tc 39689.41 5792.54 808.77 -515.88 47.25 Mxmax-tc 38238.71 11287.25 Mymax-tc 29059.67 -4863.80 -22356.92 -1804.49 -890.77 Lực Lực dọc tiêu chuẩn tác dụng đáy khối móng qui ước: tc N qu  N tc  Wqu  39689.41  155215.6  194905.04  KN  SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 157 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành Moment tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: M M tc x M oxtc  hd Qoytc  5792.54  1.5  (36.44)  5737.85  KN.m  tc y M oytc  hd Qoxtc  866.90  1.5  (565.39)  18.81 KN.m  Độ lệch tâm: M xtc 5737.85   0.0294  KN.m  tc N qu 194905.04 extc  M ytc e  tc y N tc qu  18.81  9.65  105  KN.m  194905.04 Ứng suất trung bình khối đáy móng: P  tc tb tc N qu Bqu  Lqu  194905.04  904.73  KN/m  18.7111.51 Ứng suất lớn nhỏ khối móng qui ước: tc max P tc P  6extc 6etcy    1   Bqu  Lqu  Lqu Bqu  194905.04   0.0294  9.65  105  =  1     918.64  KN/m  18.71 11.51  11.51 18.71  tc N qu  6extc 6etcy    1   Bqu  Lqu  Lqu Bqu  194905.04   0.0294  9.65  105  =  1     890.82  KN/m  18.71 11.51  11.51 18.71  tc N qu tc  Pmax  918.64  KN/m   1.2 RIItc  4175.87  KN/m    Điều kiện ổn định:  Ptbtc  904.73  KN/m   RIItc  3479.89  KN/m   tc  Pmin  890.82  KN/m   Vậy móng khối móng qui ước thỏa điều kiện ổn định Các combo lại cho giá trị thỏa mãn điều kiện  Kiểm tra độ lún cho móng Do cọc móng thường làm việc địa chất nên việc kiểm tra lún tương tự Sử dụng phương pháp cộng lún lớp để tính độ lún tuyệt đối móng SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 n n i 1 i 1 S   Si   GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành e1i  e2i hi   S    cm   e1i Áp lực gây lún: Pgl  Ptbtc   D f  Lc    904.73  1.5  31.25 19.84  254.97  KN/m2  Với: 3.119.36  19.75  29 19.91   19.84 KN/m3 3.1   29    Áp lực thân:  bt   D f  Lc    1.5  31.25 19.84  649.76 KN/m2  Bảng 30 Tính lún móng M4 Phân tố Điểm 10 11 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 11 Z (m) Z/b Ko σgl (kPa) σbt (kPa) 0.5 0.5 1 1.5 1.5 2 2.5 2.5 3 3.5 3.5 4 4.5 4.5 5 5.5 0.00 0.03 0.03 0.05 0.05 0.08 0.08 0.11 0.11 0.13 0.13 0.16 0.16 0.19 0.19 0.21 0.21 0.24 0.24 0.27 0.27 0.29 1.00 0.99 0.99 0.98 0.98 0.97 0.97 0.96 0.96 0.94 0.94 0.91 0.91 0.87 0.87 0.84 0.84 0.80 0.80 0.76 0.76 0.72 254.97 252.73 252.73 250.49 250.49 248.25 248.25 246.01 246.01 240.76 240.76 231.79 231.79 222.83 222.83 213.87 213.87 204.91 204.91 194.44 194.44 183.80 649.76 659.68 659.68 679.52 679.52 689.44 689.44 709.28 709.28 719.20 719.20 729.12 729.12 739.04 739.04 749.00 749.00 851.449 851.449 948.669 948.669 1040.57 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 P1i P2i e1i e2i Si (cm) σbt/σgl 654.72 1309.44 0.53 0.52 0.4579 2.55 669.60 1339.20 0.53 0.52 0.4295 2.61 684.48 1368.96 0.53 0.52 0.3994 2.71 699.36 1398.72 0.53 0.52 0.3674 2.78 714.24 1428.48 0.53 0.52 0.3337 2.88 724.16 1448.32 0.53 0.52 0.3102 2.99 734.08 1468.16 0.53 0.52 0.2860 3.15 744.02 1488.04 0.53 0.52 0.2609 3.32 800.22 1600.44 0.53 0.52 0.1042 3.50 900.06 1800.12 0.52 0.53 -0.2366 4.16 994.62 1989.24 0.52 0.54 -0.6330 4.88 Trang 159 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 Phân tố Điểm 12 11 12 ta có: Z (m) 5.5 Z/b Ko σgl (kPa) GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành σbt (kPa) P1i P2i e1i e2i Si (cm) σbt/σgl 0.29 0.72 183.80 1040.57 1083.86 2167.71 0.52 0.55 -1.0725 5.66 0.32 0.68 173.16 1127.15 Tổng S 1.0071  bt  5.66   dừng tính lún  gl n S   Si 1.0071 cm    S    cm   thỏa điều kiện tính lún i 1  Kiểm tra xuyên thủng Hình 24 Kiểm tra xuyên thủng móng M4 Tính tốn chống nén thủng hạn chế theo điều kiện: Fxt  Fcx   Rbt Axt Trong đó: Fxt : lực nén thủng   : hệ số bê tông nặng Rbt : cường độ chịu kéo bê tông , Rbt  1200  KN/m2  SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành Lực xuyên thủng: Fxt   Pi  P1  P2  P3  P6  1157.67  2185.932  3184.359  1561.941  8089.9  KN  Với Pi tổng lực cọc nằm tháp chống xuyên Diện tích xuyên thủng mặt cột lõi thang:   0.4  3.4   1.838  4.4  1.1 1.838    5.9  2.9   3.288  9.4  5.6   3.288  Axt        2  2 2      95.34  m  Khả chống nén thủng: Fcx  11200  95.34  114408  KN   Fxt  8089.9  KN  Vậy chiều cao đài hợp lý 5.8.4 Tính tốn bố trí thép đài cọc  Tính thép đài cọc M4 theo phương X Sử dụng phần mềm SAFE V12 ta chia dãy trip có bề dày 1.6m theo phương X Hình 25 Moment lớp theo phương X móng M4 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 161 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 Chọn giá trị moment lớn nhất: M x  ho  h  a  1.5  0.2  1.3  m  m  GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành 5770.09  3606.30  KN.m  1.6 Mx 3606.30  106   0.125 Rb  B  ho2 17  1000  13002       m     0.125  0.134 As  min   Rb  B  ho Rs  0.134  17  1000  1300  8148.53  mm  365 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A   R 0.541117 8148.53  0.05%    s  100  0.63%  max  R b b   100  2.52% bho 1000 1300  s Rs 1 365 Chọn thép 1032  32a100  có As  8042.47  mm2  bố trí cho 1m chiều dài  Tính thép đài cọc M4 theo phương Y Sử dụng phần mềm SAFE V12 ta chia dãy trip có bề dày 1.7m theo phương Y Hình 26 Moment lớp theo phương Y móng M4 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 Chọn giá trị moment lớn nhất: M x  ho  h  a  1.5  0.2  1.3  m  m  My Rb  B  ho2  GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành 4285.90  2521.12  KN.m  1.7 2521.12  106  0.087 17  1000  13002       m     0.087  0.091 As    Rb  B  ho Rs  0.091 17  1000  1300  5569.35  mm  365 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A   R 0.541117 5569.35 min  0.05%    s  100  0.43%  max  R b b   100  2.52% bho 1000 1300  s Rs 1 365 Chọn thép 1028  28a100  có As  6154.4  mm2  bố trí cho 1m chiều dài SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2016 - 2020 GVHD: PGS.TS Châu Đình Thành TÀI LIỆU THAM KHẢO  TIÊU CHUẨN VIỆT NAM - TCVN 2737:1995: Tải trọng tác động -Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574:2018: Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép - TCXD 198:1997: Nhà cao tầng -Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - TCVN 229:1999: Tính tốn thành phần động tải trọng gió - TCVN 9386:2012: Thiết kế cơng trình chịu tải động đất - TCVN 10304: 2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 9362:2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình  SÁCH THAM KHẢO Võ Bá Tầm (2011), Kết cấu bê tông cốt thép, tập 3, Cấu kiện theo TCXDVN 356-2005, NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Đình cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn TCVN 356:2005  PHẦN MỀM - SAFE V16 - AUTOCAD 2018 - SAP 2000 - ETABS version 9.7.4 - ETABS version 17.0.1 SVTH: ĐẶNG THÀNH NAM – 16149078 Trang 164 ... 14 15 16 20 CH1- 20 CH1- 01 CH1- 02 CH1- 03 CH1- 04 CH1- 05 CH1- 06 CH1- 07 CH1- 08 CH1- 09 CH1- 10 CH1- 11 CH1- 12A CH1- 12B CH1- 14 CH1- 15 CH1- 16 CH1- 17 CH1- 18 DT thông thủy (m²) 74.22 79.44 77.10 72.72 75.95... thực tế cơng trình Nội dung thực đề tài: + Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình + Tính tốn thiết kế cầu thang + Tính toán thiết kế khung dầm, cột, vách lõi thang + Tính tốn thiết kế móng, cọc... chung cư có 20 hộ, phân chia làm loại bản: Loại (5 hộ): có phịng ngủ Loại (15 hộ): có phịng ngủ Bảng Bảng thống kê hộ STT Tên hộ 18 19 10 11 12 13 14 15 16 20 CH1- 20 CH1- 01 CH1- 02 CH1- 03 CH1- 04 CH1- 05