BÁO cáo đồ án QUÁ TRÌNH và THIẾT bị THIẾT kế THÁP CHƯNG cất mâm XUYÊN lỗ hệ ACETONE – nước NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 2000 lh

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC -  - BÁO CÁO ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT MÂM XUYÊN LỖ HỆ ACETONE – NƯỚC NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 2000 L/h GVHD: TS Trần Lưu Dũng SVTH: Nguyễn Thị Thảo LỚP: 08DHHH5 MSSV: 2004170162 TP Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2019 BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC -  - BÁO CÁO ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT MÂM XUYÊN LỖ HỆ ACETONE – NƯỚC NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 2000 L/h GVHD: TS Trần Lưu Dũng SVTH: Nguyễn Thị Thảo LỚP: 08DHHH5 MSSV: 2004170162 TP Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2019 Khoa: CƠNG NGHỆ HĨA HỌC Bộ Mơn: Q TRÌNH & THIẾT BỊ TRONG CNHH-SH-THỰC PHẨM ĐỒ ÁN MÔN HỌC: KỸ THUẬT QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ CNHH Họ tên sinh viên: NGUYỄN THỊ THẢO MSSV: 2004170164 Ngành: Công nghệ kỹ thuật Hóa học I Tên đồ án Thiết kế tháp tháp chưng cất mâm xuyên lỗ hệ Acetone – Nước suất nhập liệu 2000 L/h AI Nhiệm vụ (nội dung yêu cầu số liệu ban đầu) - Năng suất nhập liệu: 2000 L/h Thiết bị hoạt động liên tục Nồng độ nhập liệu: 30% khối lượng Nồng độ sản phẩm đỉnh: 98% khối lượng Nồng độ sản phẩm đáy: 1% khối lượng Các số liệu khác tự chọn III Nội dung phần thuyết minh tính tốn Phần 1: Tổng quan - Tổng quan trình chưng cất, thiết bị chưng cất Giới thiệu hệ chưng cất Phần 2: Quy trình cơng nghệ 2.1 Thiết lập sơ đồ quy trình cơng nghệ (vẽ sơ đồ hệ thống thiết bị) 2.2 Thuyết minh sơ đồ quy trình cơng nghệ (thuyết minh tồn quy trình theo sơ đồ quy trình cơng nghệ) Phần 3: Tính tốn cân vật chất cân lượng 3.1 Tính tốn cân vật chất 3.2 Tính tốn cân lượng Phần 4: Tính tốn thiết bị 4.1 Tính thiết bị 4.2 Thiết kế kết cấu (cơ khí) thiết bị Phần 5: Tính tốn lựa chọn thiết bị phụ Tính tốn lựa chọn thiết bị phụ là: bơm, thiết bị trao đổi nhiệt, thiết bị ngưng tụ, thiết bị làm nguội, … IV.Các vẽ đồ thị (loại kích thước vẽ ): V Ngày giao: 06/09/2019 VI Ngày hoàn thành: 12/2019 VII Ngày nộp: TpHCM, ngày…… tháng …… năm 2019 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN TRƯỞNG BỘ MÔN ThS HUỲNH BẢO LONG TS TRẦN LƯU DŨNG NHẬN XÉT ĐỒ ÁN Cán Bộ hướng dẫn Nhận xét (CBHD ghi rõ đồ án bảo vệ hay không) ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………… Điểm:……………………………… Chữ ký: ……………………………… Cán Bộ chấm hay Hội Đồng bảo vệ Nhận xét: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ………………………… Điểm:……………………………… Chữ ký: ……………………………… Điểm tổng kết:…………………………… TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP HỒ CHÍ MINH ĐƠN VỊ : KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC BỘ MƠN: QT&TB TRONG CNHH – SH - TP PHIẾU THEO DÕI TIẾN ĐỘ THỰC HIỆN ĐỒ ÁN MƠN HỌC: Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ CNHH Sinh viên thực đồ án: Cán Bộ hướng dẫn: Nguyễn Thị Thảo Ký tên: TS Trần Lưu Dũng Tên đồ án: Thiết kế tháp chưng cất mâm xuyên lỗ hệ Acetone – Nước suất nhập liệu 2000 L/h STT Ngày 01 02 03 04 04 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 (Giấy giao đồ án phiếu theo dõi tiến độ đóng vào trang 1,2,3 ) LỜI CẢM ƠN Trong trình thực đồ án em nhận ủng hộ giúp đỡ tận tình q thầy bạn bè Đó động lực lớn giúp em hoàn thành đồ án Lời cho phép em gửi lời cảm ơn chân thành BGH trường Đại học Cơng Nghiệp Thực Phẩm TP Hồ Chí Minh, q thầy giảng viên khoa Cơng Nghệ Hóa Học tạo điều kiện cung cấp tài liệu tận tình dẫn, truyền đạt kiến thức cho em Đặc biệt, em xin chân thành cảm ơn thầy giáo TS Trần Lưu Dũng – giáo viên hướng dẫn – tận tình dẫn đồng hành em suốt thời gian làm đồ án Dù nỗ lực song không tránh khỏi thiếu sót, em mong góp ý để đồ án hồn thiện Kính chúc q thầy có thật nhiều sức khỏe, tràn đầy nhiệt huyết công tác giảng dạy thành công nghiệp trồng người Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày 17 tháng 11 năm 2019 Nguyễn Thị Thảo i NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên: Nguyễn Thị Thảo MSSV: 2004170162 Nhận xét : …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… Điểm đánh giá: …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… TP.HCM, ngày …….tháng…….năm 2019 ( ký tên, ghi rõ họ tên) ii MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ii DANH SÁCH BẢNG BIỂU vi DANH SÁCH HÌNH ẢNH vi LỜI MỞ ĐẦU vii CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 Lý thuyết chưng cất 1.1.1 Các phương pháp chưng cất 1.1.2 Thiết bị chưng cất 1.2 Giới thiệu nguyên liệu chưng cất 1.2.2 Nước 1.2.3 Hỗn hợp acetone nước CHƯƠNG QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ 2.1 Thiết lập sơ đồ quy trình cơng nghệ 2.2 Thuyết minh sơ đồ quy trình cơng nghệ CHƯƠNG TÍNH TỐN TỐN CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG 3.1 Các thông số ban đầu 3.2 Cân vật chất 3.3 Cân lượng 14 CHƯƠNG THIẾT BỊ CHÍNH 20 4.1 Đường kính tháp 20 4.1.1 Đường kính đoạn cất 20 4.1.2 Đường kính đoạn chưng: 22 4.2 Chiều cao tháp chưng cất 24 iii 4.2.1.Chiều 4.2.2.Chiều 4.3 Mâm lỗ - trở lực mâm 4.3.1.Cấu tạ 4.3.2.Trở lự 4.3.3 Trở lực sức căng bề mặt 4.3.4.Trở lự 4.3.5.Tổng 4.3.6.Kiểm CHƯƠNG TÍNH CƠ KHÍ 5.1 Bề dày tháp 5.2 Bề dày mâm 5.3 Bích ghép thân đáy nắp 5.4 Chân đỡ tháp 5.4.1 Tính trọng lượng toàn tháp 5.4.2 Tính chân đỡ tháp 5.5 Tai treo tháp 5.6.Cửa nối ống dẫn với thiết bị - bích nối phận thiết bị với ống dẫn 5.6.1 Ống nhập liệu 5.6.2 Ống đỉnh tháp 5.6.3 Ống hoàn lưu 5.6.4 Ống đáy tháp 5.6.5 Ống dẫn lỏng khỏi đáy tháp 5.7 Kính quan sát CHƯƠNG TÍNH TỐN VÀ LỰA CHỌN THIẾT BỊ PHỤ 6.1 Các thiết bị truyền nhiệt: 6.1.1 Thiết bị ngưng tụ sản phẩm đỉnh: GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Cơng Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học Kiểm tra sai số: = q  68161,05 − 67964,715 68161,05 o =0,288% < 5%: thoả o Vậy: tw1 = 112,3 C tw2 = 73,35 C  9337,130 (W/m2.oC) Khi đó: α (W/m2.oC) α 1206,829 (W/m2.oC) Từ (IV.23): K = b Xác định bề mặt truyền nhiệt: Từ (IV.22), bề mặt truyền nhiệt trung bình:  50,599.1000 Ftb 1206,829.56,293 = 0,745 (m ) Suy chiều dài ống truyền nhiệt : 0,745 L =  0,051 + 0,038 = 5,33 (m) Chọn: L = 6(m),(dự trữ khoảng 15%) Kiểm tra: Vậy: thiết bị gia nhiệt dòng nhập liệu thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống với chiều dài ống truyền nhiệt L = 6(m), chia thành dãy, dãy dài (m) 6.2 Bồn cao vị 6.2.1 Tổn thất đường ống dẫn Chọn ống dẫn có đường kính dtr = 100 (mm) Tra bảng II.15, trang 381, [1]  Độ nhám ống: ε = 0,2 (mm) = 0,0002 (m) (ăn mịn ít) GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Cơng Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học Tổn thất đường ống dẫn: (m) h Trong đó:  λ1 : hệ số ma sát đường ống  l1 : chiều dài đường ống dẫn, chọn l1 = 30(m)  d1 : đường kính ống dẫn, d1 = dtr = 0,1(m)  ∑ξ1 : tổng hệ số tổn thất cục  vF : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn a Xác định vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn : Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra nhiệt độ trung bình: o = 47,65( C) tF = Tại nhiệt độ thì:  Khối lượng riêng nước: ρN = 988,558(kg/m )  Khối lượng riêng acetone: ρA = 759,585 (kg/m ) ρF Nên:  Độ nhớt nước: µN = 5,741.10 -4 (N.s/m ) -4  Độ nhớt acetone: µA = 2,512.10 (N.s/m ) Nên: lgµF = xFlgµA + (1 – xF)lgµN -4 -4 = 0,117.lg(2,512.10 ) + 0,883.lg(5,741.10 )  µF = 5,212.10 -4 (N.s/m ) Vận tốc dòng nhập liệu ống: v = = 0,19 (m/s) b Xác định hệ số ma sát đường ống : Chuẩn số Reynolds : = GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Công nghệ Hóa học = 33048 > 4000 : chế độ chảy rối Re Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh = 6(d1/ε) 8/7 = 7289,343 Vì 4000 < ReF < Regh ⇒ chế độ chảy rối ứng với khu vực nhẵn thủy học Áp dụng công thức (II.61), trang 378, [1]: λ1= = 0,02 (1,8 lg Re−1,64) c Xác định tổng hệ số tổn thất cục :  Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: o Chọn dạng ống uốn cong 90 có bán kính R với R/d = ξu1 (1 chỗ) = 0,15 Đường ống có chỗ uốn ⇒ ξu1 = 0,15 = 0,9  Van : Tra bảng 9.5, trang 94, [8]: Chọn van cầu với độ mở hoàn toàn ξvan (1 cái) = 10 Đường ống có van cầu ⇒ ξvan = 10 = 20  Lưu lượng kế : ξl1 = (coi không đáng kể)  Vào tháp : ξtháp = Nên: ∑ξ1 = ξu1 + ξvan + ξll = 21,9 Vậy: h1 6.2.2 Tổn thất đường ống dẫn thiết bị đun sơi dịng nhập liệu h2 Trong đó:  λ2 : hệ số ma sát đường ống  l2 : chiều dài đường ống dẫn, l2 = (m)  d2 : đường kính ống dẫn, d2 = dtr = 0,032(m)  ∑ξ2 : tổng hệ số tổn thất cục GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM  v2 : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn Khoa Cơng nghệ Hóa học a Vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn : v2 = 1,882 (m/s) b Xác định hệ số ma sát đường ống : Chuẩn số Reynolds : Re2 = 12113,576 > 4000: chế độ chảy rối Độ nhám: ε = 0,0002 Chuẩn số Reynolds giới hạn: 8/7 Regh = 6(d2/ε) = 1982,191 Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: Ren = 220(d2/ε) 9/8 = 66383,120 Vì Ren < Re1 ⇒ chế độ chảy rối ứng với khu vực nhám Áp dụng công thức (II.63), trang 379, [1]: λ2 = = 0,0334 [1,14 + l.g( d /ε)] c Xác định tổng hệ số tổn thất cục :  Đột thu : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: Khi F o = 0,160 ξđột thu (1chỗ) = 0,458 F Có chỗ đột thu ⇒ ξđột thu = 0,458  Đột mở : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: F o Khi F = Có chỗ đột mở ⇒ ξđột mở = 0,708 Nên: ∑ξ2 = ξU2 + ξđôt thu + ξđột mở = 5,566  Vậy: h2 GVHD: TS Trần Lưu Dũng = 0, 0334  Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học 6.2.3 Chiều cao bồn cao vị: Chọn :  Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vị  Mặt cắt (2-2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp Ap dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): z1 + ρ v P1 g + v F 2.g  z1 = z2 + 2.g P2 −P1 +∑hf1-2 Trong đó:  z1: độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, hay xem chiều cao bồn cao vị Hcv = z1  z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất, hay xem chiều cao từ mặt đất đến vị trí nhập liệu: z2 = hchân đỡ + hđáy + (nttC – 1)∆h + 0,5 = 0,24 + 0,2625 + (8 – 1).0,3 + 0,5 = 3,1025 (m)  P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at = 9,81.10 (N/m )  P2 : áp suất mặt thoáng (2-2) Xem ∆P = P2 – P1 = nttL ∆PL = 503,657 = 2518,285 (N/m )  v1 : vận tốc mặt thoáng (1-1), xem v1 = (m/s)  v2 : vận tốc vị trí nhập liệu, v2 = vF = 0,19 (m/s)  ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2): ∑hf1-2 = h1 + h2 = 0,192825 (m) Vậy: Chiều cao bồn cao vị: Hcv = z2 + = 3,1025 + 2518, 285 894, 604×9,81 = 4,75 (m) Chọn Hcv = (m) GVHD: TS Trần Lưu Dũng + 1,35 Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Công nghệ Hóa học 6.3 Bơm 6.3.1 Năng suất o Nhiệt độ dòng nhập liệu tF = 27 C Tại nhiệt độ thì: + Khối lượng riêng: ρF = 910,353 (Kg/m ) + Độ nhớt động lực: µF = 0,653.10 -3 (N.s/m ) Suất lượng thể tích dòng nhập liệu ống: Q = F Vậy: chọn bơm có suất Qb = 10 (m /h) 6.3.2 Cột áp Chọn :  Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn chứa nguyên liệu  Mặt cắt (2-2) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vị Áp dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): z1 + v 2.g + Hb = z + v +∑hf1-2 2.g Trong đó:  z1: độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, chọn z1 = 1m  z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất, z2 = Hcv = 5m  P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at  P2 : áp suất mặt thoáng (2-2), chọn P2 = at  v1,v2 : vận tốc mặt thoáng (1-1) và(2-2), xem v1= v2 = 0(m/s)  ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2)  Hb : cột áp bơm a Tính tổng trở lực ống: Chọn đường kính ống hút ống đẩy nhau: dtr = 100 (mm) Tra bảng II.15, trang 381, [1]  Độ nhám ống: ε = 0,2 (mm) = 0,0002 (m) (ăn mịn ít) GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Công nghệ Hóa học Tổng trở lực ống hút ống đẩy ∑hf1-2 =  l λ    Trong đó:  lh : chiều dài ống hút Chiều cao hút bơm: Tra bảng II.34, trang 441, [1] ⇒ hh = 4,5 (m) ⇒ Chọn lh = (m)  lđ : chiều dài ống đẩy, chọn lđ = (m)  ∑ξh : tổng tổn thất cục ống hút  ∑ξđ : tổng tổn thất cục ống đẩy  λ : hệ số ma sát ống hút ống đẩy  vF : vận tốc dòng nhập liệu ống hút ống đẩy (m/s)  4×10 v 3600×π ×0,12 = 0,35 (m/s)  Xác định hệ số ma sát ống hút ống đẩy : Chuẩn số Reynolds : v d ρ F = Re F Vì ReF > 4000 ⇒ chế độ chảy rối Chuẩn số Reynolds giới hạn: 8/7 Regh = 6(d2/ε) = 7289,3 Vì Regh > Re1 ⇒ chế độ chảy rối ứng với khu vực nhẵn thủy lực Áp dụng công thức (II.61), trang 378, [1]: λ =  Xác định tổng tổn thất cục ống hút :  Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: o Chọn dạng ống uốn cong 90 có bán kính R với R/d = ξu1 (1 chỗ) = 0,15 Ống hút có chỗ uốn ⇒ ξu1 = 0,15 = 0,3  Van : tr µ F GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Công nghệ Hóa học Tra bảng 9.5, trang 94, [8]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn ξv1 (1 cái) = 10 Ống hút có van cầu ⇒ ξv1 = 10 Nên: ∑ξh = ξu1 + ξv1 = 10,3  Xác định tổng tổn thất cục ống đẩy :  Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: o Chọn dạng ống uốn cong 90 có bán kính R với R/d = ξu2 (1 chỗ) = 0,15 Ống đẩy có chỗ uốn ⇒ ξu2 = 0,15 = 0,6  Van : Tra bảng 9.5, trang 94, [8]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn ξv2 (1 cái) = 10 Ống đẩy có van cầu ⇒ ξv2 = 10  Vào bồn cao vị : ξcv = Nên: ∑ξđ = ξu1 + ξv1 + ξcv = 11,6 b Tính cột áp bơm Hb = (z2 – z1) + ∑hf1-2 = (5 – 1) + 0,15 = 4,15 (m) 6.3.3 Công suất Chọn hiệu suất bơm: ηb = 0,8 Công suất thực tế bơm: Nb = QH bb 3600.η = 0,5×9,007862 ×1000,42 ×9,81 3600 ×0,8 = 128,69 (W) = 0,17 (Hp) Kết luận: Để đảm bảo tháp hoạt động liên tục ta chọn bơm li tâm loại XM, có: - Năng suất: Qb = 10 (m /h) Cột áp: Hb = 4,15 (m) - Công suất: Nb = 0,5 (Hp) - GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học 6.4 Tính bảo ơn thiết bị: Trong trình hoạt động tháp, tháp tiếp xúc với khơng khí nên nhiệt lượng tổn thất môi trường xung quanh ngày lớn Để tháp hoạt động ổn định, với thông số thiết kế, ta phải tăng dần lượng đốt gia nhiệt cho nồi đun để tháp không bị nguội (nhất sản phẩm đỉnh, ảnh hưởng đến hiệu suất tháp) Khi đó, chi phí cho đốt tăng Để tháp khơng bị nguội mà khơng tăng chi phí đốt, ta thiết kế lớp cách nhiệt bao quanh thân tháp Chọn vật liệu cách nhiệt cho thân tháp amiăng có bề dày δa Tra tài liệu o tham khảo [2], hệ số dẫn nhiệt amiăng λa = 0,151 (W/m K) Nhiệt lượng tổn thất môi trường xung quanh: Qm = 0,05.Qd = 0,05.506,119 = 25,306 (KW) Nhiệt tải mát riêng: a qm = (t a ∆tv (W/m ) (IV.27) a a Với: + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với bề mặt tháp + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với không khí + ∆tv : hiệu số nhiệt độ hai bề mặt lớp cách nhiệt Nhận thấy: qm = const, nên chọn ∆tv = ∆tmax = tđáy -tkk ,tkk = o o 27 C Suy ∆tv = 98,6 – 27 = 71,6 C + ftb : diện tích bề mặt trung bình tháp (kể lớp cách nhiệt) ftb = π.H.Dtb = π.H.(Dt + Sthân + δa) Từ (IV.27), ta có phương trình: 25,306.1000 π.5,4.(0,700 + 0,003 +δ Suy ra: δa = 0,005132(m) Vậy: chọn δa = (mm) GVHD: TS Trần Lưu Dũng Trường ĐH Cơng Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tập thể tác giả, Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hố chất - Tập 1, Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1999 [2] Tập thể tác giả, Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hố chất - Tập 2, Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1999 [3] Hồ Lê Viên, Thiết kế tính tốn chi tiết thiết bị hố chất, Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội 1978 [4] Phạm Văn Bơn, Nguyễn Đình Thọ, Q trình thiết bị cơng nghệ hố học, Q trình thiết bị truyền nhiệt (tập 5), Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TP.HCM [5] Phạm Văn Bôn, Vũ Bá Minh, Hồng Minh Nam, Q trình thiết bị cơng nghệ hố học, Ví dụ tập (tập 10), Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM [6] Tập thể giảng viên Bộ Mơn Cơ Lưu Chất, Giáo Trình Cơ Lưu Chất , Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM [7] Võ Văn Ban, Vũ Bá Minh, Quá trình thiết bị cơng nghệ hố học, truyền khối (tập 3), Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM GVHD: TS Trần Lưu Dũng ... TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC -  - BÁO CÁO ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT MÂM XUYÊN LỖ HỆ ACETONE – NƯỚC NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 2000 L/h GVHD: TS Trần... nhờ trình chưng cất Với nhiệm vụ đồ án Quá trình thiết bị thiết kế hệ thống tháp mâm xuyên lỗ chưng cất liên tục hệ hai cấu tử acetone nước theo yêu cầu sau: - Năng suất nhập liệu: 2000 L/h Thiết. .. nghệ kỹ thuật Hóa học I Tên đồ án Thiết kế tháp tháp chưng cất mâm xuyên lỗ hệ Acetone – Nước suất nhập liệu 2000 L/h AI Nhiệm vụ (nội dung yêu cầu số liệu ban đầu) - Năng suất nhập liệu: 2000