7.-kho-st-thc-nghim-nh-hng-ca-cng--chu-nn-b-tng-n-ng-x-un-ca-dm-lin-hp-thp-b-tng

7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJVố KảRViWWKựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cường độFKịu nén bê tông đếQ ứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJ Lê Văn PhướF1KkQ , Bùi ĐứF9LQK , Lê Thái Sơn     KRD.ỹWKXậW;k\Gựng, ĐạLKọF%iFK.KRD73+&0 &{QJW\71++;k\'ựQJ%ất ĐộQJ6ảQ0'/DQG73+&0 7Ừ.+2É 'ầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ /LrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQG   Cường độFKịXQpQFủDErW{QJ Kảnăng chịXOựF %LếQGạng trượt tương đốL 7Ð07Ắ7 KảRViWWKựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cưởng độFKịXQpQFủDErtông đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợS WKpS–bê tông đượFWKựFKLệQWUrQKDLPẫXGầPYớLPiFErW{QJ&Yj&/LrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQG đượFVửGụQJFKRFiFGầPQKằm ngăn cảQVựtrượWYjứQJ[ửOLrQKợSJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS KuQKFKữT Các đạLlượQJQJKLrQFứXEDRJồPNKảnăng chịXOực, độY}QJELếQGạng trượt tương đốL JLữDErW{QJYjWKpSGạQJSKiKRạLFủDGầP.ếWTXảQJKLrQFứXFKRWKấy cường độFKịXQpQFủDEr ỨQJ[ửXốQ W{QJảnh hưởng đáng kểđến độY}QJFủDGầPELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS Kảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợp có mác bê tơng C60 tăng không đáng kểVRYớLNKảnăng chịXOựF FủDGầPFyPiFErW{QJ&YjGạQJSKiKRạLFủDKDLGầPJần tương đồQJ (@1JKLrQFứu đượFWKựFKLệQWUrQED WUụ '  + đúc dưỡQJ Kộ FQJ YớL PẫX GầP 7Kt đại lượQJNKảnăng chịXOựFELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQ WKời điểPWLếQKjQK WKtQJKLệPXốQ FiF PẫXGầP WKựF ếW TXảWKt GầPOLrQKợSVửGụQJWKpSKuQKFKữ,QKằPNKảRViWứQJ[ửXốQTXD ErW{QJYjGầPWKpSGạQJSKiKRạLGầm L V P Nhân khảRViW ảnh hưởQJFủDPức độOLrQNết đếQứQJ[ửXốQFủDGầP>@7URQJ đó, hai dầPFyOLrQKợSWKpS–ErW{QJFyVửGụQJErW{QJ&FiF WK{QJVốNKiFYềGầPWKpSYjOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQGQJRạL WUừPức độOLrQNếWOjNKiFQKDX+DLGầPFyVốOỗOLrQNếWOần lượWOj OỗYjVẽWạRUDVựNKiFQKDXYềPức độOLrQNết Chính điều QJKLệm xác định cường độFKịXQpQFủDErW{QJVẽWLếQKjQKFQJYớL QJKLệm cường độFKịXQpQFủDErW{QJ*&YjGC2) đượFWUuQKEj\ WURQJ%ảQJ  Bảng 2. Cường độ chịu nén bê tơng. làm ảnh hưởng đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợS Nhóm mẫu 1JKLrQFứu đánh giá thựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cường độ FKịXQpQFủa bê tơng đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ GC1 Trong kếWTXảNKảRViWYớLGầPOLrQKợSVửGụQJErW{QJ& VẽđượFVRViQKNếWTXảFủDWKtQJKLệPGầPOLrQKợSVửGụQJErW{QJ &>@VẽQJKLrQFứXứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJVử GụQJOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQG'ầPWKpSFyGạQJFKữ7Er GC2  Đơn vị QJKLrQFứXQj\OjNKảRViWứQJ[ửXốQFủDGầm dướLảnh hưởQJFủD Thép thanh Thép hình Giới hạn bền fu  MPa 500 390 Mơ đun đàn hồi E  cường độFKịXQpQFủa bê tông Các đại lượng đượFNKảRViWEDRJồP MPa ‰ GPa  330 1,8 200 250 1,8 200 Các thơng số khơng thí nghiệm sử dụng kết nhà sản xuất NKảnăng chịXOực, độY}QJFủDGầPELếQGạng tương đốLJLữDEảQEr  cung cấp 7KpSKuQKYjWKpSWKDQK 9ậWOLệX  %rW{QJ  7KpSJkQ'mm đượFEốWUtQJDQJTXDOỗPỗLOỗKDLWKDQKPộW Oớp thép có đườQJNtQK' PPYớLNKRảQJFiFKPPđượF Bảng 1. Thành phần cốt liệu bê tông. Thành phần Xi măng PC40 Đơn vị đặWFấXWạRJầQOớSPặWWUrQFủDEảQErW{QJSKtDWUrQOLrQNếWNKiQJ Khối lượng cho 1m3 C40 C60 Cát sông kg 400 500 20 kg 1077 1023 kg 18 18 Đá nghiền 10  Nước kg lít Silica fume  2,082 Đơn vị Biến dạng dẻo εy  dẻo 63,39 Thông số QKững đoạQQJắQKjQYớLFiQKWUrQGầPWKpSWLếWGLệQ,0ụFWLrXFủD gia dạng nén 1,224 Các thơng số thép hình thép thanh. WKLếWNếNKiFYớLFiFQJKLrQFứu trước liên kếWSHUIRERQGOj Phụ εlimit ‰ 46,12 MPa Giới hạn chảy fy  Tro bay fc_cly mẫu trụ MPa QJKLệPOjPộWSKầQFủDEảQEụng đượFFắW&1&WKHRKuQKGiQJđịQK  Giới hạn biến Bảng 3. W{QJVửGụQJFKRFiFGầPOj&Yj&OLrQNếWSHUIRERQGWURQJWKt W{QJYjGầPWKpSGạQJSKiKRạLFủDGầP Cường độ nén tăng kg kg 690 160 48 4 607 170 70 6,5 Fắt Các đặc trưng họFFủa thép hình thép đượFWUuQKEj\ WURQJ %ảQJ3  7KtQJKLệP 0ẫXWKtQJKLệP  0{KuQKWKtQJKLệm điểPXốn đượFWKựFKLện đốLYớLKDLGầP OLrQKợSWKpSErW{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGQKằPOLrQ NếWJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSFQJQKDXOjPYLệF%rW{QJVửGụQJ FKRFiFGầPOần lượWOj&FKRGầP&%Yj&FKRGầP&%+DL Gầm có kích thướFGầPWKpSYjOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGFy  FQJOỗOLrQNếW'ầPWKpSFyWLếWGLện T ngược đượFFắWWừWKpS EảQPộWWURQJKDLFạnh đượFFắWEằng máy CNC đểWạRKuQKGiQJFủD JOMC 38 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJVố OLrQNết perfobond Điều có nghĩa phầQEụQJYjOLrQNếWNKiQJ FắWSHUIRERQGWKựFFKất đượFOjPFKXQJWừPộWORạLWKpSEảQNK{QJ FầQ Vử Gụng đường hàn cấX WạR FủD FiF GạQJGầP OLrQKợSVử GụQJ WKpS KuQK FKữ , 3Kần cánh dướL FủD Gầm thép đượF KjQ YớL EụQJGầm thép thơng qua hai đườQJKjQJyFFKạ\GọFWKHRFKLềXGjL   Hình Lắp đặt thí nghiệm GầP&KLWLếWGầPOLrQKợSWKpSErW{QJYjOLrQNếWNKiQJFắt đượF PLQKKọa Hình 1, thép thép đặWTXDOỗOLrQNết đươc WKể KLệQ WURQJ +uQK  +uQK  PLQK KọD KuQK ảQK GầP WKpS FKữ 7 ngượFVDXNKLFKếWạR  Bảng  Các thông số hai dầm CB1 CB2. Tiết diện CB1 T264  200 CB2  Hình Quy trình gia tải. 4X\WUuQKJLDWảLYjWLếQKjQKWKtQJKLệP  Dầm thực tế. Bê tông C40 T264  200 C60 Chiều dày bê tông Số liên kết 100 22 (mm) 4X\WUuQKJLDWảLWKtQJKLệPGầPFKịXXốn đượFWLếQKjQKWKHR hướQJGẫQFủa Eurocode [13], quy trình tương tựYớLWjL 100 OLệu [12], tải đượFchia làm ba giai đoạn, sau: Giai đoạn 1: tăng tảLWừ0 đếQ3XYớL3XOjWảLSKiKRạLGựNLếQ xác địQKWKHRFiFF{QJWKứFWtQKWRiQFủD(XURFRGHYớLWấWFả FiFKệVốEằng 1, sau lặSOạLKDLOầQ 22 Giai đoạn 2: tăng tảLWừPu đếQ3XYjOặSOạLOầQQKằP ORạLEỏOựFPDViWJLữDEảQErW{QJYjGầm thép biếQ Gạng dư thí nghiệP Yu WKế WURQJ TXi WUuQK [ử Oम NếW TXả WKt QJKLệPELếQGạng giai đoạn giai đoạn đượFORạLEỏ Giai đoạn 3: tăng tảLWừPu đến Pu cho đếQNKLGầPEịSKiKRạL  D7LếWGLệQGầP&%  E7LếWGLệQGầP&% 4X\WUuQKJLDWảLWKtQJKLệm đượFPLQKKọDWURQJ+uQK6 7URQJVXốWTXiWUuQKWKtQJKLệPWốc độJLDWải điềXNKLểQ EằQJWD\Yới độchính xác tương đốLWKHRWK{QJVốđo thờLJLDQWKựF WUrQPi\WtQKVốOLệXWKtQJKLệPOLrQWục đượFFậSQKật lưu lạLEởL Hình Tiết diện dầm liên hợp thép – bê tông CB1 CB2. SKầQPềP   .ếWTXảWKtQJKLệP  Hình Thép đặt bố trí ngang qua lỗ liên kết.  Hình Dầm thép tiết diện T %ảQJWUuQKEj\NếWTXảNKảRViWWKựFQJKLệPWUrQKDLPẫXGầP &%Yj&%.ếWTXảWKtQJKLệPFKRWKấ\NKảnăng chịXOựFFủDGầP  &%YớLErW{QJ&Oớn khảnăng chịXOựFFủDGầP&%YớLEr W{QJ&&KX\ểQYịFủDFiFGầPứQJWạLWKời điểPEịSKiKRạLFủD ngược liên kết kháng cắt dạng GầP&%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP%LếQJGạng trượW perfobond. tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSWạLYịtrí đầXGầPFủDKDLGầP &%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP'ạQJSKiKRạLFủDFiF Gầm đượFP{WảWURQJ%ảQJ  Bảng 5. Kết thí nghiệm. Mẫu +uQK0{KuQKWKtQJKLệPFKRGầPOLrQKợS  dầm CB1 CB2 Pmax &KX\ểQYịJLữD %LếQGạng trượt tương SKiKRạLPP EảQErW{QJPP (Pu) GầPứQJYớLWảL 577,3 52,43 kN 622,2 92,57 đốLJLữDGầPWKpSYj 1,60 1,54 JOMC 39 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJVố Bảng 6. Dạng phá hoại dầm. Mẫu Dạng phá hoại CB1 Phá hoại dẻo xảy dầm thép bê tông dầm  CB2 Phá hoại dẻo xảy dầm thép bê tông 3KkQWtFKứQJ[ửFủDGầP 4.1 ĐườQJFRQJTXDQKệWảLWUọQJđộY}QJ   Hình Biến dạng trượt tương đối dọc trục dầm CB1 ứng với ếWTXảWKtQJKLệPFKRWKấ\NKảnăng FKịXWảLFủDGầP&%Oj cấp tải. N1WURQJNKLNKảnăng chịXWảLFủDGầm CB1 577,3 kN ĐiềXQj\Fy nghĩa khảnăng chịXOựFFủDGầm CB2 cao khảnăng chịXWảLFủD GầP&%NKRảQJ+uQKELểXGLễn độY}QJGọFWKHRWUụFGầPFủD KDLGầPứQJYớLWảLSKiKRạLFủDGầP&%3XB&% N1PứFWảL tương đương vớL3XBB&%FủDGầP&%ỨQJYớLPứFWảLQj\ độY}QJJLữDGầPFủD&%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP thểKLệQWURQJKuQKWURQJ+uQK9ậ\ứQJYớLWảLSKiKRạLFủD Gầm CB1, độY}QJWạLYịWUtJLữDGầP&%FKỉEằQJVRYới độ Y}QJWạLYịWUtJLữDGầP&%&KứQJWỏcường độFKịXQpQFủDErW{QJ ảnh hưởng đến độY}QJFủDGầm Điều đượFFKROjYuPRGXQ đàn hồLFủa bê tông C60 cao modun đàn hồi bê tông C40 nên độ  Hình 10 Biến dạng trượt tương đối dọc trục dầm CB2 ứng với FứQJFủDGầP&%Oớn độFứQJFủDGầP&% cấp tải.  Hình Chuyển vị dọc dầm CB1 CB2 ứng với tải trọng P u-CB1 = 577,3 kN.  Hình 11 So sánh biến dạng trượt dọc trục dầm CB1 CB2 ứng  với lực phá hoại Pu_CB1 = 577,3 kN (=92,4 % Pu_CB2). %LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầP  Dưới tác độQJFủDWảLWUọQJEảQErW{QJYjGầPWKpSVẽtrượW tương đốLOrQQKDX%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYj  Hình Đường cong quan hệ tải trọng chuyển vị dầm CB1 & CB2. Gầm thép đượFJKLQKậQWừVốOLệu đo đượFWK{QJTXDFiFWKLếWEịđo /9'7/9'7/9'7Yj/9'7+uQKYj+uQKP{WảELếQGạQJ trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSGọFWKHRFKLềXGjLGầP JOMC 40 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJVố ứQJYớLFiFFấSWải tương ứQJFủDFiFGầP&%Yj&%%LếQGạQJ trượt tăng dầQWKHRFấSWảLYjVựtăng dầQFjQJWKểKLệQU}UjQJWừFấS WảL3X%LếQGạng trượWFyJLiWUịOớQQKấWWạLYịWUtFyJắQ/9'7 VRYớLFiFYịtrí khác ĐiềXQj\FyWKểJLảLWKtFKOjGRYịWUtFủD/9'7 JầQYịWUtWảLWập trung, nơi có moment lựFFắWFQJOớQQrQELếQ 4XDQViWWKựFQJKLệPWKấ\UằQJGạQJSKiKRạLFủDGầP&%Yj &%[ảy tương tựQKDX&ảKDLGầP&%Yj&%EịSKiKRạLGRứQJVXấW NpRWURQJGầPWKpSYjứQJVXấWQpQWURQJEản bê tông TrướFWLrQEr W{QJEịSKiKRại trướFWạLFiFYịWUtFủDSHUIRERQGYjFiFYịWUtJầQJốL Wựa, sau vịWUtJLữDGầPEịSKiKRạL6DXNKLOLrQNếWNKiQJFắW GạQJVẽOớn vịWUtNKiFDo đó, nếXJắQPộW/9'7ViWYớLYịWUt EịSKiKRạLGầPWKpSYjEảQErW{QJNK{QJWKểWLếSWụFOjPYLệFFQJ OớQQKấWWURQJGầP%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầP KRạL[XấWKLệQởYịWUtJLữDGầP9ếWQứWGọF[ả\UDWUrQEềPặWEảQ WảLWậSWUXQJWKuFyWKểVẽQKận đượFJLiWUịELếQGạng trượt tương đốL WKpSWạLYịWUt/9'7ứQJYớLWảL SKiKRạLFủDGầP&%OjPP biếQGạng trượt tương đốLWạLYịWUt/9'7ứQJYớLWảL SKi KRạL FủD GầP &% Oj  PP 7KHR (& OLrQ NếW NKiQJ FắW perfobond đượF[HPOjOLrQNếWNK{QJGẻR>@ỨQJYớLFấSWảLSKi KRạL FủDGầP &% Oj3XB&% QKDXGầPWKpSYjEảQErW{QJEắt đầu trượWOrQQKDXYjGấXKLệXSKi ErW{QJYjGọFWKHRSKtDWUrQOLrQNếWNKiQJFắt perfobond minh KọDWURQJ+uQKYj+uQK6ựSKiKRạLJLốQJQKDXJLữDKDLGầP FyWKểOjGRFảKDLGầm đạWPức độOLrQNếWKRjQWRjQ N1 EằQJ  3XB&% JLiWUị ELếQGạng trượt tương đốLFủDGầP&%OjPPWứFOjFKỉEằQJ JLiWUịELếQGạQJOớQQKấWFủDGầP&%%LếQGạng tương đốL Gầm CB2 bé so biếQGạng trượWFủDGầP&%OjGRGầP&%Gử Gụng bê tơng C60 có cường độFKịXQpQOớn cường độFKịXQpQ & FủD GầP &% 'ựD YjR F{QJ WKứF (1) đề [XấW EởL ( & 2JXHMLRIRUYj08+RVDLQ>@NKảnăng chịXFắWFủDOLrQNếWNKiQJ FắWSUIRERQGFKịXảnh hưởQJNKiQKLềXEởi cường độFKịXQpQFủDEr W{QJ&KtQKNKảnăng kháng cắWFủDOLrQNếWSHUIRERQGWURQJGầP&% Oớn nên kếWTXảELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYj GầPWKpSWURQJGầm CB2 bé so vớLJLiWUịQj\WURQJGầP&%   T=  $FF IF +  $WU I \ + QG IF  Trong đó:        $FF GLệQWtFKErW{QJWUrQPộWSHUIRERQG $WU GLệQWtFKWKpSWKpSQJDQJ I\ JLớLKạQFKả\FủDWKpSWKDQK  .ếWOXậQ  KảRViWWKựFQJKLệPứQJ[ửXốQFủDKDLGầPOLrQKợSWKpSEr W{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGYới cường độFKịXQpQEr Q VốOỗOLrQNếW W{QJNKiFQKDXNếWTXảFKRWKấ\ f’F cường độFKịXQpQFủDErW{QJ W{QJ&OớQVRYớLNKảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợSWKpS G đườQJNtQKOỗ   Hình 13 Phá hoại dầm CB1 & CB2 (nhìn từ mặt trên). &iFGạQJSKiKRạL Kảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJVửGụQJEr ErW{QJVửGụQJ& Cường độ FKịX QpQ FủD ErW{QJảnh hưởng đáng kể đếQ ELếQ Gạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS7URQJWKtQJKLệP Qj\ELếQGạng trượWFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ&FKỉEằQJ ELếQGạQJFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ&ứQJYớLPứFWảLSKiKRạLFủD GầP&% 'ạQJSKiKRạLFủDKDLGầm đượFFKROjGRPức độ OLrQNếWOjKRjQWRjQQrQFảKDLGầPFyGạQJSKiKRại nhau.  /ờLFảm ơn:  Hình 12 Phá hoại dầm CB1 & CB2 (nhìn từ mặt bên). 1JKLrQFứu đượFWjLWUợEởi ĐạLKọF4XốFJLD7KjQKSKố+ồ&Kt0LQK (ĐHQG+&0WURQJNKX{QNKổĐềWjLPmVố& JOMC 41 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJVố &iFWKtQJKLệm đượFWKựFKLệQWạL3KzQJWKtQJKLệPF{QJWUuQKNKRD ỹWKXậW[k\GựQJĐHBK TP HCM LờLFảm ơn xin đượFJởL đến công ty Hoàng Vinh TRCC hỗWUợWKLếWEịđo lườQJ  >@ >@ >@ >@ M R Veldanda and M U Hosain, “Behaviour of perfobond rib shear >@  E C Oguejiofor and M U Hosain, “A parametric study of perfobond rib  GRLO  GRLO  shear connectors,” &DQ-&LY(QJYROQRSS–$XJ  I Valente and P J S Cruz, “Experimental analysis of Perfobond shear FRQQHFtion between steel and lightweight concrete,” -&RQVWU6WHHO5HV >@   ;;  Lima, “SemiULJLGFRPSRVLWHIUDPHVZLWKSHUIRERQGDQG7ULEFRQQHFWRUV  )HEGRLMMFVU  3&*GD69HOODVFR6$/GH$QGUDGH/76)HUUHLUDDQG/52GH  Part 1: Full scale tests,” -&RQVWU6WHHO5HVYROQRSS–  -GD&9LDQQD/)&RVWD1HYHV3&*GD69HOODVFRDQG6$/GH $QGUDGH “Experimental assessment of Perfobond and T3HUIRERQG VKHDU   –)HEGRLMMFVU  Andrade, “Structural behaviour of T3HUIRERQG VKHDU FRQQHFWRUV LQ  -GD&9LDQQD/)&RVWD1HYHV3&*GD69HOODVFRDQG6$/GH  composite girders: An experimental approach,” (QJ6WUXFWYROQR  SS–6HSGRLMHQJVWUXFW 6+.LP:++HR.6:RR&@ 7+9&KX '9%XL931/H,7.LP-+ $KQDQG '  'DR “Shear resistance behaviors of a newly puzzle shape of crestbond rib shear connector: An experimental study,” 6WHHO&RPSRV6WUXFWYROQRSS –GRLVFV     >@ 931/H '9%XL7+9 &KX,7.LP-+ $KQDQG '  'DR “Behavior of steel and concrete composite beams with a newly puzzle shape of crestbond rib shear connector: an experimental study,” 6WUXFW(QJ 0HFK YRO  QR  VHP SS –  GRL >@ 931/H'9%XL''+R76/HDQG7+T Luu, “Ảnh hưởQJFủD Pức độOLrQNếWNKiQJFắt đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ VửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWGạQJ3Hrfobond: Phương pháp thựFQJKLệm,” JOMC 42