Tài liệu Le Minh Tam ppt

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA CHƯƠNG I: THỐNG KÊ VÀ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT A/LÝ THUYẾT THỐNG KÊ: I/Mục đích: Khi thiết kế nền móng, người thiết kế nhận được các số liệu về các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất trong nền(chỉ tiêu riêng). Do đó để có thể thiết kế nền móng, người thiết kế phải phải thống kê số liệu từ những số liệu được cung cấp. II/Lý thuyết thống kê: 1/ Thống kê các chỉ tiêu vật lí : W, W p , W l , γ w , G s : - Bước 1 : tập hợp số liệu của một lớp đất ở tất cả các hố khoan . - Bước 2 : tính giá trò trung bình : A = n A i ∑ . - Bước 3 : loại bỏ sai số A i nếu : i AA − ≥ ns CM . Trong đó : . n :tiêu chuẩn thống kê lấy theo số lượng mẫu thí nghiệm n : . s CM : độ lệch toàn phương của giá trò trung bình s CM = 1n )AA( 2 i − − ∑ . nếu n>25 hoặc s CM = n )AA( 2 i ∑ − nếu n< 25 . - Bước 4 : tính hệ số biến động : v= A σ x100% .v phải < [v] .Hệ số biến động cho phép phụ thuộc đại lượng cần thống kê : Đặc trưng của đất Hệ số biến động v Đặc trưng của đất Hệ số biến động v Tỷ trọng hạt Trọng lượng riêng Độ ẩm tự nhiên 0.01 0.05 0.15 Giới hạn Atterberg Module biến dạng Chỉ tiêu sức chống cắt Cường độ nén 1 trục 0.15 0.30 0.30 0.40 SVTH : LÊ MINH TÂM - 1 - n n n n n n n n n n n n 6 2.07 11 2.47 16 2.67 21 2.80 26 2.90 31 2.97 7 2.18 12 2.52 17 2.70 22 2.82 27 2.91 32 2.98 8 2.27 13 2.56 18 2.73 23 2.84 28 2.93 33 3.00 9 2.35 14 2.60 19 2.75 24 2.86 29 2.94 34 3.01 10 2.41 15 2.64 20 2.78 25 2.88 30 2.96 35 3.02 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA . Sau khi thõa mãn ⇒ A tc = A tt ⇒ xác đònh đơn nguyên đòa chất . - Bước 5 : xác đònh giá trò tính toán : A tt =A tc (1±ρ). ρ= n t α x v , v= Atc σ Trong đó: t α hệ số phụ thuộc xác suất tin cậy α đa chọn ( thiết kế cho giá trò dùng cho cường độ α= 0.95 , dùng cho biến dạng α= 0.85 ) và phụ thuộc vào n . Chú ý : . W, W l , W p , G s : chỉ cần xác đònh giá trò tiêu chuẩn . . γ w : đòi hỏi cả giá trò tiêu chuẩn lẫn tính toán . . Tính ρ tg ϕ và ρ C : theo cách khác . B/THỐNG KÊ VÀ XỬ LÝ SỐ LIỆU: I/ Bảng thống kê đòa chất các hố khoan : 1/ Hố khoan 1 : STT Số hiệu Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm Tự Dung trọng Tỷ trọng Giới hạn chảy dẻo Cắt nhanh trực tiếp W L W P C (kg/cm 2 ) ϕ Lớp 1 1-1 1.5-2.00 30.4 1.802 2.645 31.7 18.7 0.100 9 o 15’ Lớp 2 1-3 3.5-4.00 34.3 1.849 2.678 43.6 20.9 0.132 11 o 15’ 1-5 5.5-6.00 33.9 1.859 2.679 44.4 21.1 0.140 11 o 45’ Lớp3 a 1-7 7.5-8.00 41.2 1.766 2.658 46.7 21.9 0.118 8 o 45’ 1-9 9.5-10.0 41.8 1.760 2.659 47.6 22.2 0.122 8 o 30’ 1-11 11.5-12.0 45.1 1.735 2.651 48.5 22.5 0.112 7 o 15’ 1-13 13.5-14.0 44.5 1.741 2.651 48.1 22.4 0.110 7 o 15’ Lớp3 1-15 15.5-16.0 40.6 1.774 2.657 46.3 21.7 0.116 8 o 45’ 1-17 17.5-18.0 39.7 1.783 2.656 45.5 21.5 0.114 9 o 00’ Lớp 4 1-19 19.5-20.0 26.2 1.836 2.652 28.7 18.4 0.107 12 o 00’ SVTH : LÊ MINH TÂM - 2 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA 2/ Hố khoan 2 : STT Số hiệu Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm Tự Dung trọng Tỷ trọng Giới hạn chảy dẻo Cắt nhanh trực tiếp W L W P C (kg/cm 2 ) ϕ Lớp 1 2-1 1.5-2.00 31.4 1.798 2.644 32.4 18.8 0.097 9 o 00’ Lớp 2 2-3 3.5-4.00 36.6 1.825 2.678 44.2 21.1 0.126 10 o 30’ 2-5 5.5-6.00 35.3 1.841 2.678 44.7 21.2 0.135 11 o 00’ Lớp3a 2-7 7.5-8.00 41.5 1.763 2.659 47.0 22.0 0.120 8 o 30’ 2-9 9.5-10.0 44.1 1.746 2.650 47.9 22.3 0.109 7 o 30’ 2-11 11.5-12.0 43.4 1.751 2.650 47.4 22.1 0.107 7 o 30’ 2-13 13.5-14.0 41.0 1.772 2.657 46.7 21.9 0.117 8 o 30’ Lớp3b 2-15 15.5-16.0 40.3 1.778 2.657 46.2 21.7 0.116 8 o 45’ 1-17 17.5-18.0 41.3 1.741 2.655 45.7 21.5 0.104 7 o 45’ Lớp 4 1-19 19.5-20.0 28.4 1.819 2.647 30.0 18.5 0.102 11 o 00’ 3/ Hố khoan 3 : SVTH : LÊ MINH TÂM - 3 - STT Số hiệu Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm Tự Dung trọng Tỷ trọng Giới hạn chảy dẻo Cắt nhanh trực tiếp W L W P C (kg/cm 2 ) ϕ Lớp 1 3-1 1.5-2.0 31.1 1.817 2.648 33.4 19.1 0.102 9 o 30’ Lớp 2 3-3 3.5-4.0 36.0 1.832 2.678 43.8 21.0 0.128 10 o 45’ 3-5 5.5-6.0 35.7 1.839 2.678 45.2 21.4 0.137 11 o 00’ Lớp3a 3-7 7.5-8.0 41.6 1.762 2.659 47.4 22.2 0.119 8 o 30’ 3-9 9.5-10.0 42.5 1.756 2.659 48.7 22.9 0.123 8 o 30’ 3-11 11.5-12.0 43.5 1.748 2.650 47.6 22.2 0.107 7 o 30’ 3-13 13.5-14.0 41.2 1.779 2.657 46.5 21.8 0.117 8 o 30’ Lớp3b 3-15 15.5-16.0 41.5 1.733 2.655 45.9 21.6 0.106 7 o 45’ 3-17 17.5-18.0 40.6 1.755 2.654 45.1 21.3 0.105 8 o 00’ Lớp 4 3-19 19.5-20.0 29.2 1.824 2.648 30.6 18.6 0.102 10 o 45’ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA III/ Bảng thống kê các lớp : 1/ Lớp 1 ( sét pha cát lẫn ít sỏi sạn laterite nhỏ – trạng thái mềm ) a. Thống kê W , W L , W P , G S , γ W : b. Thống kê C , ϕ : STT Số hiệu mẫu Ứng suất τ(kg/cm 2 ) p lực cắt σ (kg/cm 2) 1 1-1 0.181 0.5 0.169156 0.095148 2 0.263 1 0.003696 0.003448 3 0.344 1.5 0.99666 9 0.004646 4 2-1 0.145 0.3 2094.472 7 5 0.176 0.5 0.04521 0.000151 6 0.208 0.7 7 3-1 0.186 0.5 8 0.269 1 9 0.353 1.5 . C = 0.095148 kg/cm 2 .tgϕ = 0.169156 ⇒ ϕ = 9.601 o SVTH : LÊ MINH TÂM - 4 - STT Số hiệu Chiều sâu Dung trọng ướt Độ ẩm tự Tỷ trọng Giới hạn chảy dẻo W L W P 1 1-1 1.5-2.0 1.802 30.4 2.645 31.7 18.7 2 2-1 1.5-2.0 1.798 31.4 2.644 32.4 18.8 3 3-1 1.5-2.0 1.817 31.1 2.648 33.4 19.1 TB 1.8056 30.97 2.6456 32.50 18.866 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA 2/ Lớp 2 (sét lẫn bột và ít cát – trạng thái dẻo mềm ) : a. Thống kê W ,W L , W P , G S , γ W : - Tỉ trọng G S : Sốù thứ tự Số hiệu mẫu Chiều sâu lấy mẫu (m) G s G S –G stb (G S –G Stb ) 2 1 1-3 3.5-4.0 2.678 0.0002 0.00000004 2 1-5 5.5-6.0 2.679 -0.0007 0.00000049 3 2-3 3.5-4.0 2.678 0.0002 0.00000004 4 2-5 5.5-6.0 2.678 0.0002 0.00000004 5 3-3 3.5-4.0 2.678 0.0002 0.00000004 6 3-5 5.5-6.0 2.678 0.0002 0.00000004 TB 2.6782 Σ(G S –G Stb ) 2 =0.00000069 .G Stb = 2.6782 . Độ lệch toàn phương trung bình : σ CM = n )GG( 2 tbi ∑ − = 6 00000069.0 =0.000339 . n=6⇒ ν = 2.07 ⇒ σ CM . ν = 0.0007019 > max |G i -G stb | ⇒ không có giá trò G i nào bò loại bỏ. . Hệ số biến động : v =σ x Stb G 1 = 1n )GG( 2 tbi − − ∑ x Stb G 1 = 5 00000069.0 x 6782.2 1 = 0.000139 v ≤ [v]= 0.01 (G S tc = G Stb ) . Xác đònh giá trò tính toán : Tính toán nền theo biến dạng : α = 0.85 : n-1=5 . Tra bảng t α =1.16 ρ = (t α .v)/ n =(1.16x0.000139)/ 6 = 0.0000658 ⇒ G S1 tt = G Stb (1±ρ) = 2.6780 ÷ 2.6784 Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-1=5 Tra bảng t α =2.01 ρ = (t α .v)/ n = (2.01x 0.0000566)/ 6 = 0.0000464 ⇒ G tt S2 = G Stb (1±ρ) = 2.6781÷2.6783 - Dung trọng ướt γ W : SVTH : LÊ MINH TÂM - 5 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA Sốùth ứ tự Số hiệu mẫu Chiều sâu lấy mẫu (m) γ w (g/cm 3 ) γ tb −γ w (γ tb −γ w ) 2 1 1-3 3.5-4.0 1.849 -0.0082 0.0001 2 1-5 5.5-6.0 1.859 -0.0182 0.0003 3 2-3 3.5-4.0 1.825 0.0158 0.0002 4 2-5 5.5-6.0 1.841 -0.0002 0.00000004 5 3-3 3.5-4.0 1.832 0.0088 0.0001 6 3-5 5.5-6.0 1.839 0.0018 0.00000324 TB 1.8408 0.0007 .γ wtb = 1.8408 (g/cm 3 ) . Độ lệch toàn phương trung bình : σ CM = n )( 2 tbi ∑ γ−γ = 6 0007.0 = 0.0108 . n=6 ⇒ ν = 2.07 ⇒σ CM . ν = 0.0223 > max |γ tb −γ wi | ⇒ nhận tất cả các giá trò γ wi . ⇒ γ w tc = γ w tb = 1.8408 (g/cm 3 ). . Hệ số biến động : v =σ x wtb 1 γ = 1n )( 2 tbi − γ−γ ∑ x wtb 1 γ = 5 0007.0 x 8408.1 1 = 0.0064 v ≤ [v]= 0.05 . Xác đònh giá trò tính toán : Tính toán nền theo biến dạng : α = 0.85 : n-1=5 . Tra bảng t α =1.16 ρ = (t α .v)/ n = (1.16x0.0064)/ 6 = 0.003 ⇒ γ w1 tt =γ wtb (1±ρ) = 1.8353 ÷ 1.8463 (g/cm 3 ) Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-1=5 Tra bảng t α =2.01 ρ = (t α .v)/ n = (2.01x0.0064)/ 6 = 0.0053 ⇒ γ w2 tt =γ wtb (1±ρ)= 1.831 ÷ 1.8506 (g/cm 3 ) - Giới hạn chảy W L : SVTH : LÊ MINH TÂM - 6 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA . W Ltb =44.317 . Độ lệch toàn phương trung bình : σ CM = n )WW( 2 tb L i L ∑ − = 6 7281.1 = 0.5367 . n=6⇒ ν = 2.07 ⇒ σ CM . ν = 1.1109 > max |W Ltb –W L | ⇒ nhận tất cả ⇒ W L tc =W Ltb . Hệ số biến động : v =σ x Ltb W 1 = 1n )WW( 2 tb L i L − − ∑ x Ltb W 1 = 5 7281.1 x 317.44 1 = 0.01327 v ≤ [v]= 0.15 . Xác đònh giá trò tính toán : Tính toán nền theo biến dạng : α = 0.85 : n-1=5 . Tra bảng t α =1.16 ρ = (t α .v)/ n = (1.16x0.01327)/ 6 = 0.00628 ⇒ W L1 tt =W Ltb (1±ρ) =44.039 ÷ 44.595 SVTH : LÊ MINH TÂM - 7 - Sốù thứ tự Số hiệu mẫu Chiều sâu lấy mẫu (m) W L W tb -W L (W tb -W L ) 2 1 1-3 3.5-4.0 43.6 0.7166 0.5135 2 1-5 5.5-6.0 44.4 -0.0833 0.0069 3 2-3 3.5-4.0 44.2 0.1166 0.0136 4 2-5 5.5-6.0 44.7 -0.3833 0.1469 5 3-3 3.5-4.0 43.8 0.5166 0.2669 6 3-5 5.5-6.0 45.2 -0.8833 0.7803 TB 44.317 1.7281 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-1=5 Tra bảng t α =2.01 ρ = (t α .v)/ n = (2.01x0.00628)/ 6 = 0.00515 ⇒ W L2 tt =W Ltb (1±ρ) =44.089 ÷ 44.545 - Giới hạn dẻo W P : . W Ptb =21.1333 . Độ lệch toàn phương trung bình : σ CM = n )WW( 2 tb P i P ∑ − = 6 1532.0 = 0.25008 . n=6⇒ ν = 2.07 ⇒ σ CM . ν =0.5177 > max |W Ptb –W P | ⇒ nhận tất cả ⇒ W P tc =W Ptb . Hệ số biến động : v =σ x Ptb W 1 = 1n )WW( 2 tb P i P − − ∑ x Ptb W 1 = 5 1532.0 x 1333.21 1 = 0.00828 SVTH : LÊ MINH TÂM - 8 - Sốù thứ tự Số hiệu mẫu Chiều sâu lấy mẫu (m) W P W Ptb -W Pi (W Ptb -W Pi ) 2 1 1-3 3.5-4.0 20.9 0.2333 0.0544 2 1-5 5.5-6.0 21.1 0.0333 0.0011 3 2-3 3.5-4.0 21.2 -0.0667 0.0044 4 2-5 5.5-6.0 21.2 -0.0667 0.0044 5 3-3 3.5-4.0 21.0 0.1333 0.0178 6 3-5 5.5-6.0 21.4 -0.2667 0.0711 TB 21.1333 0.1532 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA v ≤ [v]= 0.15 . Xác đònh giá trò tính toán : Tính toán nền theo biến dạng : α = 0.85 : n-1=5 . Tra bảng t α =1.16 ρ = (t α .v)/ n = (1.16x0.00828)/ 6 = 0.00392 ⇒ W P1 tt =W Ptb (1±ρ) =21.051 ÷ 21.216 Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-1=5 Tra bảng t α =2.01 ρ = (t α .v)/ n = (2.01x0.00828)/ 6 = 0.00679 ⇒ W P2 tt =W Ptb (1±ρ) =20.990 ÷ 21.277 - Độ ẩm tự nhiên W : . W tb =35.3 (%) . Độ lệch toàn phương trung bình : σ CM = n )WW( 2 tbi ∑ − = 6 3.5 = 0.94 . n=6⇒ ν = 2.07 ⇒ σ CM . ν = 1.946 > max |W tb –W i | SVTH : LÊ MINH TÂM - 9 - Số thứ tự Số hiệu mẫu Chiều sâu lấy mẫu (m) W(%) W i - W tb (W i -W tb ) 2 1 1-3 3.5-4.0 34.3 -1 1 2 1-5 5.5-6.0 33.9 -1.4 1.96 3 2-3 3.5-4.0 36.6 1.3 1.69 4 2-5 5.5-6.0 35.3 0 0 5 3-3 3.5-4.0 36 0.7 0.49 6 3-5 5.5-6.0 35.7 0.4 0.16 TB 35.3 5.3 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : LÊ TRỌNG NGHĨA ⇒ nhận tất cả ⇒ W tc =W tb . Hệ số biến động : v =σ x Ltb W 1 = 1n )WW( 2 tb i − − ∑ x tb W 1 = 5 3.5 x 3.35 1 = 0.027 v ≤ [v]= 0.15 . Xác đònh giá trò tính toán : Tính toán nền theo biến dạng : α = 0.85 : n-1=5 . Tra bảng t α =1.16 ρ = (t α .v)/ n = (1.16x0.027)/ 6 = 0.0128 ⇒ W 1 tt =W tb (1±ρ) =34.848÷ 35.752 (%) Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-1=5 Tra bảng t α =2.01 ρ = (t α .v)/ n = (2.01x0.027)/ 6 = 0.0222 ⇒ W 2 tt =W tb (1±ρ) =34.516÷ 36.084 (%) b. Thống kê C , ϕ : - Loại bỏ sai số τ ứng với từng cấp tải trọng σ : .Ứng suất τ ứng với áp lực cắt σ = 0.5 kg/cm 2 : STT Số hiệu mẫu τ τ I - τ tb (τ I - τ tb ) 2 Nhận xét 1 1-3 0.231 0.003833 1.46944E-05 nhận 2 1-5 0.224 -0.00317 1.00278E-05 nhận 3 2-3 0.219 -0.00817 6.66944E-05 nhân 4 2-5 0.232 0.004833 2.33611E-05 nhận 5 3-3 0.223 -0.00417 1.73611E-05 nhận 6 3-5 0.234 0.006833 4.66944E-05 nhận TB 0.227167 Σ(τ i - τ tb ) 2 =0.000178833 σ CM =0.005459446 ν.σ CM =0.011301054≥ max |τ I - τ tb | v =σ/τ tb =0.0263≤ [v] = 0.2 τ tc =τ tb =0.227 .Ứng suất τ ứng với áp lực cắt σ = 1 kg/cm 2 : STT Số hiệu τ τ I - τ tb (τ I - τ tb ) 2 Nhận xét SVTH : LÊ MINH TÂM - 10 - [...]... : SVTH : LÊ MINH TÂM - 14 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG NGHĨA GVHD : LÊ TRỌNG γwtb = 1.7566 (g/cm3) Độ lệch toàn phương trung bình : σCM= STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Số hiệu mẫu 1-7 1-9 1-11 1-13 2-7 2-9 2-11 2-13 3-7 3-9 3-11 3-13 TB ∑ (γ i − γ tb ) 2 n Chiều sâu lấymẫu (m) 7.5-8.00 9.5-10.0 11.5-12.0 13.5-14.0 7.5-8.00 9.5-10.0 11.5-12.0 13.5-14.0 7.5-8.00 9.5-10.0 11.5-12.0 13.5-14.0 SVTH : LÊ MINH TÂM =... = 0.85⇒số bậc tự do n-2=16 Tra bảng tα=1.07 ρtgϕ= tα.vtgϕ = 1.07x0.035 = 0.0375 ⇒ tgϕtcI=tgϕtc(1±ρ) = 0.1912 ÷ 0.2061 ρC= tα.vC = 1.07x0.059 = 0.063 ⇒ CtcI= Ctc(1±ρ)= 0.120 ÷ 0.136 (kg/cm2) SVTH : LÊ MINH TÂM - 12 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG NGHĨA GVHD : LÊ TRỌNG Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-2=16 Tra bảng tα=1.75 ρtgϕ= tα.vtgϕ = 1.75x0.035 = 0.107 ⇒ tgϕtcII=tgϕtc(1±ρ) = 0.177 ÷ 0.220 ρC= tα.vC... 1-7 1-9 1-11 1-13 2-7 2-9 2-11 2-13 3-7 3-9 3-11 3-13 TB Chiều sâu lấymẫu (m) 7.5-8.00 9.5-10.0 11.5-12.0 13.5-14.0 7.5-8.00 9.5-10.0 11.5-12.0 13.5-14.0 7.5-8.00 9.5-10.0 11.5-12.0 13.5-14.0 SVTH : LÊ MINH TÂM Tỷ trọng GS 2.658 2.659 2.651 2.651 2.659 2.650 2.650 2.657 2.659 2.659 2.650 2.657 2.655 - 13 - GStb-GSi (GStb-GSi)2 -0.003 0.000009 -0.004 0.000016 0.004 0.000016 0.004 0.000016 -0.004 0.000016... 1.00278E-05 Σ(τi - τtb)2=0.001354833 σCM=0.015026828 ν.σCM =0.031105534≥ max |τI - τtb | v =σ/τtb =0.03866≤ [v] = 0.2 τtc=τtb=0.426 τ 0.43 0.452 0.404 0.427 0.413 0.429 0.425833 -Bảng thống kê C , ϕ : SVTH : LÊ MINH TÂM τI - τtb 0.004167 0.026167 -0.02183 0.001167 -0.01283 0.003167 2 - 11 - Nhận xét nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận ĐỒ ÁN NỀN MÓNG NGHĨA 0.19866 7 0.006998 0.980534 805.9353 0.118405 US τ σ 0.231... Chiều sâu hiệu lấymẫu mẫu (m) 1-7 7.5-8.00 1-9 9.5-10.0 1-11 11.5-12.0 1-13 13.5-14.0 2-7 7.5-8.00 2-9 9.5-10.0 2-11 11.5-12.0 2-13 13.5-14.0 3-7 7.5-8.00 3-9 9.5-10.0 3-11 11.5-12.0 3-13 13.5-14.0 TB MINH TÂM WL Wtb -WL (Wtb -WL)2 46.7 -0.80833 0.6533974 47.6 0.09167 0.0084034 48.5 0.99167 0.9834094 48.1 0.59167 0.3500734 47.0 -0.50833 0.2583994 47.9 0.39167 0.1534054 47.4 -0.10833 0.0117354 46.7 -0.80833... lấymẫu mẫu (m) 1 1-7 7.5-8.00 2 1-9 9.5-10.0 3 1-11 11.5-12.0 4 1-13 13.5-14.0 5 2-7 7.5-8.00 6 2-9 9.5-10.0 7 2-11 11.5-12.0 8 2-13 13.5-14.0 9 3-7 7.5-8.00 10 3-9 9.5-10.0 11 3-11 11.5-12.0 LÊ 12 3-13 M MINH TÂ 13.5-14.0 TB WP WPtb-WPi (WPtb-WPi)2 21.9 -0.3 0.09 22.2 0.0 0.00 22.5 0.3 0.09 22.4 0.2 0.04 22.0 -0.2 0.04 22.3 0.1 0.01 22.1 -0.1 0.01 21.9 -0.3 0.09 22.2 0.0 0.00 22.9 0.7 0.49 22.2 0.0 0.00... WP1tt=WPtb(1±ρ) =22.1 ÷ 22.3 Tính toán theo khả năng chòu lực : α = 0.95 : n-1=11 Tra bảng tα=1.80 ρ = (tα.v)/ n = (1.80x0.0137)/ 12 = 0.0071 ⇒ WP2tt=WPtb(1±ρ) =22.04 ÷ 22.36 - Độ ẩm tự nhiên W : SVTH : LÊ MINH TÂM - 18 - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG NGHĨA GVHD : LÊ TRỌNG 1 2 Số hiệu mẫu 1-7 1-9 Chiều sâu lấymẫu (m) 7.5-8.0 9.5-10 W(%) 41.2 41.8 3 1-11 11.5-12 45.1 4 5 1-13 2-7 13.5-14 7.5-8.0 44.5 41.5 6 2-9 9.5-10 44.1... (%) Độ lệch toàn phương trung bình : σCM= ∑ (W − W tb ) 2 i n = 22.897 = 1.381 12 n=12⇒ ν = 2.52 ⇒ σCM ν = 3.481 > max |Wtb –Wi| ⇒ nhận tất cả ⇒ Wtc=Wtb Hệ số biến động : 1 v =σ x W Ltb = SVTH : LÊ MINH TÂM ∑ (W i − Wtb ) 2 n −1 - 19 - 1 x W = tb 1 22.897 x = 0.034 42.617 11 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG NGHĨA GVHD : LÊ TRỌNG v ≤ [v]= 0.15 Xác đònh giá trò tính toán : Tính toán nền theo biến dạng : α = 0.85 :... τtb) =0.000883 σCM=0.008578 ν.σCM =0.02162≥ max |τI - τtb | v =σ/τtb =0.0569 ≤ [v] = 0.2 τtc=τtb= 0.1575 (kg/cm2) τ 0.164 0.167 0.15 0.148 0.165 0.148 0.146 0.162 0.164 0.168 0.146 0.162 0.1575 SVTH : LÊ MINH TÂM τI - τtb 0.0065 0.0095 -0.0075 -0.0095 0.0075 -0.0095 -0.0115 0.0045 0.0065 0.0105 -0.0115 0.0045 2 - 20 - Nhận xét nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận ĐỒ ÁN NỀN MÓNG... nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận nhận Ứng suất τ ứng với áp lực cắt σ = 0.7 kg/cm2 STT 1 2 3 4 5 6 7 Số hiệu mẫu 1-7 1-9 1-11 1-13 2-7 2-9 2-11 τ 0.226 0.227 0.201 0.199 0.225 0.201 0.199 SVTH : LÊ MINH TÂM τi - τtb 0.011583 0.012583 -0.01342 -0.01542 0.010583 -0.01342 -0.01542 - 21 - 2 (τi - τtb) 0.000134 0.000158 0.00018 0.000238 0.000112 0.00018 0.000238 Nhận xét nhận nhận nhận nhận nhận nhận . số liệu từ những số liệu được cung cấp. II/Lý thuyết thống kê: 1/ Thống kê các chỉ tiêu vật lí : W, W p , W l , γ w , G s : - Bước 1 : tập hợp số liệu. I: THỐNG KÊ VÀ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT A/LÝ THUYẾT THỐNG KÊ: I/Mục đích: Khi thiết kế nền móng, người thiết kế nhận được các số liệu về các chỉ tiêu cơ