CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN CHƯƠNG 2 : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG: CHƯƠNG 3 :THIẾT KẾ TRỤC CHƯƠNG 4 :TÍNH Ổ LĂN CHƯƠNG 5 :BÔI TRƠN CHE KÍN Ổ CHƯƠNG 6 :Thiết Kế Vỏ Hộp Giảm Tốc CHƯƠNG 7 : BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC
THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG Thuyết minh THIẾT KẾ TRẠM DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI I CÁC THÔNG SỐ PHƯƠNG ÁN 10 : Lực vòng băng tải F (kg) : 300 Vận tốc băng tải v (m/s) : 1,4 Đường kính tang D (mm) : 300 Chiều rộng tải B ( mm ) : 240 Thời gian sử dụng ( năm ) :7 Tỉ số M1/M :1 sai số tốc cho phép (%) :5 Việc : ngày2 ca, ca Mỗi năm làm việc 300 ngày,tải trọng va đập nhẹ SƠ ĐỒ: THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG III II M1 M Mmax=1,4M II' t 5S 4h I 4h HÌNH1.1 CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1- Chọn động cơ: Chọn đọng điện tiến hành theo bước sau: -tính cơng suất cần thiết cải động -xác định sơ số vòng quay đồng động -dực vào công suốt số vịng quay đồng tính tốn kếp hợp với yêu cầu tải,mô mem mở máy phương phát lắp đặt động để chọn động phù hợp A Tính cơng suất cần thiết động : Từ số liệu đề cho ta tính công suất tác dụng trục máy : THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG Plv � Plv F v 1000 (2.11) 300.9,8.1, 4,1202 1000 (KW) Ta có:Ptđ =Plv (KW) Vậy Ptđ = 4,1202 (KW) Tính hiệu suất truyền động chung : =1 2 3 (2.9) Với 1 ; 2 ; 3 hiệu suất truyền cặp ổtrong hệ thống dẫn động chọn theo bảng 2.3 Áp dụng vào ta được: =k ol3 br4 Trong đó: br = 0,97 : hiệu suất truyền báng ol = 0,994 : hiệu suất cặp ổ lăn k = : hiệu suất khớp nối = 0,9943.0,974 = 0,864 Khi tìm sau Ptđ VÀ ta tìm công thức cần thiết trục động Pct : Pct = Ptđ / (2.8) Thay số vào ta được: Pct = 4,1202/0,864 = 4,76875 ( KW) B Xác định sơ số vòng quay đồng động cơ: nsb Số vòng quay tang quay phút: nlv (vòng/phút) THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG Theo cơng thước (2.18): nsb = nlv.ut (2.18) Trong đó: ut tỉ số truyền toàn hệ thống dẫn động tính theo cơng thước sau: ut = u1.u2.u3… Với u1,u2, u3 tỉ số truyền toàn truyền tham gian vào hệ thống dẫn động Dựa vào bảng 2.4 hộp giảm tốc báng trụ cấp đồng trục hai dịng cơng suất ta chọn: ut = u1 = 15 Từ ta tính nsb = nlv.ut = 90.15 =1350 (v/ph) C Chọn động : Như ta chọn động thoản mãn hai điều kiện sau: Pdc Pct = 4,76875 ndb = nsb =1350 (KW) (v/ph) Từ vào bảng P1.1…P1.7, phụ lục ta có đơng đáp ứng 4A112M4Y3 liên xô cũ chế tạo,với thông số bảng sau: -Công suất : P = 5,5 KW - Vận tốc nđc : 1425 (v/ph) -Hiệu suất: 85,5 % -Tk/Tdn : 2,0 -Tmax/Tdn : 2,2 -Hệ số công suất: 0,85 -Khối lượng 56 kg -Đồng thời ta có Tk / Tdn = 2,0 > Tmax / T =1,4 Thỏa mãn điều kiện hộp giảm tốc THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG 2- Phân phối tỉ số truyền: Việc phân phói tỉ số truyền uh cho cấp truyền hộp giảm tốc có ảnh hưởng lớn đến kích thước khối lượng hộp giảm tốc.Có nhiều phương phát phân phối tỉ số truyền,xuất phát từ yêu cầu cơng nghệ,về khích thước,u cầu gọn nhẹ đền bôi trơn bánh ăn khớp.song phương phát dựa vào điều kiện sức bền đều:các cấp bánh rang hộp giảm tốc có khả tải tiếp xúc Tỉ số truyền động chung tính theo cơng thức: uh = nđc /n = 1425/90 = 15,83 mà uh = u1.u2 u1: Tỉ số truyền truyền bánh trụ nghiêng cấp nhanh u2: tỉ số truyền truyền bánh trụrăng thẳng cấp chậm Theo (3.14) với hộp giảm tốc đồng trục chọn : u1 = u2 = uh =3,979 3-Xác định cơng suất, mơmen số vịng quay trục : Trục động cơ: Pđc = 5,5 ( kw) ; nđc = 1425 (vòng/phút) Tdc = 9,55.106.Pđc/nđc = 9,55.106.5,5/1425 = 36859,6 (N.mm) Trục I : PI =Pđc ol = 5,5.0,994 = 5,467 (kw) nI = ndc =1425 ; TI = 9,55.106.PI/nI = 36638,5 (N.mm) Trục II(II’) : PII = (PI/2) br ol = (5,467/2).0,97.0,994 = 2,63 ( kw) nii = ndc / u1 = 1425 / 3,979 = 358 TII = 9,55.106.PII/nII = 70306,8 Trục III : (vòng/phút) (N.mm) PIII = PII br ol = 2,6356 0,97 0,994 = 2,5412 (kw) THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG nIII = nII / u2 = 358 / 3,979 TIII = 9,55.106.PIII/nIII = 90 = 269649,6 (vịng/phút) ( N.mm) Ta có bảng hệ thống số liệu tính được: Trục Thơng số Cơng suất P(KW) Số vịng quay n(v/ph) Mơmem xoắnT(N.mm) I II(II’) III 5,467 2,6356 2,5412 1425 358 90 36638,5 70306,8 269649,6 CHƯƠNG : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG: 1- Chọn vật liệu chế tạo bánh răng: Vì hộp giảm tốc công suất nhỏ ,bộ truyền chịu tải trọng va đập nhẹ khơng có yều cầu đặc biệt nên ta chọn vật liệu chế tạo bánh sau: +/bánh nhỏ: chọn thép 40X cải thiện B = 950 Mpa CH = 700 MPa HB = 265 +/bánh lớn: chọn thép 40X cải thiện B = 850 MPa CH = 550 MPa THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG HB = 250 2- Định ứng suất cho phép: A/ ứng suất tiếp xúc cho phép: Theo bảng 6.2 với thép 40X cải thiện đạt độ dắn HB 180…350 ta có: σ 0Hlim =2HB+70; SH 1,1 σ 0Flim 1,8HB ; SF 1, 75 Độ rắn bánh nhỏ HB1 = 265 ; Độ bánh rắn lớn HB2 = 250 Khi đó: σ 0Hlim1 =2HB1 70 2.265 70 600MPa ; Flim1 1,8.265 477MPa σ 0Hlim2 =2.HB2 +70 = 2.250+70= 570MPa ; σ 0Flim2 =1,8.250=450MPa 2,4 Theo (6.5) : NHO = 30.H HB N Ho1 = 30.2652,4 = 1,96.107 ; N Ho2 = 30.250 2,4 = 1,7.107 theo(6.7) : N HE = N FF N 60.c.n.t� (bộ truyền chịu tải trọng tĩnh) NHE = 60.1.(1425/3,98).4.2.300.7=36.107 NHE > NHO1 KHL2 = KHL1 = Như theo (6.1A) ,sơ ta được: H = (σ Hlim /SH )Z R Z V K xH K HL Trong đó: ZR – hệ số xét đến đọ nhám bề mặt làm việc ZV - hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc vịng KXH- hệ số xét đến ảnh hưởng khích thước bánh THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG KHL - hệ số tuổi thọ,xét đến ảnh hưởng thời gian phụ vụ chế độ tải trọng truyền Sơ lấy ZR.ZV.KXH = σH = (600/1,1).1.1 = 545MPa (570/1,1).1.1=518 MPA Vì cấp nhanh sử dụng bánh trụ nghiêng nên theo (6.12)ta có: σH = σ H + σ H /2 = 545 + 518 /2 = 531,5MPa H ≤ 1,25HMIN =1,25 518 =647,5 MPA Với cấp chậm dung thẳng nên: H’ = H2 = 518 MPA H’max = 2,8 CH2 = 2,8.550 = 1540 MPA B/ ứng suất uốn cho phép: theo (6.6) ta có: N HE =N FE N 36.107 NFE >NHO1 lấy hệ số tuổi thọ KFL2 = KFL1 = Do theo (6.2A): [F] = 0F LIM YR.YS.KXF KFC.KFL/ SF Trong đó: KFC =1 ,hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải 0F LIM : ứng suốt dới hạn mỏi uống ứngvới chu kì sở YR YS : hệ số xét đến ảnh hưởng độ nhám mặt lượn chân :hệ số xét đến độ nhạy vật liệu tập trung ứng suốt KXF : hệ số xét đến KT bánh ảnh hưởng đến độ bền uốn KFL :hệ số tuổi thọ THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG Tạm thời lấy YR.YS.KXF =1 ta có: σ F1 σ F2 = 477.1.1/1,75 = 272,6 MPa = 450.1.1/1,75 =257 MPa ứng suất tiếp tiếp xúc cho phét tải theo (6.14) : σ F1 max σ F1 max = 0,8.σ ch1 = 0,8.700 = 560 MPa = 0,8.σ ch2 = 0,8.550 = 440 MPa 3-Thiết kế truyền bánh cấp chậm: Bộ truyền bánh cấp chậm truyền bánh trụ thẳng 3.1 Tính sơ khoảng cách trục : theo (6.15a) ta có: a w =K a u +1 σ T2 k Hβ H u ψba đó: KA - hệ số phụ thuộc vào vật liệu cặp bánh loại răng.tra bảng 6.5 với thẳng ta có KA=49,5 ( MPA1/3) BA = BW/AW ; tra theo bảng 6.6 ta có ba = 0,4 BD = 0,53 BA (U2+1) = 0,53.0,4.(3,979 + 1) = 1,06 KH -hệ số xét đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành tính tiếp xúc Với BD = 1,06 kết hợp tra bảng 6.7 ta KH = 1,05 (sơ đồ 6) thay số vào ta có : 49,5 3, 979 1 aw1 Ta lấy aw1 = 138 mm 70306,8.1, 05 518 9,979.0, 137, 29 (mm) THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG 3.2 Xác thông số ăn khớp: Xác định mơđun : theo (6.17) ta có : m = (0,01 � 0,02).aw = (0,01 � 0,02).138 = 1,38 2,76 mm Theo bảng (6.8) ta chọn môđun pháP mn =2 mm XÁc định số ,góc nghiêng hệ số dich chỉnh X: Theo (6.19) góc nghiêng = nên số bánh nhỏ là: Za W2 2.138 27, 716 m u2 1 3,979 1 Lấy Z1 = 28 Z2 = U2 Z1 = 3,979 28 = 111,412 Lấy Z2 = 111 Ta tiến hành tính lại khoảng cách trục: aw2 = m (Z1 + Z2)/ = (28 + 111)/2 = 139 mm Lấy aw2= 139 mm Như với bánh thẳng Z1 = 28 ta chọn hệ số dịch chỉnh theo bảng 6.9 là: X1 =0 ; X2 = 3.3 Kiểm nghiệm sức bền tiếp xúc răng: Theo (6.33) ,ứng suất tiếp xúc mặt làm việc : σ H =ZM ZH Z 2.T1.K H u +1 (b W u dW2 ) < σH Trong : ZM - Hệ số kể đến tính vật liệu bánh ăn khớp,tra bảng 6.5 ta có ZM = 274(MPA)1/3 ZH - Hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc ; T1 - Mô men xoắn bánh dẫn; THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG 3.3 Xác định trị số chiều lực chi tiết quay tác dụng lên trục: tính trục thứ I : � 2T1 2.36638,5 658,9( N ) �F13 Ft 22 2.d w1 2.55, � � tg 20,54o tg 20,54o � 658,9 254, 2( N ) �Fr13 Fr 22 Ft13 cos13, 78o cos13, 78o � �F F F tg 658,9.tg 20,54o 246,9( N ) a 22 t 13 � a13 theo (10.1) � t 13 F a13 F r13 F ' r13 F' t13 sơ đồ lực trục I THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG � 2T2 2.70306,8 2510,9( N ) �Ft 32 Ft 23 d 56 w � � tg tw � 2510,9.tg 61,98 4718( N ) �Fr 32 Fr 23 Ft 23 cos � �F F a 23 � a 32 trục II : theo (10.1) � * MBy=0 => -FA22.l22 - FR22.(l21+l22) + YA.l21 - Fr23.l23 = RAY * MBx=0 => 222, / 2.246,9 254, 2(96 48) 4718.48 3026 96 = => RAX = * X = XA = (N) -Ft22 (l21 l22 ) + Ft23 l23 l21 658,9.(96 48) 2510,9.48 267 96 (N) Ft22 - Ft23 + XA + XB = => XB = Ft23 - Ft22 - XA = 2510,9 - 267 - 658,9 => XB = 1585 (N) * Y = Fr22 + Fr23 - YA - YB = => YB = (Fr22 + Fr23 - YA) = 254,2 + 4718 – 3026 = - 1946 (N) * M22Y = Fa22 R22 = 246,9.222,4/2 = 27455,3 (Nmm) * M23Y = Fa22 R22 + Fr22(l22 + l23) – YA l23 = 27455,3 + 254,2 (48+48) – 3026.48 = -93389,5 (Nmm) * M20Y = Fa22 R22 + Fr22 l22 = 27455,3 + 245,2 48 = 39656,9 (Nmm) * M20X = Ft22 l22 = 658,9 48 = 31627,2 (Nmm) * M23X = XB l23 = 1585 48 = 76080 (Nmm) * T = Ft22 R22 = 658,9 222,4/2 = 73269,68 (Nmm) THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG YA X Fr22 Fr23 A Y XB B A F t23 93389,5 Fa22 F t22 Muy(Nmm) 27455,3 39656,9 76080 Mux(Nmm) 31627,2 73269,68 T(Nmm) sơ đồ lực trục II trục III: tra bảng 16.10 : d = 38 (mm) => Dt = 105 (mm) Fxk = 0,25 2T3/105 = 0,25 269649,6 / 105 = 12,84 (N) * MCx = XD l31 + F xk l33 = => Xd = Fxk l33 /l31 = 1284.165 / 96 = 2206,9 (N) * X = Xc + XD – Fxk = => * M32x = xc = Fxk - XD = 1248 – 2206,9 =- 992,9 (N) X c l32 = 992,9 48 = 47659,2 (Nmm) * M31x = Fxk( l33 – l31) = 1284 (165 -96) = 88596 (Nmm) THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG * T = Ft32 R32 = 2510,9 222/2 = 557419,8 (Nmm) Y c Xc XD YD Ft32 C Fr32 D FXk Muy(Nmm) Mux(Nmm) 47659,2 88596 T(Nmm) 557419,8 sơ đồ lực trục III 3.4 Xác định đường kính chiều dài đoạn trục: theo cơng thức (10.15) (10.16) ta xác định momen uốn tổng momen tương đương tiết diện j chiều dài trục : trục I : Mtd10 = Mtd12 = Mtd13 = 31,73 (Nm) trục II (II’) : M22 = 27,4553 Nm ; Mtđ22 = 69,138 Nm M21 = ; Mtđ21 = M20 =50,724 Nm M23 = 120,456 Nm ; Mtđ20 = 81,236 Nm ; Mtđ13 = 136,146 Nm THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG TRỤC III : M30 = Nm ; M32 = 47,6592 Nm M31 =0 Nm M33 = Mtđ30 = Nm ; Mtđ32 = 482,739 Nm ; Mtđ31 = 490,802 Nm Nm ; Mtđ33 = 482,739 Nm theo cơng thức (10.17) ta tính đường kính trục tiết diện : chọn = 63 MPa với thép 45 thường hoá: Trục I : d10 = 17 d12 = 17 mm mm ; d13 = 17 Trục II(II’) : d20 = 23 d22 = 22,3 mm mm ; d21 = mm ; d23 = 28 mm Trục III d30 = d31= 42,7 mm mm ; d32 = 42,5 mm ; d33 = 42,4 mm : xuất phát từ yêu cầu độ bền , lắp ghép cơng nghệ ta chọn đường kính đoạn trục sau : Trục I : d10 = 20 d12 = 18 mm mm ; ; d13 = 18 mm Trục II(II’) : d20 = 26 d22 = 24 mm mm ; d21 = 25 ; d23 = 30 mm mm Trục III d30 = 40 d31= 45 mm mm : ; d32 = 45 mm ; d33 = 45 mm 3.5 tính kiểm nghiệm trục độ bền mỏi : a) thép 45 thường hố có giới hạn bền : b = 600 MPa ; σ -1 = 0,436 600 = 0,436 600 = 216,6 MPa ; τ -1 = 0,58 σ -1 = 151,728 MPa THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG theo bảng 10.7 ψσ 0,05 ; ψ τ b) trục hộp giảm tốc quay nên ,ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng , theo (10.22) : σ mj = ; σ aj = σ maxj = M j /Wj trục quay chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động theo(10.23 ) : τ mj = τ aj = τ maxj /2 = Tj/(2.Woj ) C) chọn kiểu lắp ghép : ổ lăn lắp trục theo k6 , lắp bánh ,nối trục theo k6 kết hợp với lắp then kích thước then theo bảng 9.1 , trị số momen cản uốn momen cản xoắn theo bảng 10.6 với tiết diện trục nguy hiểm sau: t iết diệ n trục 20 3 đường kính b xh 26 30 45 45 t x7 x7 W J 4 045 7 252 4x12 4x12 τ mj =τ aj 1 091 7,95 786 130 8,78 3684 3,8 8,73 3684 8,4 130 σ aj oj W ,5 8,73 ,5 d) xác định hệ số kơdj K dj tiết diện nguy hiểm theo công thức (10.25) (10.26) : THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG trục gia công máy tiện, tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt Ra= 2,5…0,36 μm ,do theo bảng 10.8 hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Kx=1,06 không dùng biên pháp tăng bền bề mặt ,do hệ số tăng bền KY=1 theo bảng 10.12 dùng dao phay ngón hệ số tập trung ứng suất rãnh then với vật liệu có b = 600 MPa K σ = 1,76 , K τ =1,54 theo bảng 10.10 ta tra hệ só kích thước ε σ , ε τ ứng với tiết diện nguy hiểm sau : d( mm) εσ 0, 0, 0, 88 83 ετ 0, 0, 0, 85 81 77 từ ta xác định tỉ số KƠ/ ε σ K / ε τ tiết diện theo bảng 10.11ứng với kiểu lắp chọn, b = 600 MPa, đường kính tiết diện nguy hiểm tra tỷ số Kơ/ ε σ K / ε τ lắp căng tiết diện sở dùng giá trị lớn hai giá trị K Ơ/ ε σ để tính Kơd giá trị lớn hai giá trị K / ε τ để tính giá trị K d kết sau : T D tỉ số tỉ số K / K K S S S d d ε τ iết (mm KƠ/ ε σ diện ) rãnh rãnh then lắp then lắp căng căng 1,96 1,31 2 20 2,06 1,64 ,12 ,7 ,54 ,37 ,25 1,96 1,33 23 2,06 1,64 ,12 ,75 ,35 ,06 ,23 2,07 1,97 7 32 2,12 2,05 2,06 1,64 ,64 5,3 ,12 2 2,07 1,97 7 31 ,12 ,05 2,06 1,64 ,64 5,3 ,12 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG 3.6 tính kiểm nghiệm độ bền then : với tiết diện trục dùng mối ghép then cần tính kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập độ bền cắt then theo (9.1) (9.2) ta có : 2.T σ = d d.l (h-t ) t � [ σd ] τc = : σ 2.T d.lt b � τc [ ] d τ c - ứng suất dập ứng suất cắt tính tốn , MPa d (mm) - đường kính trục T (Nmm)- mơ men xoấn trục lt,,b,h,t1 - kích thước then [ σd ] - ứng suất dập cho phép , [ σd ] = 150MPa [ τc ] - ứng suất cắt cho phép , [ τ c ] = 60…90 MPa LT =1,35.d kết tính tốn sau : d (mm) lt bxh t1 T (Nmm) σ d (MPa) τ d (MPa) THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG 30 39 8X7 38344 42,19 16,2 45 58 14X12 34026 103,3 45,48 tất mối ghép then đảm bảo độ bền dập độ bền cắt CHƯƠNG :TÍNH Ổ LĂN Trục I : chọn loại ổ : ta có trục I chịu lực xoắn nên ta dùng loại ổ bi đỡ chặn với kết cấu trục đường kính ngõng trục d = 20 mm chọn ổ bi đỡ chặn cỡ trung hẹp theo bảng P2.12 kí hiệu ổ 46304 : đường kính d=20 mm đường kính D =52 mm khả tải động C = 14 KN khả tải tĩnh CO= 9,17 KN Trục II (II’) : chọn loại ổ : trục vào hộp giảm tốc trục I(II’) chịu lực dọc trục Fa/Fr = 0,67 > 0,3 nên ta dùng loại ổ bi đỡ chặn,với góc tiếp xúc α = 120 chọn kích thước ổ: với kết cấu trục đường kính ngõng trục d = 25 mm ta chọn ổ bi đỡ-chặn cỡ trung theo bảng P2.12 có kí hiệu ổ : 46305,đường kính d=25mm ,đường kính ngồi D =62mm , khả tải động C = 21,1 KN ,khả tải tĩnh CO = 14,9 KN Tính kiểm nghiệm khả tải động ổ : khả tải động cd tính theo công thức (11.1) : m Cd = Q L đó: Q – tải trọng động quy ước THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG L - tuổi thọ tính triệu vịng quay m - bậc đường cong mỏi , m = từ (11.2) ta có : L = 60.n.Lh.10-6 = 60 60 14000 10-6 = 50,4 theo (11.3) ta có : Q = (X.V.Fr + Y.Fa).Kt.Kđ V - hệ số kể đến vòng quay, với vòng quay: V=1 KT - hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ ,chon Kt = Kd - hệ số kể đến đặc tính tải trọng ,tra bảng 11.3 : Kd =1,2 Lực hướng tâm tác dụng lên ổ ổ : Fr0 = X A2 +YA2 = 267 +30262 Fr1 = X B2 +YB2 = 15852 +19462 = 3038 N = 2510 N theo (11.9) với α = 120 ta có : lge = [lg(Fr/C0) – 1,144]/4,73 => lge0 = [lg(3038/14900) – 1,144]/4,73 –> e0 = 0,38 lge1 = [lg(2510/14900) – 1,144]/4,73 –> e1 = 0,37 lực dọc trục FS lực hướng tâm sinh : theo (11.8- ) ta có Fs = e F r –> Fs0 = 0,38 3038 =1154 N Fs1 = 0,37 2510 = 929 N tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ : Fa0 = 1154 – 236,13 = 917,87 N Fa1 = 929 + 236,13 = 1165,13 N ta có : Fa0/VFr0 = 917,87/ 3038 = 0,31 Fa1/VFr1 = 1165 /2510 = 0,46 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY SV:NGUYỄN VĂN HÙNG kết hợp với e tra bảng 11.4 ta : X0 = ; Y0 = ; X1= 0,45 ; Y1 = 1,46 thay số liệu tính vào (11.3) ta có : Q = (XVFr + YFa)KtKd –> Q0 = (1.1.3038 + 0) 1,2 = 3645 N Q1 = (0,45 2510 +1,46 1165,13) 1.1,2 = 3170 N Q0 > Q1 nên ta tính theo q0 lấy kích thước ổ theo ổ theo ( 11.12) ta xác định tải trọng động tương đương : QE = �(Q L / �L i i i = Q 01 ( Q01 L h1 Q02 L h2 ) +( ) Q01 L h Q 01 L h 1 0, 63 = 3088 N QE =3645 –> theo (11.1- ) ta có : Cd = QE L –> Cd = 3,088 50, = 11,4 KN < C = 21,1 KN tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ : theo bảng (11.6) với ổ bi đỡ chặn dãy α = 120 : X0 = 0,5 , Y0 = 0,47 theo công thức (11.19) khả tải tĩnh ổ : Qt =X0.Fr + Y0.Fa = 0,5 2510 +0,47 1165,13 = 1802,5 < Ft1 –> Qt = Fr1 = 2510 N Fr0 nên ta tính theo Fr1 lấy ổ theo ổ lực dọc trục Fa = tra bảng (11.4) ta : X = ; Y = ; thay số liệu tính vào (11.3) ta có : Q = (XVFR + YFA)KTKD –> Q = (1.1.2388 + 0) 1,2 = 2865,6 N theo ( 11.12) ta xác định tải trọng động tương đương : QE = �(Q L / �L i i = Q 01 ( Q01 L h1 Q02 L h2 ) +( ) Q01 L h Q 01 L h 1 0, 63 = 2427,64 N QE =2865,6 –> i theo (11.1) ta có : Cd = QE L THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY –> SV:NGUYỄN VĂN HÙNG Cd = 2,427 50,4 = 8,96 KN < C = 22 KN tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ : theo bảng (11.6) với ổ bi dãy : X0 = 0,6 , Y0 = 0,5 theo công thức (11.19) khả tải tĩnh ổ : Qt =X0.Fr + Y0.Fa = 0,6 2388 +0,5 = 1432,8 < Ft0 –> Qt = Ft0 = 2388 N