Bảng Tính Mố Chân Dê ( Bản Vẽ + bảng tính )

(Quy trình sử dụng: "TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU" 22TCN-272-05) Công trình: CẦU CÁI CÁ Hạng mục: MỐ M1&M2 PHẠM NGỌC TUẤN Thiết kế: CÁC SỐ LIỆU TỔNG QUÁT Tải trọng thiết kế Trọng lượng riêng lớp phủ gn HL-93 Số xe Tải trọng khách hành T/m Mác bê tông Mpa T/m3 1.925 Trọng lượng riêng đất đắp gs (T/m ) T/m Góc nội ma sát đất đắp jđ (độ) độ 30 0.300 Cao độ mặt đường đỉnh mố m 34.611 Cao độ mặt đất tự nhiên m 31.240 Cao độ đáy mố m 32.460 2 2.250 1.000 Hệ số điều chỉnh tải trọng Trọng lượng riêng bê tông gb T/m3 30 2.500 SỐ LIỆU KẾT CẤU NHỊP Chiều dài dầm m 24.700 Bề dày mặt cầu cm 10.000 Khoảng cách từ tim gối đến đuôi dầm cm 30.000 Bề dày bình quân lớp phủ mặt cầu cm 7.000 Bề rộng mặt cầu m 12.000 Số dầm dọc Trọng lượng hệ dầm Bề rộng lề hành + lan can (1 bên) m 2.500 Chiều cao gối cm T 153.000 2.800 Bề rộng phần xe chạy m 7.000 Trọng lượng dải lan can + gờ T/m 0.500 Trọng lượng lề hành T/m 0.000 Trọng lượng công trình phụ T 1.000 Trọng lượng gối cầu Kg 20.000 KÍCH THƯỚC MỐ (CM) CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ KHÁC Bề rộng mố cm 1200 Bề rộng đá kê gối cm 100 250 1% cm 30 Độ xiên tường cánh cm 50 Lan can tường cánh cm : 1.5 65 35 SỐ LIỆU THIẾT KẾ MÓNG CỌC Tiết diện cọc Tròn 100 Cao độ mũi cọc dự kiến -37.000 HÀNG CỌC SỐ CỌC ĐỘ XIÊN 0:1 194 Đường kính cọc (cm) VỊ TRÍ (CM) 180 90.00 * Vị trí cọc tính so với mép sau bệ mố SLTK1/9 30 220 Bề dày tường cánh 40 77.8 30 30 30 300 cm cm - Bề dày 77.8 - Chiều dài 44 Bản độ: CÁC TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MỐ Khoảng cách từ tâm đáy bệ đến mép sau bệ mố 0.900 m Khoảng cách từ tâm đáy bệ đến mép trước bệ mố 0.900 m (Quy trình sử dụng: "TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU" 22TCN-272-05) STT Thành phần Cách tính Tải trọng (T) Mô men (Tm) Bản mặt cầu 2.5x24.7x(10/10²)x12/2 37.05 -5.56 Lớp phủ mặt cầu 2.25x24.7x(7/10²)x7/2 13.62 -2.04 Lề hành + lan can 2x24.7x(0.5+0)/2 12.35 -1.85 Hệ dầm 153/2 76.50 -11.48 Các công trình khác 1/2 0.50 -0.08 126.40 -18.96 Phản lực gối kết cấu nhịp Phản lực gối lớp phủ mặt cầu 13.62 -2.04 Cánh tay đòn phản lực gối so với trọng tâm đáy bệ (m) = -0.150 TĨNH TẢI MỐ (DLA) Thành phần Kích thước (m) h b Thể tích (m3) l Trọng Cánh tay đòn so với Mô men lượng(T) trọng tâm đáy bệ (m) (Tm) Bệ mố 1.94 1.80 12.00 1.94x1.8x12 = 41.90 (0.9-1.8/2) = 0.000 0.000 Vai keâ 0.30 0.30 11.40 0.3x0.3x11.4 = 1.03 104.760 2.565 -(0.3/2+0.9) = -1.050 -2.693 0.30 0.30 11.40 0.3x0.3/2x11.4 = 0.51 1.283 -(0.3/3+0.9) = -1.000 -1.283 Tường ñænh 0.78 0.40 12.00 0.78x0.4x12 = 3.73 9.336 0.4/2-0.9 = -0.700 -6.535 Tường cánh 0.44 0.40 0.30 2x(0.44x0.4)x0.3 = 0.11 0.263 0.4/2-0.9 = -0.700 -0.184 2.21 2.10 0.30 2x(2.21x2.1)x0.3 = 2.79 6.963 = -1.950 -13.578 0.95 2.10 0.30 2*0.95*2.1/2*0.3 = 0.60 1.489 -(0.9+2.1/3) = -1.600 -2.383 0.000 -(2.5/2+0-0.9) = -0.350 0.000 0.03 0.65 1.00 9x(0.03x0.65)x1 = 0.18 0.439 0.9-(0-0.65/2) = 1.225 0.537 0.180 0.9-(0-0.35) = 1.250 0.225 = -1.050 L/can tc' Đá kê gối Gối cao su Tổng lực đứng mô men Đất Sau 9x20/10³ -(0.9+2.1/2) 127.277 11.40 1.925x0x0x11.4 0.000 đắp Trước mố Tổng lực đứng mô men -25.893 -(0.3/2+0.9) 0.000 0.000 0.000 TĨNH TẢI DO BẢN QUÁ ĐỘ TRUYỀN XUỐNG VAI KÊ Kích thước độ STT h (m) = 0.30 b (m) = Thành phần 11.00 Phản lực (T) l (m) = 3.00 Cánh tay đòn Mô men so với trọng tâm đáy bệ(m) (Tm) Bản độ 2.5x0.3x11x3/2 = 12.375 -(0.3/2+0.9) = -1.050 -12.994 Lớp phủ độ 2.25x-0.3x11x3/2 = 17.746 -(0.3/2+0.9) = -1.050 -18.633 Eo e H ÁP LỰC ĐẤT CHỦ ĐỘNG (EH) Hệ số áp lực ñaát:  sin f ka   sin f p lực đất chủ động: Eo = 0.5gH2.ka.B Vị trí Trước mố Sau mố Cộng Tinhtai2/9 f g (độ ) (T/m ) 30 1.925 ko 0.333 e = 0.4H (m) Eo (T) Mo (Tm) 0.00 0.000 0.000 1.09 28.442 30.922 28.442 30.922 ÁP LỰC ĐẤT CHỦ ĐỘNG KHI ĐỘNG ĐẤT Hệ số gia tốc động đất A Q: Hệ số gia tốc theo phương ngang: kh = A0 0.050 Góc nội ma sát đất đắp f (độ) 0.050 Góc ma sát đất đắp mố d (độ) 30.000 0.000 (Quy trình sử dụng: "TIÊU CHUẨN THIẾTkvKẾ CẦU" 22TCN-272-05) 0.000 Góc đất đắp sau mố so với phương đứng i (độ) 0.000 q = arctan[kh/(1 - kv)] (độ)  2.862 Góc nghiêng bề mặt đất đắp b (độ) p lực đất chủ động theo phương ngang EAH (T): sin( f  d ) * sin( f  q  i ) cos(d  b  q ) * cos(i  b ) Hệ số áp lực đất chủ động K AE (Coulomb): y  1 EAH = 0.5KAE x gS x B x H2 Độ khuếch đại áp lực đất động đất (T): DEAH = EAH - EH cos f  q  b  k AE  y cosq cos b cosf  q  b  Mặt cắt đáy bệ y KAE 1.478 0.363 0.000 B (m) H (m) 2.718 12.00 EAH (T) DEAH (T) 30.978 2.536 e (m) Mô-men (Tm) 1.087 2.757 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT TÁC ĐỘNG LÊN CÔNG TRÌNH (EQ) Vùng động đất Hệ số gia tốc A Q ### Hạng mục cấu kiện Loại đất II Hệ số thực địa S 1.20 Trọng lượng Tải trọng động đất EQ = AQ x S x DL (3.10.9.1) Trong đó: DL: Trọng lượng cấu kiện TT động đất (T) (T) Kết cấu phần 140.016 8.401 Bệ mố 104.760 Vai kê 2.565 Cánh tay đòn (m) Đáy bệ B-B 1.970 0.000 6.286 0.000 0.154 -1.050 1.283 0.077 Tường đỉnh 9.336 Tường cánh 0.263 Mô-men (Tm) Đáy bệ B-B 16.550 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.162 0.000 -1.000 0.000 -0.077 0.000 0.560 -0.700 0.000 -0.392 0.000 0.016 -0.700 0.000 -0.011 0.000 6.963 0.418 -1.950 0.000 -0.815 0.000 1.489 0.089 -1.600 0.000 -0.143 0.000 0.000 0.000 -0.350 0.000 0.000 0.000 Đá kê gối 0.439 0.026 1.225 0.000 0.032 0.000 Goái cao su 0.180 0.011 1.250 0.000 0.014 0.000 Đất đắp sau mố 0.000 0.000 -1.050 0.000 0.000 0.000 Đất đắp độ 17.746 1.065 -1.050 0.000 -1.118 0.000 13.878 0.000 L/can tc' Tổng 17.102 HOẠT TẢI THẲNG ĐỨNG TRÊN KẾT CẤU NHỊP Số xe t.kế: n = Ký Hệ số xe: m =1.00 hiệu Vị trí đặt lực so Tải trọng trục xe Tung độ đường Pi x (1+IM) với gối 4.461 (Quy trình sử dụng: "TIÊU CHUẨN CẦU" 22TCN-272-05) P1 THIẾT KẾ8.30 Phản lực gối Mô men (Tm) ảnh hưởng R(T) Đáy bệ T 0.656 5.849 -0.877 0.000 B-B P2 4.00 18.482 T 0.834 30.828 -4.624 0.000 P3 -0.30 18.482 T 1.012 37.424 -5.614 0.000 P4 P5 -0.30 0.90 14.021 T 1.012 28.390 -4.259 0.000 14.021 T 0.963 26.994 -4.049 0.000 Phản lực gối t.trọng q1 - 0.948 T/m - 46.846 -7.027 0.000 Tải trọng người q2 - 0.300 T/m² - 29.640 Phản lực gối xe tải t.kế Phản lực gối xe trục N (T) Mđáy bệ (T.m ) -4.446 0.000 0.00 MB-B (T.m ) Xe tải thiết kế 74.101 -11.115 0.000 Xe hai trục 55.384 -8.308 0.000 Tải trọng 46.846 -7.027 0.000 Tải trọng người 29.640 -4.446 0.000 Tổng 150.59 -19.78 0.00 PHẢN LỰC GỐI DO HOẠT TẢI (LL) 0.000 P3 4.3-9.0 P2 P4 1.20 P5 4.30 Trường hợp tải trọng P1 q~ L=24.70 L=24.10 HOẠT TẢI CHẤT THÊM (LS) DP Công thức tính: LS = 0.5 Dp.B.H (3.11.6.2) Trong đó: Dp = ka.gs.heq e =H:2 H 0.5: Hệ số chiết giảm áp lực đất chủ động B(m) Đáy bệ Mặt cắt B-B 12.000 ka   sin   sin  F = 300, góc nội ma sát đất đắp sau mố H (m) heq (m) 2.718 0.778 1.294 1.700 ka gS(T/m ) 0.333 1.925 Dp (T/m2) LS (T) e (m) MLS (Tm) 0.830 13.541 5.092 1.359 0.389 18.402 1.981 1.091 LỰC HÃM DO XE TẢI THIẾT KẾ (BR) 1.80m BR Công thức tính: BR = 0.25 P.m.n (3.6.4) Trọng lượng xe tải thiết kế (T) P = 2x14.785 + 3.569 = Mặt cầu Hệ số lực hãm Giá trị lực hãm (T) Cánh tay đòn so với đáy bệ (m) Cá nh tay đòn so với mặt cắt B-B (m) 33.140 4.518 0.000 0.250 Mô-men lực hãm đáy bệ (Tm) 74.862 Mô men lự c hã m tạ i mặ t cắ t B-B (Tm) 16.570 0.00 Hoat tai4/9 TỔNG HP CÁC LOẠI TẢI TRỌNG STT Tên tải trọng Tónh tải mố nh sử dụng: "TIÊU CHUẨN THIẾ Tónh T KẾ tảiCẦ kếUt "cấ 22TCN-272-05) u nhịp Lớp phủ mặt cầu Tónh tải độ Tónh tải đất độ Tónh tải đất đắp mố Hoạt tải người & xe kết cấu nhịp p lực đất chủ động Hoạt tải chất thêm 10 Lực hãm xe tải 11 p lực đất chủ động động đất 12 TT động đất tác động lên kết cấu Tổ hợp: Cường độ I Tên tải trọng 10 Tónh tải mố Tónh tải kết cấu nhịp Lớp phủ mặt cầu Tónh tải độ Tónh tải đất độ Tónh tải đất đắp mố Hoạt tải người & xe kết cấu nhịp p lực đất chủ động Hoạt tải chất thêm Lực hãm xe tải Tổng cộng Tổ hợp: Cường độ II Tên tải trọng Tónh tải mố Tónh tải kết cấu nhịp Lớp phủ mặt cầu Tónh tải độ Tónh tải đất độ Tónh tải đất đắp mố p lực đất chủ động Tổng cộng Tổ hợp: SP (T) SH (T) Cường độ III STT Tên tải trọng 10 Tónh tải mố Tónh tải kết cấu nhịp Lớp phủ mặt cầu Tónh tải độ Tónh tải đất độ Tónh tải đất đắp mố Hoạt tải người & xe kết cấu nhịp p lực đất chủ động Hoạt tải chất thêm Lực hãm xe tải 1.25 1.25 1.50 1.25 1.35 1.35 1.75 1.50 1.75 1.75 1.25 1.25 1.50 1.25 1.35 1.35 1.50 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 150.59 1.25 1.25 1.50 1.25 1.35 1.35 1.35 1.50 1.35 1.35 28.44 13.54 16.57 58.55 159.10 158.00 20.42 15.47 23.96 -19.78 30.92 18.40 74.86 25.88 263.53 Tải trọng tiêu chuẩn SH (T) SM (Tm) 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 28.44 28.44 Tải trọng tính toán SH (T) SM (Tm) SP (T) -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 SP (T) 297.41 Hệ số -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 0.00 -19.78 30.92 18.40 74.86 2.76 13.88 28.44 13.54 16.57 2.54 17.10 448.00 Hệ số SM (Tm) 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 0.00 150.59 CÁC TỔ HP TẢI TRỌNG TẠI ĐÁY BỆ MỐ Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số SP (T) SH (T) SM (Tm) STT STT Hệ số gDC gDC gDW gDC gEV gEV gLL gEH gLS gBR gEQ gEQ 640.47 -34.62 46.38 32.20 131.01 74.45 Tải trọng tính toán SH (T) SM (Tm) 159.10 158.00 20.42 15.47 23.96 30.92 -47.60 376.95 Tải trọng tiêu chuẩn SH (T) SM (Tm) 42.66 23.70 29.00 95.36 SP (T) -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 SP (T) -32.37 -23.70 -3.06 -16.24 -25.15 -32.37 -23.70 -3.06 -16.24 -25.15 42.66 42.66 46.38 -54.14 Tải trọng tính toán SH (T) SM (Tm) SP (T) 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 159.10 158.00 20.42 15.47 23.96 -32.37 -23.70 -3.06 -16.24 -25.15 150.59 -19.78 30.92 18.40 74.86 203.29 -26.70 46.38 24.84 101.06 To hop day mong 5/9 28.44 13.54 16.57 42.66 18.28 22.37 Tổng cộng Tổ hợp: Đặc biệt STT Tên tải trọng 10 11 12 Tónh tải mố Tónh tải kết cấu nhịp Lớp phủ mặt cầu Tónh tải độ Tónh tải đất độ Tónh tải đất đắp mố Hoạt tải người & xe kết cấu nhịp p lực đất chủ động Hoạt tải chất thêm Lực hãm xe tải p lực đất chủ động động đất TT động đất tác động lên kết cấu Tổng cộng Tổ hợp: Sử dụng STT Tên tải trọng 10 Tónh tải mố Tónh tải kết cấu nhịp Lớp phủ mặt cầu Tónh tải độ Tónh tải đất độ Tónh tải đất đắp mố Hoạt tải người & xe kết cấu nhịp p lực đất chủ động Hoạt tải chất thêm Lực hãm xe tải Tổng cộng 448.00 Hệ số 1.25 1.25 1.50 1.25 1.35 1.35 0.50 1.50 0.50 0.50 1.00 1.00 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 150.59 448.00 Hệ số 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 58.55 25.88 Tải trọng tiêu chuẩn SP (T) SH (T) SM (Tm) 28.44 13.54 16.57 2.54 17.10 78.19 580.24 -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 159.10 158.00 20.42 15.47 23.96 -19.78 30.92 18.40 74.86 2.76 13.88 42.52 75.29 Tải trọng tiêu chuẩn SH (T) SM (Tm) SP (T) 83.31 45.06 Tải trọng tính toán SP (T) SH (T) SM (Tm) 452.24 -32.37 -23.70 -3.06 -16.24 -25.15 42.66 6.77 8.28 2.54 17.10 77.36 -9.89 46.38 9.20 37.43 2.76 13.88 -0.77 Tải trọng tính toán SH (T) SM (Tm) SP (T) 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 127.28 126.40 13.62 12.38 17.75 -25.89 -18.96 -2.04 -12.99 -18.63 150.59 -19.78 30.92 18.40 74.86 25.88 150.59 28.44 13.54 16.57 58.55 -19.78 30.92 18.40 74.86 25.88 Ndh Mdh 448.00 28.44 13.54 16.57 58.55 448.00 TỔNG HP CÁC TỔ HP TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XUỐNG ĐÁY MÓNG MỐ CẦU tc tc tc tc tt tc TH Hx (T) Hy (T) N (T) Mx (Tm) My (Tm) Hx (T) Hytt(T) Ntt(T) Mxtt(Tm) Mytt(Tm) CÑ1 58.55 448.00 25.88 95.36 640.47 74.45 376.95 -54.14 CÑ2 28.44 297.41 -47.60 42.66 376.95 -54.14 376.95 -54.14 CÑ3 58.55 448.00 25.88 83.31 580.24 45.06 376.95 -54.14 ÑB 78.19 448.00 42.52 77.36 452.24 -0.77 376.95 -54.14 SD 58.55 448.00 25.88 58.55 448.00 25.88 297.41 -47.60 To hop day mong 6/9 TOÅ HP TẢI TRỌNG TẠI CÁC MẶT CẮT TĨNH TẢI MỐ STT Mặt cắt B - B Thành phần Tải trọng Tay đòn Tường đỉnh 9.336 0.000 Tường cánh 0.263 0.000 6.963 -1.250 L/can treân tc' 0.000 -1.050 Vai kê 2.565 -0.350 1.283 -0.300 Tổng tónh tải mố (T) B B 20.409 Mô men mặt cắt (Tm) -9.986 ÁP LỰC ĐẤT CHỦ ĐỘNG Hệ số áp lực đất: ka  Mặt  sin   sin  p lực đất chủ động: Eo = 0.5gH2.ka.B H jĐ gĐ ko cắt (m) (độ ) (T/m ) B-B 0.78 30 1.925 0.333 e = 0.4H (m) 0.311 (T) MĐ (Tm) 2.330 0.725 TỔ HP TẢI TRỌNG TẠI MẶT CẮT B-B STT Tên tải trọng Hệ số Tải trọng tiêu chuẩn SP (T) SH (T) SM (Tm) SH (T) 1.25 p lực đất chủ động 0.90 2.33 0.73 2.10 0.65 Họat tải chát thêm sau mố 0.75 5.09 1.98 3.82 1.49 7.42 -7.28 25.51 SM (Tm) Tónh tải mố 20.41 -9.99 SP (T) Tổng cộng 20.41 Tải trọng tính toán 25.51 -12.48 5.92 -10.34 KIỂM TRA CÁC MẶT CẮT THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CÁC SỐ LIỆU KIỂM TRA Mác BT 30 Ký hiệu Đơn vị Lớp bê tông bảo vệ a0 mm 50 50 150 Đường kính cốt thép  mm 25 14 25 kG/cm Số thép n 13 80 13 kG/cm2 K/c cm 14.17 15.06 14.17 Diện tích thép ngang Av cm2 9.00 9.00 12.00 Góc thép ngang Cự ly thép ngang a s ñoä cm 90.00 15.00 90.00 15.00 90.00 15.00 Mpa h sử dụng: "TIÊU CHUẨN THIẾ=T KẾ CẦU" 22TCN-272-05) 305.81 kG/cm f'y = Es = 4000.00 2038736.00 A-A B-B C-C KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN CƯỜNG ĐỘ a Điều kiện kiểm tra: Mgh hs ds x f'c f'y.As M < Mr (5.7.3.2) c/de < 0.42 (5.7.3.3.1) rmin < r (5.7.3.3.2) Vu < .Vn (5.8.3.3) Kyù Đơn quy trình hiệu vị Bề rộng tiết diện b cm 180 1200 180 Chiều cao tiết diện hs cm 194 40 194 cm 6.25 5.70 16.25 cm 187.75 34.30 177.75 cm2 63.814 123.150 63.814 dsc Tham chiếu b Mặt cắt kiểm tra A-A B-B C-C * Kiểm tra cường độ theo mô-men: K/c từ mép chịu kéo đến t.tâm cốt thép a0 +  / dsc Chiều cao làm việc tiết diện hs - dsc ds D.tích tiết diện ngang thép chịu kéo n.p.(/2)2 As Hệ số qui đổi hình khối ứng suất K/cách từ trục trung hoà đến mặt nén As.f'y/(0.85.b1.f'c.b) Chiều cao vùng bê tông chịu nén As.f'y/(0.85.f'c.b) Hệ số  5.7.2.2 b1 0.836 0.836 0.836 5.7.3.1.1-4 c cm 6.528 1.890 6.528 a cm 5.455 1.579 5.455 0.900 0.900 0.900 Mn T.m 472.278 165.073 446.752 Mr T.m 425.050 148.565 402.077 Mu T.m 0.000 Đạt 10.345 Đạt 0.000 Đạt c/de 0.035 Đạt 0.055 Đạt 0.037 Ñaït r 0.0025 0.0030 0.0027 rmin 0.0023 Ñaït 0.0023 Ñaït 0.0023 Đạt 5.5.4.2 Sức kháng uốn danh định As.f'y(ds- 0,5.a) Sức kháng uốn tính toán .Mn Mô men mặt cắt kiểm tra  Mf < Mr * Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa Lượng cốt thép khống chế tối đa c/de < 0.42 * Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu Tỷ lệ thép chịu kéo d.tích nguyên As/(b.ds) Lượng cốt thép khống chế tối thiểu 0.03.f'c/f'y rmin < r 5.7.3.3.2-1 * Kiểm tra khả chịu cắt Vu T 321.661 5.92 321.66 5.8.2.7 dv cm 185.022 33.510 175.022 Bề rộng hữu hiệu 5.8.2.7 bv cm 180.0 1200.0 180.0 Góc nghiêng ứ.suất nén chéo 5.8.3.4 q độ 45.000 45.000 45.000 2.000 2.000 2.000 0.980 6.532 0.980 444.053 80.425 560.071 966.787 1167.333 914.534 Giaù trị lực cắt tính toán Chiều cao chịu cắt hữu hiệu Hệ số khả bị nứt chéo bê tông Diện tích cốt thép chịu cắt cự ly s Sức kháng cắt danh định cốt thép Sức kháng cắt danh định bê tông 5.8.3.4 b Av cm2 Av.fy.dv(ctgq+ctga)sina/s 5.8.3.3-4 Vs T 5.8.3.3-3 Vc T 0.083 f 'c bv s fy 0.083 b.f'c1/2.bv.dv (Vc+Vs) 0.25f'c.bv.dv Sức kháng cắt danh định 0.9min[(Vc+Vs),V] kiem tra8/9 T 1410.840 1247.758 1474.606 V T 2546.178 3074.348 2408.564 Vn T 1269.756 1122.983 1327.145 Vu < .Vn Đạt Đạt Đạt Mc x x KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN VẾT NỨT f'c Mc Mc Điều kiện kiểm tra: fsa < 0.6f'y dc f'y (5.7.3.4) Mặt cắt kiểm tra Tham chiếu Ký Đơn quy trình hiệu vị 5.7.3.4 dc cm D.tích bêtông trùng t.tâm thép chịu kéo A cm 168.17 169.46 163.60 Thông số bề rộng vết nứt Z N/mm 17500.0 17500.0 17500.0 fsa N/cm² 18541.0 18493.8 18711.9 f N/cm² 23544.0 23544.0 23544.0 Đạt Đạt Đạt aT Chiều dày tịnh lớp bê tông bảo vệ 1/3 ng suất kéo trạng thái giới hạn sử dụng Z/(dc.A) ng suất kéo giới hạn * Kiểm tra điều kiện chống nứt 5.7.3.4-1 0.6.f'y 5.7.3.4-1 fsa < f kiem tra9/9 A-A 5.00 B-B 5.00 C-C 5.00 Link tải: https://drive.google.com/drive/folders/1nEJrytONIJMiACoDKcRY6fsY7f3HXGmJ?usp=sharing ... CÁC TỔ HP TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XUỐNG ĐÁY MÓNG MỐ CẦU tc tc tc tc tt tc TH Hx (T) Hy (T) N (T) Mx (Tm) My (Tm) Hx (T) Hytt(T) Ntt(T) Mxtt(Tm) Mytt(Tm) CÑ1 58.55 448.00 25.88 95.36 640.47 74.45 376.95... động B(m) Đáy bệ Mặt cắt B-B 12.000 ka   sin   sin  F = 300, góc nội ma sát đất đắp sau mố H (m) heq (m) 2.718 0.778 1.294 1.700 ka gS(T/m ) 0.333 1.925 Dp (T/m 2) LS (T) e (m) MLS (Tm) 0.830... bệ (m) = -0.150 TĨNH TẢI MỐ (DLA) Thành phần Kích thước (m) h b Thể tích (m 3) l Trọng Cánh tay đòn so với Mô men lượng(T) trọng tâm đáy bệ (m) (Tm) Bệ mố 1.94 1.80 12.00 1.94x1.8x12 = 41.90 (0 .9-1.8/2)