CHƯƠNG 3. TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( TẦNG 2) ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON

KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHỊNG SAI GON PARAGON CHƯƠNG TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( TẦNG 2) Mặt sàn điển hình: 4500 9000 4500 F 3700 3700 9400 2000 E 5000 5000 41800 D 3700 2000 9400 3700 C 4500 9000 4500 B A 4600 4600 4400 9200 4400 4500 8800 4500 4400 9000 4400 4600 8800 4600 9200 45000 Hình 3.1 Mặt sàn tầng điển hình SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON 3.1.1 Chọn sơ chiều dày sàn theo cơng thức sau: D hs  l ms đó: D - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms = 30 ÷ 35 - loại dầm; ms = 40 ÷ 45 - kê bốn cạnh; l - nhịp cạnh ngắn Đối với nhà dân dụng chiều dày tối thiểu sàn hmin = 6cm Chọn ô sàn S1 (4.6mx4.5m) ô sàn có cạnh ngắn lớn làm sàn điển hình để tính chiều dày sàn: D 0.9 hs  l 60  12cm ms 45 Vậy chọn hs = 12 cm cho toàn sàn nhằm thỏa mãn truyền tải trọng ngang cho kết cấu đứng Riêng sàn tầng hầm chọn dày 200mm, thang dày 120mm 3.1.2 Sơ chọn chiều cao dầm theo công thức sau: hd  ld md đó: md - hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng; md = ÷ 12 - hệ dầm chính, khung nhịp; md = 12 ÷ 16 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; md = 16 ÷ 20 - hệ dầm phụ; ld - nhịp dầm Bề rộng dầm chọn theo công thức sau: 1 bd (  )hd Kích thước tiết diện dầm trình bày Bảng 3.1 SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 10 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Bảng 3.1: Chọn sơ kích thước tiết diện dầm Loại dầm Nhịp dầm Hệ số ld (mm) md bd (mm) hd (mm) (bdxhd) (cm) D1 9200 12 300 700 30x70 D2 8800 12 300 700 30x70 D3 9000 12 300 700 30x70 D4 9400 12 300 700 30x70 D5 5000 12 300 500 30x50 DP1 9200 18 300 500 30x50 DP2 8800 18 300 500 30x50 DP3 9000 18 300 500 30x50 DP4 9400 20 300 500 30x50 DP5 5000 16 250 500 25x50 Ký hiệu Dầm khung Dầm phụ Bề rộng Chiều cao Chọn tiết diện 3.2 Xác định tải trọng sàn 3.2.1 Tĩnh tải Tĩnh tải tải trọng thường xuyên bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo gstt = i.i.ni đó: i - Trọng lượng riêng lớp cấu tạo thứ i i - Chiều dày lớp cấu tạo thứ i ni - Hệ số độ tin cậy lớp thứ i a Sàn khu ở, sàn ban công, sàn hành lang: SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 11 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON - Lớp ceramic, 1 = 2200 daN/m3, 1 = 10 mm, n = 1.2 - Vữa lót, 2 = 1800 daN/m3, 2 = 20 mm, n = 1.3 - Lớp sàn BTCT, 3 = 2500 daN/m3, 3 = 120 mm, n = 1.1 - Vữa trát trần, 4 = 1800 daN/m3, 4 = 15 mm, n = 1.3 1 = 2200 daN/m3, 1 = 10 mm, n = 1.2 b Sàn âm khu nhà vệ sinh - Lớp gạch men, - Lớp vữa lát gạch tạo dốc + chống thấm , 2 = 1800 daN/m3, 2 = 50 mm, n = 1.3 - Sàn BTCT, 5 = 2500 daN/m3, 5 = 120 mm, n = 1.1 - Vữa trát trần, 6 = 1800 daN/m3, 6 = 15 mm, n = 1.3 c Tĩnh tải sàn khu ở, sàn hành lang Bảng 3.2 : Tĩnh tải tác dụng lên sàn khu ở, sàn hành lang: Loại   (mm) (daN/m3) gtc gstt n Tải Các lớp cấu tạo Tĩnh - Lớp gạch ceramic 10 2200 22 1.2 26.4 - Lớp vữa lót 20 1800 36 1.3 46.8 tải SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 (daN/m2) (daN/m2) Trang 12 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON - Lớp sàn BTCT 120 2500 300 1.1 330 - Lớp vữa trát trần 15 1800 27 1.3 35.1 - - - - 60.0 - Đường ống, thiết bị  = 498 Tổng cộng d Tĩnh tải sàn khu vệ sinh: Bảng 3.3 : Tĩnh tải tác dụng lên sàn khu vệ sinh: Loại Tải Tĩnh tải  gstt gtc  (mm) (daN/m ) (daN/m ) - Lớp gạch men 10 2200 22 1.2 24.2 - Lớp vữa lót + 50 1800 90 1.3 117 - - - - 60.0 - Lớp sàn BTCT 120 2500 300 1.1 330 - Lớp vữa trát trần 15 1800 27 1.3 35.1 Các lớp cấu tạo n (daN/m2) lớp chống thấm - Đường ống, thiết bị  = 566 Tổng cộng 3.2.2 Tải trọng tường ngăn: (xuất tường xây trực tiếp lên sàn  tải sàn) Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải trọng phân bố sàn (cách tính mang tính chất gần đúng) tính theo cơng thức sau qttt  lt ht gttc A Trong đó: lt - chiều dài tường; ht - chiều cao tường SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 13 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON A - diện tích sàn gttc - trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn tường Với: tường 10 gạch ống: gttc = 180 (daN/m2) tường 20 gạch ống: gttc = 330 (daN/m2) Bảng 3.4 Tĩnh tải tường truyền vào sàn Ô sàn bt(m) S4 0.1 ht lt A (m) (m) (m2) 3.0 15 48 gtc qttt (daN/m2) (daN/m2) 180 169 Bảng 3.5: Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn có tường truyền vào gtt = gstt + qttt (daN/m2) Ô sàn gtts(daN/m2) qttt(daN/m2) gtt(daN/m2) S4 566 169 735 3.2.3 Hoạt tải Tra hoạt tải theo qui phạm tải trọng tác động (TCVN 2737-1995) Giá trị hoạt tải chọn dựa theo chức sử dụng loại phòng Hệ số độ tin cậy n, tải trọng phân bố xác định theo điều 4.3.3 trang 15 TCVN 2737 - 1995: Khi ptc < 200 ( daN/m2 )  n = 1.3 Khi ptc ≥ 200 ( daN/m2 )  n = 1.2 pstt = ptc.n Bảng 3.6: Hoạt tải tác dụng lên sàn Chức Phòng Văn phòng SVTH : HỒ NGỌC HIỂN ptc n (daN/m ) 200 1.2 MSSV : 0931160011 ptts (daN/m2) 240 Trang 14 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Phòng ngủ 200 1.2 240 Phòng ăn, phòng khách 200 1.2 240 WC 200 1.2 240 Sảnh 300 1.2 360 Cầu thang 300 1.2 360 Hành lang 300 1.2 360 Ban công 300 1.2 360 3.2.4 Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn a) Đối với kê P  ( g Stt  pstt ).l1.l2 (daN ) Ghi chú: l1: cạnh ngắn – l2: cạnh dài b) Đối với dầm q  ( g Stt  pstt ).1m(daN / m) Bảng 3.7 Tổng tải trọng tác dụng lên ô hai phương BẢN KÊ CẠNH Ô sàn ptc (daN/m2) n l1 l2 (m) (m) gstt pstt P l2/l1 (daN/m2) (daN/m2) (daN) S1 200 1.2 6.0 7.0 1.17 498 240 30996 S2 200 1.2 4.0 7.0 1.75 498 240 20664 S3 200 1.2 3.0 4.0 1.33 498 240 8856 S4 200 1.2 3.0 4.0 1.33 735 240 11700 SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 15 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Bảng 3.8 Tổng tải trọng tác dụng lên ô phương BẢN LOẠI DẦM Ô sàn ptc (daN/m2) n pstt l1 l2 (m) (m) l2/l1 q gtt (daN/m2) (daN/m2) (daN/m) S5 300 1.2 1.35 8.0 5.9 498 360 858 S6 300 1.2 1.9 4.3 2.3 498 360 858 S7 300 1.2 2.35 8.0 3.4 498 360 858 S8 300 1.2 1.4 7.0 5.0 498 360 858 S9 300 1.2 1.4 8.0 5.7 498 360 858 3.2.5 Phân loại sơ đồ tính Liên kết sàn với dầm, tường xem xét theo quy ước sau: - Liên kết xem tựa đơn:  Khi kê lên tường  Khi tựa lên dầm bê tơng cốt thép (đổ tồn khối) mà có hd/hb <  Khi lắp ghép - Liên kết xem ngàm tựa lên dầm bê tông cốt thép (đổ tồn khối) mà có hd/hb  - Liên kết tự hoàn toàn tự Tùy theo tỷ lệ độ dài cạnh bản, ta phân thành loại: - Bản loại dầm (L2/L1 > 2) - Bản kê bốn cạnh (L2/L1  2) 3.2.6 Các bước tính tốn cho ô sàn 3.2.6.1 Sàn kê bốn cạnh ngàm SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 16 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG - Khi  = ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON L2  xem kê, lúc làm việc theo hai L1 phương L2, L1: cạnh dài cạnh ngắn cuả - Tính tốn đơn theo sơ đồ đàn hồi: tùy theo điều kiện liên kết với dầm bêtông cốt thép tựa đơn hay ngàm xung quanh mà chọn sơ đồ tính cho thích hợp - Cắt ô theo phương với bề rộng b = 1m, giải với tải phân bố tìm momen nhịp gối Moment dương lớn (áp dụng cơng thức tính tính momen đơn) : Mômen nhịp theo phương cạnh ngắn L1 M1 = mi1.P (daN/m) Mômen nhịp theo phương cạnh dài L2 M2 = mi2.P (daNm/m) - Momen âm lớn gối: Mômen gối theo phương cạnh ngắn L1 MI = ki1.P(daN/m) SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 17 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHỊNG SAI GON PARAGON Mơmen gối theo phương cạnh dài L2 MII = ki2.P(daN/m) đó: i: kí hiệu ứng với sơ đồ xét (i=1,2,…13) 1, : phương xét L1 hay L2 L1, L2 : nhịp tính tốn cuả bảng khoảng cách trục gối tựa P : tổng tải trọng tác dụng lên ô bản: P = (p+q) L1 L2 Với p : hoạt tải tính tốn (daN/m2) q : tĩnh tải tính tốn (daN/m2) Tra bảng hệ số: mi1, mi2, ki1, ki2 hệ số phụ thuộc vào tỷ lệ L2 tra bảng 1-19 trang L1 32 sách Sổ tay kết cấu cơng trình( Vũ Mạnh Hùng) Bảng 3.9 Moment cạnh Số Cạnh Cạnh hiệu dài ngắn ô L2 L1 α=L2/L1 m91 Hoạt Tĩnh m92 tải tải k91 p q Tổng tải trọng P k92 sàn (m) (m) S1 7.0 6.0 1.17 S2 7.0 4.0 1.75 S3 4.0 3.0 1.33 SVTH : HỒ NGỌC HIỂN M1 M2 MI MII daN/m2 daN/m2 daN/m2 (daN.m) 0.0202 0.0147 0.0464 0.0339 0.0197 0.0064 0.0431 0.0141 0.0209 0.0118 240 498 30996 240 498 20664 240 498 8856 625 455 1438 1052 407 132 891 291 185 105 MSSV : 0931160011 Trang 18 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG S4 4.0 3.0 ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON 1.33 0.0474 0.0270 0.0209 0.0118 0.0474 0.0270 240 735 11700 420 239 245 138 555 315 + Tính tốn cốt thép sàn Ơ loại dầm tính cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:  a = 2.0 cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo  ho - chiều cao có ích tiết diện  ho = hs – a = 12 – 2.0 = 10 cm  b = 100cm - bề rộng tính tốn dải  Lựa chọn vật liệu bảng sau : Bê tông cấp độ bền B25 Rb (daN/cm2) 145 Rbt Cốt thép AI (daN/cm2) Eb (daN/cm2) 10.5 3.0.105 Rs Rsc Es  (daN/cm2) (daN/cm2) (daN/cm2) 0.595 2250 2250 21.105 Diện tích cốt thép tính cơng thức sau  Rbbh0 As  Rs đó:     2 m m  M Rbbh02 Kiểm tra hàm lượng cốt thép theo điều kiện sau %  AS �min  0,1% b.ho  %  max   R Rb 0, 618 x14,5  100  3,98% Rs 225 Khi    � AS   b.ho SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 19 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Bảng 3.10 ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Kết tính thép kê cạnh Ký hiệu Momen Giá trị M ho ô sàn S1 S2 S3 S4 b Rb Rs m  (daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII 62488 45502 143759 105200 40708 13225 89062 29136 18527 10468 42013 23876 24476 13829 55505 31543 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 14.5 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 0.043 0.031 0.099 0.073 0.028 0.009 0.061 0.020 0.013 0.007 0.029 0.016 0.017 0.010 0.038 0.022 0.978 0.984 0.948 0.962 0.986 0.995 0.968 0.990 0.994 0.996 0.985 0.992 0.991 0.995 0.980 0.989 As Chọn thép (cm2)  10 2.84 2.06 5.42 3.90 1.84 0.59 3.28 1.05 0.83 0.47 1.90 1.07 1.10 0.62 2.52 1.42 11 8 10 10 8 10 10 8 10 10 8 10 10 As a chọn (m.m) 12 13 150 3.35 200 2.52 120 6.54 200 3.93 200 2.52 200 2.52 200 3.93 200 3.93 200 2.52 200 2.52 200 3.93 200 3.93 200 2.52 200 2.52 200 3.93 200 3.93 3.2.6.2 Sàn dầm Xác định sơ đồ tính Khi  = L2 > xem dầm, lúc làm việc theo phương L1 (phương cạnh ngắn) Có trường hợp sau SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 20  14 0.34 0.25 0.65 0.39 0.25 0.25 0.39 0.39 0.25 0.25 0.39 0.39 0.25 0.25 0.39 0.39 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Xét tỉ số ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON hd để xác định liên kết sàn với dầm Theo đó: hs hd >3 hs => Xem sàn liên kết ngàm với dầm; hd �3 hs => Xem sàn liên kết khớp với dầm - - Đối với cạnh ngàm cạnh tựa đơn có sơ đồ tính Hình 3.2 Sơ đồ tính sàn loại dầm Cách tính: cắt theo phương cạnh ngắn vơí bề rộng b = 1m để tính dầm đầu ngàm đầu tựa đơn  Momen: Tại gối: M- = qb L12 Tại nhịp: M+ = qb L12 128 đó: qb = (p +q) - Đối với cạnh ngàm o Moment nhịp Mnh = ql2/24 o Moment gối Mg = - ql2/12 SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 21 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Hình 3.3 Sơ đồ tính sàn với cạnh ngàm Bảng 3.11: Tính tốn moment cho sàn loại dầm Tĩnh tải Kí hiệu ln (m) S5 Hoạt tải Tổng tải trọng Môment Mnh Mg (daNm) (daNm) gstt(daN/m2) gt(daN/m2) ptt(daN/m2) qtt(daN/m2) 1.35 498 360 858 65 130 S6 1.90 498 360 858 129 258 S7 2.35 498 360 858 198 395 S8 1.40 498 360 858 119 210 S9 1.40 498 360 858 119 210 c Tính tốn cốt thép Giả thiết tính tốn:  a = 2.0cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo;  ho - chiều cao có ích tiết diện;  ho = hs – a = 12 – 2.0 = 10 cm  b = 100cm - bề rộng tính tốn dải Lựa chọn vật liệu bảng sau: Bê tông cấp độ bền B25 SVTH : HỒ NGỌC HIỂN Cốt thép AI MSSV : 0931160011 Trang 22 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Rb (daN/cm2) 145 Rbt ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON (daN/cm2) Eb (daN/cm2) 10.5 3.0.105 Rs Rsc Es  (daN/cm2) (daN/cm2) (daN/cm2) 0.595 2250 2250 21.105 Diện tích cốt thép tính công thức sau  Rbbh0 As  Rs đó:     2 m m  M Rbbh02 Kiểm tra hàm lượng cốt thép theo điều kiện sau %  AS �min  0,1% b.ho  %  max   R Rb 0, 618 x14,5  100  3,98% Rs 225 Khi   min � AS  min b.ho Bảng 3.12: Tính tốn cốt thép cho sàn loại dầm Ô sàn S5 Momen M (daN.m) αm ξ Ast (cm2) Asc (cm2) thép chọn μ% nhận xét nhịp 65 0.004 0.004 0.29 2.52 Ø8a200 0.25 thỏa gối 130 0.009 0.009 0.58 3.93 Ø10a200 0.39 thỏa nhịp 129 0.009 0.009 0.58 2.52 Ø8a200 0.25 thỏa gối 258 0.018 0.018 1.16 3.93 Ø10a200 0.39 thỏa nhịp 198 0.014 0.014 0.89 2.52 Ø8a200 0.25 thỏa gối 395 0.027 0.028 1.78 3.93 Ø10a200 0.39 thỏa nhịp 119 0.008 0.008 0.53 2.52 Ø8a200 0.25 thỏa gối 210 0.014 0.014 0.94 3.93 Ø10a200 0.39 thỏa S6 S7 S8 SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 23 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG S9 ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON nhịp 119 0.008 0.008 0.53 2.52 Ø8a200 0.25 thỏa gối 210 0.014 0.014 0.94 3.93 Ø10a200 0.39 thỏa 3.5 TÍNH TỐN KIỂM TRA ĐỘ VÕNG THEO TCVN 5574 -2012 Tính tốn biến dạng cần phân biệt trường hợp, bê tông vùng kéo tiết diện chưa hình thành khe nứt hai bê tông vùng kéo tiết diện có khe nứt hình thành 3.5 Tính độ võng sàn (tính cho sàn S1) Sàn thường chịu tải lớn, ta phải tính tốn kiểm tra độ võng sàn kích thước (4.6x4.5)m, tiết diện tính tốn chữ nhật có b = 1m theo TTGH2 + Kiểm tra khả xảy khe nứt - Tính giá trị Moment tồn phần, tĩnh tải tiêu chuẩn qtc (theo bảng 3.2) gây q  ( gtttc  phttc )  445  200  645daN / m M c  k91.q.l1.l2  0.0464 �645 �6.0 �7.0  1257 daN m - Tính khả chống nứt M cr  Rbt serW pl đó: W pl  2( I bo   I so   I so' )  Sbo h x Tính:  Es 21�104  7 Eb 30 �103 ' Ared  bh   ( As  As ) Ared  1000 �120  7(445  0)  123115mm   x  1 ho   1 bh  2(1  a' ) h Ared 1000 �120  2(1  ) 120  0.487 �123115 x   h0  0.487 �100  48.7 mm I bo  SVTH : HỒ NGỌC HIỂN bx3 1000 �48.73   38.5 �106 mm 3 MSSV : 0931160011 Trang 24 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON b(h  x) 1000(120  48.7)2   2.54 �106 mm 2 2 I so  As (h  x  a)  445(100  48.7  20)  0.436 �10 mm Sbo   W pl  2( I bo   I so   I so' )  Sbo h x 2(38.5  7.0 �0.436  7.0 �0) �106  2.54 �106  3.72 �107 mm3 120  48.7 M cr  Rbt serWpl  1.6 x3.7 x107  5.92 x107 N mm  592daN m  Wpl  Kết luận: M cr  592daN m  M c  1257daN m => bê tông vùng chịu kéo tiết diện có khe nứt hình thành 5.2 Độ cong cấu kiện bê tơng cốt thép đoạn có khe nứt vùng kéo Độ cong sàn tải trọng phân bố tính theo cơng thức sau: f  �1 �2 l �� 48 �r � Dưới tác dụng tải trọng ngắn hạn tải trọng dài hạn, độ cong cấu kiện có khe nứt vùng kéo xác định sau: �1 � �1 � �1 � �1 � � � � � � � � � �r � �r � �r � �r � đó: �1 � � �- Độ cong toàn phần tổng độ cong thành phần �r � �1 � �1 � �1 � �1 � � � � � � � � � �r � �r � �r � �r � Với: �1 � � � - Độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng dùng để tính �r � tốn độ võng; �1 � � � - Độ cong ban đầu tác dụng ngắn hạn phần tải trọng dài hạn �r � ( thường xuyên tạm thời dài hạn); SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 25 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON �1 � � � - Độ cong do tác dụng dài hạn phần tải trọng dài hạn �r � Độ cong thành phần (1/r)I cấu kiện có tiết diện chữ nhật chịu uốn, xác định theo công thức sau: �1 � M si m � � Bi rN �r � i đó: Msi = Mi – với cấu kiện chịu uốn; 0 rN Bi – với cấu kiện chịu uốn; – độ cứng chống uốn, xác định theo công thức sau: B ho Z1 b   Es As  Eb Ab Với: Es, Eb - modul đàn hồi thép bê tông; As - diện tích cốt thép chịu lực; Ab - diện tích quy đổi vùng bê tơng chịu nén Ab  ( 'f   )bho ;  s - hệ số xét đến biến dạng không điều chỉnh cốt thép chịu kéo tham gia chịu lực bê tông chịu kéo khe nứt;  s 1.25   ls Rbt ser W pl Mc với  ls 1.1 Với cấu kiện chịu uốn: Mc = M; Wpl - moment chống uốn (dẻo) 2( I bo'   I so   I so' ) W pl   S so h x I so  As (ho  x )2 ; I so'  As' ( x  a) S so  b( h  x ) 2  b  0.9 - hệ số xét đến phân bố không biến dạng thớ bê tông chịu nén ngồi chiều dài đoạn có vết nứt: bê tơng nặng có B>7.5;  - hệ số đàn hồi bê tơng v = 0.15 tính toán với tải tác dụng dài hạn v = 0.45 tính với tải tác dụng ngắn hạn; Z – cánh tay đòn nội lực SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 26 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON � h 'f �  f  2 � � h � Z � 1 o h � 2( f   ) � o � � � � a Tính độ võng f1 tác dụng ngắn hạn tồn tải trọng - Tính giá trị Moment toàn phần, tĩnh tải tiêu chuẩn qtc (theo bảng 3.2) gây q  ( gtttc  phttc )  445  200  645daN / m M 1c  m91.q.l1.l2  0.0202 �645 �6.0 �7.0  547 daN m Ta có:  x  ho 1.8   5(   ) 10  đó: M 1c 547 �104    0.03 Rb.ser b.h02 18.5 �1000 �1002  As 3.35   0.00335 bh0 100 �10  f     ; Es 21�104   7.0   Eb 30 �103 �  1   0.16  5(   )  5(0.03  0)  1.8  10  10 �0.00335 �7.0 Tính Ab.red: Ab.red  ( f   )bh0  (0  0.16) �100 �10  160cm2 Với: � � 2 � � 0.162 Z � 1 h   �10  9.2cm �0 � � � 2( f   ) � � �(0  0.16) � … x   h0  0.16 �100  16mm 2 … I so  As (h  x  a)  335(100  16  20)  1.37 �10 mm … Sbo  SVTH : HỒ NGỌC HIỂN b( h  x) 1000(100  16)   3.53 �106 mm 2 MSSV : 0931160011 Trang 27 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Wpl  m  ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON 2( I so ) x7.0 x1.37 x106  Sbo   3.53 x106  3.57 x107 mm3 hx 100  16 Rbt serW pl M 1c  1.6 x3.57 x107  10.4 > lấy  m = 547 x104  s  1.25  ls m với  ls 1.1 =>  s  1.25  1.1x1  0.15 �1 � �� Tính � �theo cơng thức sau: r b � �1 � M � s  � � � � ho z �Es As  Eb Ab � �r � 0.9 �1 � 457 �10 � 0.15 � 6   �� � � 3.12 �10 100 �92 �21�10 �335 0.45 �30 �10 �16000 � mm �r � b Tính với độ võng f2 tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên ( tĩnh tải tiêu chuẩn) tải trọng tạm thời dài hạn ( lấy theo TCXD 2737 -1995) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: q  445 + 70 = 515 daN / m M c  m91.q.l1.l2  0.0202 �515 �6.0 �7.0  437daN m Ta có:  x  ho 1.8   5(   ) 10  đó: M 2c 437 �104    0.023 Rb.ser b.h02 18.5 �1000 �1002  As 3.35   0.00335 ; bh0 100 �10  f     ;  �  Es 21�104   7.0 Eb 30 �103 1   0.153  5(   )  5(0.023  0)  1.8  10  10 �0.00335 �7.0 Tính Ab.red: SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 28 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Ab.red  ( f   )bh0  (0  0.153) �100 �10  153cm Với: � � 2 � � 0.1532 Z � 1 h   �10  9.23cm �0 � � � 2( f   ) � � �(0  0.153) � Tính  s với  ls 1.1 … x   h0  0.153 �100  15.3mm … I so  As (h  x  a)  335(100  15.3  20)  1.4 �10 mm3 … Sbo  b( h  x) 1000(100  15.3)   3.6 �106 mm 2 W pl  2( I so ) x7.0 x1.4 x106  Sbo   3.6 x106  3.84 x107 mm3 hx 100  15.3  m  Rbt serW pl M 2c  1.6 x3.4 x107  1.41  => chọn  m  437 x104  s  1.25  ls m với  ls 1.1 =>  s  1.25  1.1x1  0.15 �1 � �� Tính � � theo cơng thức sau: r b � �1 � M � s  � � � � ho z �Es As  Eb Ab � �r � 0.9 �1 � 437 x10 � 0.15 � 6   �� � � 1.2 x10 100 x92.3 �21x10 x335 0.45 x30 x10 x153000 � mm �r � c Tính với độ võng f3 tác dụng dài hạn tải trọng thường xuyên ( tĩnh tải tiêu chuẩn) tải trọng tạm thời dài hạn ( lấy theo TCXD 2737 -1995) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: q  445 + 70 = 515 daN / m M c  m91.q.l1.l2  0.0202 �515 �6.0 �7.0  437 daN m Tác dụng dài hạn tải trọng 1  0.8 Với mơi trường độ ẩm bình thường n = 0.15 Ta có:  x  ho 1.8   5(   ) 10  đó: SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 29 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON M 3c 437 �104    0.023 ; Rb.ser b.h02 18.5 �1000 �1002  As 3.35   0.00335 ; bh0 100 �10  f     ;  �  Es 21�104   7.0 Eb 30 �103 1   0.153  5(   )  5(0.023  0)  1.8  10  10 �0.00335 �7.0 Tính Ab.red: Ab.red  ( f   )bh0  (0  0.153) �100 �10  153cm Với: � � 2 � � 0.1532 Z � 1 h0  � 1 �10  9.23cm � � � �(0  0.153) � � 2( f   ) � đó: Tính  s  1.25  1 m   N … x   ho  0.153x100  15.3mm 2 … I so  As (h  x  a)  335(100  15.3  20)  1.4 �10 mm … Sbo  b( h  x) 1000(100  15.3)   3.6 �106 mm 2 2( I so ) x7.0 x1.4 x106  Sbo   3.6 x106  3.84 x107 mm3 hx 100  15.3 R W 1.6 x3.4 x107  m  bt ser c pl   1.41  => chọn  m  M2 437 x104 W pl  =>  s  1.25  0.8 x1  0.45 �1 � �� Tính � � theo công thức sau: r b � �1 � M � s  � � � � ho z �Es As  Eb Ab � �r � 0.9 �1 � 437 x10 � 0.45 � 6  � � � � 3.6 x10 100 x92.3 �21x10 x335 0.15 x30 x10 x153000 � mm �r � d Độ cong toàn phần Áp dụng công thức sau: SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 30 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON f  => f  �1 �2 l �� 48 �r � �1 1 �2 l  x  3.12  1.2  3.6  x106 x(6.0 x103 )  12.42mm �  � 48 �r1 r2 r3 � 48 Độ võng giới hạn ( theo TCVN 5574-2012)  f 1 l 6000  40mm 150 150 Kết luận: f � f  => sàn thõa điều kiện độ võng 3.4 BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 31 KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC VĂN PHÒNG SAI GON PARAGON Cốt thép sàn tầng điển hình bố trí vẽ 05 Để tiện cho việc thi công, thép bố trí vẽ khác chút so với tính toán đảm bảo khả chịu lực SVTH : HỒ NGỌC HIỂN MSSV : 0931160011 Trang 32 ... 12 30 0 700 30 x70 D2 8800 12 30 0 700 30 x70 D3 9000 12 30 0 700 30 x70 D4 9400 12 30 0 700 30 x70 D5 5000 12 30 0 500 30 x50 DP1 9200 18 30 0 500 30 x50 DP2 8800 18 30 0 500 30 x50 DP3 9000 18 30 0 500 30 x50... 5.42 3. 90 1.84 0.59 3. 28 1.05 0. 83 0.47 1.90 1.07 1.10 0.62 2.52 1.42 11 8 10 10 8 10 10 8 10 10 8 10 10 As a chọn (m.m) 12 13 150 3. 35 200 2.52 120 6.54 200 3. 93 200 2.52 200 2.52 200 3. 93 200 3. 93. .. 498 36 0 858 S6 30 0 1.2 1.9 4 .3 2 .3 498 36 0 858 S7 30 0 1.2 2 .35 8.0 3. 4 498 36 0 858 S8 30 0 1.2 1.4 7.0 5.0 498 36 0 858 S9 30 0 1.2 1.4 8.0 5.7 498 36 0 858 3. 2.5 Phân loại sơ đồ tính Liên kết sàn