BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP 1THIẾT KẾ HỆ SÀN - DẦM BẰNG THÉP

Bài tập lớn kết cấu thép TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BỘ MƠN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH  BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP THIẾT KẾ HỆ SÀN - DẦM BẰNG THÉP BẢNG SỐ LIỆU VÀ KÍCH THƯỚC HOẠT TẢI Mã số Bước Bước dầm đề dầm phụ (dùng để tiêu chuẩn vượt tải Ls(m) Lp(m) tính Lc) Pc(kg/m2) hoạt 1050 tải np 1.3 36 1.1 Giá trị n 6.0 Hoạt tải 11 Hệ số Ghi Lp Lp Ls Ls Ls Ls Ls Lc=nLs Ls Ls Ls A Ls Ls Ls Ls Ls Lc=nLs B Ls Ls Ls C Sơ đồ hệ sàn- dầm- cột CHƯƠNG 1: CÁC VẤN ĐỀ CHUNG CỦA HỆ KẾT CẤU 1.1.Mô tả phận kết cấu KYSILVA Bài tập lớn kết cấu thép Sử dụng hệ cột-dầm-sàn thép Các phận kết cấu 1.2.Tải trọng tác dụng lên sàn Tải trọng tác dụng lên sàn có dạng phân bố ,đơn vị tính kg/cm2,được chia làm hai loại:  Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) :là trọng lượng thân dầm thép tính theo cơng thức : + Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tiêu chuẩn : g c   �t   7850(kg / m3 )  7.85 �10 3 (kg / cm3 ) :trọng lượng riêng thép t: chiều dày sàn chọn sơ + Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tính tốn : g tt  g c ng ng  1.1 : hệ số vượt tải tĩnh tải  Tải trọng tạm thời (hoạt tải): + Tải trọng tạm thời tiêu chuẩn : p c  1500(kg / m ) + Tải trọng tạm thời tính tốn : p tt  n p p c KYSILVA Bài tập lớn kết cấu thép n p  1.2 : hệ số vượt tải hoạt tải  Tải trọng tác dụng lên sàn : + Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn: qstc  g c  p c + Tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn: qstt  g tt  p tt 1.1 Các đặc trưng lý vật liệu sử dụng Ta có tải trọng tiêu chuẩn : pc = 1500(kg/m2) => t = (8-10) mm < 20 mm theo TCVN 3382005 ta có : Vật liệu sử dụng bao gồn vật liệu sau: + Thép : Sử dụng thép bản, thép hình loại CCT34 có:    7850(kg / m3 )  7.85 �103 (kg / cm3 ) :trọng lượng riêng thép  E  2.1�106 ( kg / cm ) :mô đun đàn hồi  f y  2200(kg / cm ) : cường độ tiêu chuẩn chịu kéo ,nén ,uốn  f  2100(kg / cm ) :cường độ tính toán chịu kéo ,nén ,uốn f v  0.58 �f  1218( kg / cm )  1200(kg / cm ) :cường độ chịu cắt  f u  3400(kg / cm ) :  fc  cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f u �f 3400 �2100   3245.456(kg / cm ) fy 2200     0.3 :hệ số poisson + Que hàn : Dùng hàn que E42A :cường độ ép mặt  f wf  1800(kg / cm )  f ws  0.45 fu  0.45 �3400  1530(kg / cm )  1500( kg / cm ) :cường độ tính tốn theo kim loại mối hàn :cường độ tính tốn theo kim loại biên nóng chãy CHƯƠNG : THIẾT KẾ BẢN SÀN LOẠI DẦM 2.1 Mặt sàn , số liệu: Mã số Bước Bước dầm Giá trị n đề dầm phụ (dùng để tiêu chuẩn vượt tải Ls(m) Lp(m) tính Lc) Pc(kg/m2) hoạt KYSILVA Hoạt tải Hệ số Bài tập lớn kết cấu thép 53 1.2 4.6 tải np 1.2 1500 4600 4600 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 9600 1200 1200 1200 1200 1200 9600 A B C Mặt sàn ( TL 1/100 ) 2.2.Sơ đồ tính sàn , cách xác định nội lực Bản sàn thép cắt dải rộng 1cm theo phương cạnh ngắn tính tốn dầm đơn giản có hai gối tựa hai dầm phụ (liên kết khớp) chịu tải trọng phân bố đều: qstt Ls KYSILVA Mmax=qL2/8 Bài tập lớn kết cấu thép Hình 4:Sơ đồ tính tốn sàn tt Trong qs (kg/cm) lực phân bố dầm bao gồm : tĩnh tải tính tốn hoạt tải tính tốn 1cm bề rộng 2.3.Xác định chiều dầy bán sàn Dùng cơng thức gần A.L.Teloian để tính chiều dầy(  ) sàn: ls 4n0 � 72 E1 �  1 � � t 15 � n04 �p c � Trong : �l � n0  � � 150 �f �  �f �  � � l 150 :độ võng cho phép sàn thép ) � � ( với E 2.1�106 E1    2.31�10 ( kg / cm ) 2   0.3  p c  1500(kg / m )  0.15(kg / cm )  Vậy ta có : ls �150 � 72 �2.31�106 �  1 � � 127.609 t 15 � 1504 �0.15 � Với ls=120cm �t  120  0.94cm  9.4mm 127.609 Theo bảng tra chọn bề dầy cho sàn ta có : qc = 1500(kg/m2) < 2000(kg/m2) chiều dầy sàn t  �10mm 2.3.1.Tính sàn Chọn chiều dầy  = 10 mm=1cm Khoảng cách dầm phụ : 120cm KYSILVA Bài tập lớn kết cấu thép Cắt 1cm bề rộng sàn  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn: c t  7.85 �103 �� 1  7.85 �103 (kg / cm)  Tải trọng thân (tĩnh tải) : g   �� c  Hoạt tải : p  1500 �1  1500(kg / m)  0.15(kg / cm) tc c c 3 Tải tiêu chuẩn tác dụng lên sàn : qs  g  p  7.85 �10  0.15  0.158(kg / cm)  Tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn: qstt  g tt  p tt  g c ng  p c n p  7.85 �10 3 �1.1  0.15 �1.2  0.189( kg / cm) 2.3.2.Kiểm tra độ võng sàn Sơ đồ tính sàn : cắt dải rộng 1cm qstt=0.189(kg/cm) 120 Mmax=340.2(kg.cm) Bản sàn thép hàn với dầm ,khi tải trọng tác dụng lên dầm liên kết hàn làm cho sàn không biến dạng tự ngăn cản biến dạng xoay gối tựa.Vì gối xuất lực kéo H momen âm Lực kéo momen âm có tác dụng giảm momen nhịp cho Để thiên an toàn ta xét ảnh hưởng lực kéo H  Kiểm tra độ võng theo công thức : f  f0 1 � f   1  150  Độ võng f giửa nhịp sàn có sơ đồ đơn giản chịu tải trọng tiêu chuẩn qstc �ls4 f0  � qstc : 384 E1 �J x Với : KYSILVA Bài tập lớn kết cấu thép � qstc  0.158(kg / cm ) � ls  120cm � � �E1  2.31�106 (kg / cm ) � �J  1�1 cm x � � 12  f0  0.158 �1204 �12 �  2.216cm 384 2.31�106 �13  α : tỉ số giửa lực kéo H lực tới hạn Ơle xác định theo phương trình : 2 �f �       �� � � � �  1   2 �2.216 �  �� � 14.732 � � giải phương trình ta α=1.834  Độ võng sàn : �1 � � � f  f �� � 2.216 �� � 0.782cm 1  �  1.834 � � � � f 0.782 �f �    � � L 120 153.453 �L � 150 Vậy sàn đảm bảo điều kiện độ võng 2.3.3.Kiểm tra điều kiện độ bền Bản sàn chịu uốn chịu kéo đồng thời :  H M max  � c f A W A:diện tích tiết diện rộng 1cm : A=1.1=1cm2 KYSILVA Bài tập lớn kết cấu thép 1�12 W  0.167cm3 W: momen kháng uốn :   E.J x 1.834 �3.142 �2.1�106 H   Pth    219.753( kg ) l2 12 �1202 H: lực kéo :  Momen lớn giửa nhịp : M max  qstt �ls2 0.189 �1202  H �f   (219.753 �0.782)  168.353( kg.cm) 8 Độ bền sàn :  H M max 219.753 168.353     1227.855(kg / cm )   c f  2100(kg / cm ) A W 0.167 Vậy sàn thỏa mản điều kiện bền 2.3.4.Kiểm tra đường hàn liên kết sàn với dầm Đường hàn liên kết sàn dầm chịu lực kéo H gối tựa : hh  H 20mm   f w   c  f f wf  0.7 �1800  1260(kg / cm )  s f ws  1�1530  1530(kg / cm )   f w  hh     f f wf ;  s f ws   1260( kg / cm ) H   f w   c  219.753  0.174cm 1260 � yêu cầu cấu tạo hmin �4mm :để tránh tượng hàn không sâu: chọn hh=5mm CHƯƠNG : TÍNH TỐN DẦM PHỤ 3.1.Sơ đồ tính tốn Dầm phụ coi đầm đơn giản có hai đầu hai gối tựa Tải trọng tác dụng lên dầm phụ tải từ sàn truyền vào dạng phân bố KYSILVA Bài tập lớn kết cấu thép Hinh : Sơ đồ tính dầm phụ 3.2.Xác định tải trọng nội lực Tải trọng tác dụng lên sàn : Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ là: tc qdp  ( p c  t � ) �ls  (0.15  1�7.85 �103 ) �120  18.942(kg / cm) Tải trọng tính tốn tác dụng lên dầm phụ là: tc qdp  ( p c �n p  t. �ng ) �ls  (0.15 �1.2  1�7.85 �103 �1.1) �120  22.636(kg / cm) Sơ đồ tính : qdptt=22.636(kg/cm) 460 KYSILVA Mmax=598722.2(kg.cm) Bài tập lớn kết cấu thép Mômen lớn Mmax giửa nhịp dầm : M max  tt qdp �l p2  22.636 �4602  598722.2(kg cm) Lực cắt lớn Vmax gối tựa : Vmax  tt qdp �l p  22.636 �460  5206.28(kg ) 3.3.Chọn tiết diện dầm phụ Mô men chống uốn dầm có kể đến phát triển biến dạng dẻo tiết diện : Wx  y M max 598722.2   254.559(cm3 ) 1.12 � c �f 1.12 �� 2100 t Chọn thép định hình I N 24 có thơng số : h = 240mm ; b=115mm ; d= 5.6mm ; t= 9.5mm Wx=289 cm3 ; Jx=3460cm4 ; Sx= 163cm3 d h x x Trọng lượng thân 27.3(kg/m) = 0.273(kg/cm) b 3.4.Kiểm tra dầm phụ theo điều kiện bền  Tải trọng tính tốn tác dụng lên dầm phụ kể trọng lượng thân dầm : KYSILVA 10 Bài tập lớn kết cấu thép tt qdp  22.636  1.1�0.273  22.936(kg / cm)  Mômen lớn dầm phụ có kể đến trọng lượng thân : M max  22.936 �4602  606657.2(kg cm)  Lực cắt lớn Vmax gối tựa kể đến trọng lượng thân: Qmax  tt qdp �l p  22.936 �460  5275.28( kg )  Kiểm tra ứng suất pháp :  max  M max 606657.2   18742.762(kg / cm )   c f  2100(kg / cm ) 1.12 �Wx 1.12 �289  Kiểm tra ứng suất tiếp:  max  Qmax S x 5275.28 �163   248.518(kg / cm )  f v f c  1218( kg / cm ) J x  3460 �1 Vậy dầm phụ thỏa mản điều kiện độ bền 3.5.Kiểm tra dầm phụ theo điều kiện độ cứng Kiểm tra độ võng dầm phụ:  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ kể trọng lượng thân : tc qdp  18.942  0.273  19.215( kg / cm)  Độ võng tương đối dầm : 19.215 �460 f  � 1.542cm 384 2.1�106 �3460 f Lc 298.314 �1 � � 250 � � � Vậy dầm phụ thỏa mản điều kiện độ võng 3.6.Kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ phía dầm phụ có bán sàn thép hàn chặt với cách dầm CHƯƠNG : TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 4.1.Sơ đồ tính tốn KYSILVA 11 Bài tập lớn kết cấu thép Dầm đặt lên cột ,sơ đồ tính dầm đơn giản chịu tải tập trung từ dầm phụ truyền xuống Tải trọng tác dụng lên dầm phản lực gối tựa dầm phụ bên truyền xuống bao gồm loại : Đối với dầm phụ nhịp Đối với dầm phụ biên 4.2.Xác định tải trọng , xác định nội lực  Tải trọng tác dụng lên dầm :  Tại điểm giửa nhịp dầm :  q2tc �460 P  2� Tải tiêu chuẩn : tc tc c c bt t 120  0.15 �120  0.237  0.942  18  0.273  19.215( kg / cm) Với q2  g  P  qdp   �� q tc �460 P2tc  �  19.215 �460  8838.9( kg )   q tt �460 P2tt  � 2 Tải tính tốn : KYSILVA 12 Bài tập lớn kết cấu thép tt c c bt Với q2  1.1�g  1.2 �P  1.1�qdp  1.1�0.942  1.2 �18  1.1�0.273  22.936(kg / cm) q tt �460 P2tt  �  22.936 �460  10550.79(kg )   Tại điểm biên dầm :  Tải tiêu chuẩn : q2tc �460 1 P  2� �  19.215 �460 �  4419.45( kg ) 2 tc  Tải tính tốn : q tt �460 1 P1tt  � �  22.936 �460 �  5275.28(kg ) 2  Xác định nội lực lên dầm : P2tt P2tt P2tt P2tt P2tt P2tt P2tt 120 120 120 120 120 120 120 120 960 Mmax=10128770(kg.cm) - - - - 5275.4(kg) + Vmax= -36927.8(kg) V 4.3.Chon tiết diện dầm (dầm tổ hợp hàn)max + + + =36927.8(kg) KYSILVA 13 Bài tập lớn kết cấu thép  Chọn chiều cao tiết diện dầm : �hmin �h �hmax � �h �hkt  Chiều cao nhỏ dầm tính gần theo cơng thức h đưa tải tập trung phân bố : f �L �1 L 24 E � � � �ntb hmin  Với ntb: hệ số vượt tải trung bình chọn ntb=1.15 hmin   f �L �1 2100 L � �400 � �960  69.565(cm) � � 24 E �  �ntb 24 2.1�10 1.15  Chiều cao kinh tế dầm : M max f tw hkt  k Chọn hw ≈ h ≈ hmin=70cm + Chiều dày nhỏ bụng t w xác định theo điều kiện bụng chịu lực cắt lớn : tw  Vmax 36927.8  �  0.659cm hw fv c 70 �1200 + Khi dầm đảm bảo ổn định không dung sườn để gia cường : h f 70 2100 tw � w   0.402cm 5.5 E 5.5 2.1�106 y M max 10128770  1.15 �  89.294 f tw 2100 �0.8 Với k = 1.15: dầm tổ hợp hàn Chọn hmin �h gần hkt tốt chọn : h=90cm ; chọn tf=2cm =>hw=h-2tf=90-4=86cm =>hfk= h-tf =90-2=88cm Chọn tw=0.8cm=8mm tw h hfk hw hkt  k x bf  Xác định kích thước cánh: + Diện tích cánh dầm xác định gần : �M h t h3 �2 Af  b f t f  � max  w w � � c f 12 �h fk KYSILVA tf Từ điều kiện ta chon tw=0.8cm 14 Bài tập lớn kết cấu thép Ta có : � 10128770 90 0.8 �863 � Af  � �  �  45.104cm2 � � 2100 12 � � 88 Với tf=2cm ta có bf=45.104/2=22.552cm tải uốn dung để tính tiết diện chưa kể đến trọng lượng thân ,nếu kể đến tiết diện lớn nên ta chọn bf=28cm + Kiểm tra chiều rộng cánh dầm theo điều kiện cấu tạo,ổn định tổng thể cục bộ: � E � �1 � 30t f ; tf � � h;180 ��b f �� � 10 f � � � � � 30t f  60cm E t f  63.246cm f Ta có : với bf=28cm ta có : 180mm  28cm �63.246cm : thỏa tw ��� tf �  3.tw 0.8cm 2cm 2.4cm :thỏa tf=20 4.4.Kiểm tra độ bền dầm y Các đặc trưng hình học tiết diện : Trọng lượng thân = J x �259273.067   5761.624cm3 h 90 h h2 S x  S w  S f  tw w  b f t f fk 2 86 88  0.8 �  28 �2 �  3203.6cm3 hw=860 �b t h � t w hw3  � f f  fk �b f �t f � �12 � 12 � � 3 �28 �2 88 � 0.8 �86   2�  �28 �2 � 259273.067cm 12 � 12 � Jx  Jw  J f  hfk=880 A  Aw +A f = 86 �0.8+2 �2 �28  180.8cm h=900 tw=8  �A  7.85 �103 �180.8  1.419( kg / cm) x bf=280 Wx   Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp : KYSILVA 15 Bài tập lớn kết cấu thép Mômen lớn dầm trọng lượng thân: M bt  ng  t h  2b f t f w w L 180.8  1.1�7.85 �103 � �9602  179851.162( kg.cm) Mơmen lớn dầm có kể đến trọng lượng thân: M max  10128770  179851.162  10308621.16(kg.cm) Ứng suất pháp lớn giửa nhịp :  max  M max 10308621.16   1789.306( kg / cm ) � c f  2100( kg / cm ) Wx 5761.624  Kiểm tra ứng suất tiếp gối : Lực cắt gối tựa tải trọng thân dầm: Vbt  ng   t w hw  2b f t f  L2  1.1�7.85 �10 3 960 �180.8 �  749.38( kg ) Lực cắt lớn dầm có kể đến trọng lượng thân: Vmax  36927.8  749.38  37677.18(kg ) Ứng suất tiếp lớn gối :  max   Vmax S x 37677.18 �3203   581.928(kg / cm ) � c f v  1200( kg / cm ) J xt w 259273.067 �0.8 Kiểm tra điều kiện bền vị trí có M V lớn (giữa dầm) điêm tiếp giáp bụng cánh: Tại vị trí giửa dầm kể đến trọng lượng thân có: M=10308621.16(kg.cm) V=5275.4 (kg) M h0 M hw 10308621.16 86 1    �  1709.667(kg / cm ) W h W h 5761.624 90 VS 5275.4 �2464 1  f   62.668(kg / cm ) J xt w 259273.067 �0.8 y x  td   12  3 12  1709.667  �62.6682  1713.109(kg / cm )  1.15 f  c  2415(kg / cm ) 4.5.Kiểm tra độ võng dầm Do chọn chiều cao dầm lớn chiều cao hmin theo điều kiện độ võng nên không cần kiểm tra độ võng dầm 4.6.Thay đổi tiết diện dầm KYSILVA 16 Bài tập lớn kết cấu thép Ta có chiều dài dầm L= 9.6m < 10m nên không cần thay đổi tiết diện phạm vi tập lớn thay đổi tiết diện dầm Để đơn giản việc thay đổi tiết diện dầm ta quy tái tập trung phân bố kể trọng lượng thân dầm : tt qdc  10550.79 �7  5275.28 �2  1.419  89.342(kg / cm) 960 Chọn vị trí thay đổi tiết diện cách gối tựa đoạn x L 960   160cm  1.6m 6 Ta thay đổi tiết diện vị trí x=1.6 m Giá trị nội lực vị trí x=1.6m hình vẽ: qdctt =89.342(kg/cm) 1600 M1= 5717888(kg.cm) V1= 28589.4(kg) Momen chống uốn cần thiết ứng với vị trí x=160cm: Wyc  M 5717888   2722.804cm3 c f 2100 Momen quán tính cần thiết tiết diện h 90 J1  Wyc �  2722.804 �  122526.171cm4 2 Momen quán tính cần thiết cánh : KYSILVA 17 Bài tập lớn kết cấu thép 0.8 �863 J f  J1  J w  122526.171   122526.171  42403.733  80122.438cm 12 Diện tích cần thiết cánh : A1  b� ftf  2J f h  �80122.438  19.783cm 902 Chiều rộng cánh sau thay đổi bf  A1 19.783   9.892cm tf Nhưng yêu cầu cấu tạo ta chọn bf1=18cm 1150 450 450 1150 280 180 9600 8 (1-1) 0 88 280 180 KYSILVA (2-2) 18 Bài tập lớn kết cấu thép Kiểm tra lại tiết diện thay đổi (1-1) Trọng lượng thép giảm : 115  160 G  8� �5 �7.85 �103 �2  86.35( kg ) Đặc trưng hình học tiết diện (1-1) A  Aw +A f = 86 �0.8+2 �2 �18  140.8cm �b f 1t 3f h 2fk � tw hw3 J x1  J w  J f   2�  �b f �t f � � � 12 �12 � � � 0.8 �863 18 �23 882   2�  �18 �2 � 181819.733cm4 12 � 12 � J x1 �181819.733   4040.439cm3 h 90 h h2 S x1  S w  S f  t w w  b f 1t f fk 2 86 88  0.8 �  18 �2 �  2323.6cm3 Wx1  Tải trọng tác dụng lên dầm thay đổi tiết diện cánh : tt qdc  89.342  86.35 �1.1  89.243(kg / cm) 960 - Kiểm tra ứng suất pháp : Momen tiết diện thay đổi kể đến trọng lượng thân lượng thép giảm yếu: M  5711552(kg cm)  max1  M 5711552   1413.597(kg / cm )   c f  2100( kg / cm ) Wx1 4040.439 - Kiểm tra ứng suất tiếp: KYSILVA 19 Bài tập lớn kết cấu thép Lực cắt tiết diện thay đổi kể đến trọng lượng thân lượng thép giảm yếu - V2  28557.8(kg )  max1  V2 S x1 28557.8 �2323.6   456.20(kg / cm )   c fv  1200( kg / cm ) J x1t w 181819.733 �0.8 - Kiểm tra ứng suất tương đương chổ tiếp giáp cánh bụng:  td   12  3 12 h 88 �    max1 � w  1413.597 �  1382.184( kg / cm ) � h 90 � � VS 28557.8 �1584 � 1  f   310.992( kg / cm ) � J x1t w 181819.733 �0.8 � �  td  1382.1842  �310.9922  1483.435  1.15 f  c  2415( kg / cm2 ) Vậy tiết diện thay đổi thỏa điều kiện bền 4.7.Kiểm tra ổn định dầm  Kiểm tra ổn định tổng thể Dầm không cần kiểm tra ổn định tổng thể khi: l0 �16 bf Với l0:khoảng cách giửa điểm cấu kết không cho cánh cong vênh l0=120cm l0 120   4.286  16 bf 28  Vậy không cần kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể  Kiểm tra ổn định cục cánh dầm bf t  � bf 280  14  � 20 �t f � � � E 2.1�106   31.623 f 2100 Ta có : f Vậy cánh thỏa điều kiện ổn định cục  Kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ta có: w  Ta hw tw có : f 86 2100   3.4 E 0.8 2.1 �106 w  3.4  � w � � � 3.2 KYSILVA 20 Bài tập lớn kết cấu thép Vậy dầm bị ổn định cục bụng cần đặt sườn ngang vào bụng +Khoảng cách hai sườn ngang : a �2hw  �86  172cm Chọn a=160cm bố trí sườn mổi bên => số sườn dầm 10 sườn +Bề rộng sườn : Chọn bs=7cm bs  hw 860  40   40  68.667 mm 30 30 t s �2bs f 2100  �7 �  0.443cm E 2.1�106 +Chiều dày sườn : Chọn ts=5mm Chọn hf=4mm theo cấu tạo 860 900 60 40 70 Tổng khối lượng sườn : 1600 1600 1600 Trọng lượng sườn gia cố : �4 � � Gs  10 �Vs �  10 �� �86  � �0.5 �7.85 �103  22.687(kg ) � � � Tải trọng tác dụng lên dầm đưa tải phân bố bao gồm (hoạt tải+trọng lượng thân trước giảm yếu+trọng lượng sườn gia cố-trọng lượng thép giảm yếu) : tt qdc  89.342  22.687 �1.1 86.35 �1.1   89.269(kg / cm) 960 960 qdctt=89.269(kg/cm) 9600 KYSILVA 10283674(kg.cm) 21 Bài tập lớn kết cấu thép Kiểm tra lại ổn định cục bụng sau đặt sườn đứng : Ứng suất tiếp tới hạn: � 0.76 �f v  cr  10.3 � 1 � �  �ow � a 160 �  h  86  1.86 w � � d f 80 2100 � ow   �  3.162 � t w E 0.8 2.1�10 � � 0.76 � 1200 �  cr  10.3 � 1 �  1741.338( kg / cm ) � 1.86 3.162 � � Ứng suất pháp tới hạn  cr  ccr f w2 3 b f �t f � 28 �2 �    � � 0.8 � � � 4.07 hw �tw � 86 �0.8 � Trong ccr tra bảng dựa vào (β=0.8:hệ số tra bảng ) nên ccr=34.6   cr  ccr f 34.6 �2100   6285.467( kg / cm ) 2 w 3.4  Kiểm tra ô 1và :(chịu ứng suất tiếp lớn nhất) Đặc trưng hình học : 860 J x1 �181819.733   4040.439cm3 h 90 860 Wx1  900 J x1  81819.733cm 740 Ứng suất :  M hw 4499158 86  �  1064.042( kg / cm ) W h 4040.439 90 1600 M1 KYSILVA 22 V1 Bài tập lớn kết cấu thép  V1 36243.2   526.791( kg / cm ) hw tw 86 �0.8 Kiểm tra: 2 � � � � � � � �  cr � � cr � � 2 �1064.042 � �526.791 �  � � � �  0.426  1741.338 � �6285.467 � � Thỏa  Kiểm tra ô (ơ có ứng suất pháp lớn nhất): Ứng suất: M max hw 10283674 86  �  1705.53(kg / cm ) W h 5761.624 90  0  Kiểm tra : 2 � � � � 1705.53  0.3  � � � �   cr � 6285.467 � cr � � Kiểm tra ô (ơ có ứng suất pháp ứng suất tiếp): 860 900 860 740 M2 V2 KYSILVA 23 Bài tập lớn kết cấu thép Ứng suất :  M hw 6923704 86  �  1148.285( kg / cm ) W h 5761.624 90  V2 25531   371.089( kg / cm ) hw tw 86 �0.8 Kiểm tra: 2 � � � � � � � �  cr � �  cr � � 2 �1148.285 � �371.089 �  � � � �  0.28  1741.338 � �6285.467 � � Thỏa Tóm lại dầm thỏa điều kiện ổn định cục 4.8.Cấu tạo tính tốn liên kết dầm  Liên kết cách dầm với bụng dầm: 20x280 800 10x760 20x280 1-1 KYSILVA 24 ... max 10128770  1.15 �  89.294 f tw 2100 �0.8 Với k = 1.15: dầm tổ hợp hàn Chọn hmin �h gần hkt tốt chọn : h=90cm ; chọn tf=2cm =>hw=h-2tf=90-4=86cm =>hfk= h-tf =90-2=88cm Chọn tw=0.8cm=8mm tw