Thiết kế và mô phỏng cảm biến tụ điện ứng dụng phát hiện tế bào

Ngày tải lên: 12/11/2016, 08:57

... theo h ng thiết kế hệ thống tự đ ng hóa l u xuất kho công nghiệp v i tên c a luận văn là: Nghiên c u thiết kế mô hệ thống tự đ ng l u xuất kho thành phẩm công ty SVEAM 1.6 M c tiêu nghiên c ... đầu vào cho dây chuyền lắp ráp công nghiệp.Tiếp theo, hiệu đầu t đ i m i công nghệ đạt cao khâu l u kho xuất kho thành phẩm đ c trang b kho...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00

... THẠC SĨ THẠCH CAO MINH NAM NGHIÊN CỨU THIẾT KẾ VÀ MÔ PHỎNG HỆ THỐNG TỰ ĐỘNG LƯU VÀ XUẤT KHO THÀNH PHẨM TẠI CÔNG TY SVEAM NGÀNH: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY – 605204 Hướng dẫn khoa học: PGS TS LÊ HIẾU ... thành phẩm công ty SVEAM ” nghiên cứu đề xuất lắp đặt kho hàng tự động kho thành phẩm công ty SVEAM giúp hoàn thiện dây chuyền chế tạo máy đại công ty Đề...

Ngày tải lên: 28/04/2016, 07:39

... ( tính toán sơ động học, động lực học thiết kế hệ thống truyền động máy ), phạm vi đề tài chúng em trình bày việc thiết kế, mô hình hoá, mô động học tối ưu hoá kết cấu trợ giúp phần mềm máy tính ... tạo nên môi trường thứ tư Mechanical Destop, môi trường Motion Sau mô hình hoá lắp ráp hoàn chỉnh kết cấu máy ta chuyển sang môi trường Motion để m...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... số Nhóm máy chia thành kiểu sau : 1- Máy bào giường trụ; 2- Máy bào giường hai trụ; 3- Máy bào ngang; 4- Máy xọc; 5- Máy bào chuốt nằm ngang; 6- Máy bào chuốt thẳng ứng; 9- Các loại máy bào khác( ... số kỹ thuật loại máy tham khảo sổ tay CN CTM tập – NXB KHKT 20 03 ) 2. 2 Kết cấu máy bào ngang Trong tập báo cáo chủ yếu trình bày vấn đề kiểu máy bà...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... công bội   1,41 Ngoài ta có số sơ đồ động khác cấu mean hình Tuy nhiên cấu không phù hợp, khối bánh giống Như thế, để đảm bảo cho phận đủ bền ta phải tính toán bền cho khối bánh cuối Dẫn đến, ... tỷ số truyền Do hộp tốc độ có cấp tốc độ F III II I T9 T11 T10 T12 T5 T6 T1 T2 T7 T3 T8 T4 ĐC Hình 3: Sơ đồ động hộp tốc độ Ở sơ đồ gần giống với sơ đồ 1, khác bánh T9, T10 ăn khớp với b...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... 4  (l3 sin 3 32  l3 cos 3 )l4 cos   l3 cos 3 3 l4 sin  4 l4 cos 4  xd = l3cos 3 + l4 cos 4  vd = - l3 3 sin 3 - l4 4 cos 4  ad = - l3  sin 3  l332 cos3  l4 sin 4 ... 32l3 sin ( arccos( +  4l4 sin 4  42 l4 cos 4  3l3 ( 2l02  2l0l1 sin 1 2l0 l02  l12  2l0l1 sin 1 )+ ) 2l02  2l0l1 sin 1 2l0 l02  l12  2l0l1 sin 1 )- a  l3  l4 ( 2l02  2l0l1 sin ......

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... thức số ta xác dònh số sau: Z5=19 Z5,=75 Z6=47 Z6,=47 Tải trọng chế độ tính toán giới hạn Chế độ cắt gọt giới hạn dựa vào đồ thò sử dụng công xuất moment Mx máy Mx N Mx N nmin ngh Ta xác đònh ngh ... số ta xác dònh số sau: Z1=27 Z1,=75 Z2=34 Z2, =68 Z3=42 Z3, =60 Z4=51 Z4,=51 Xét nhóm truyền thứ 2: I5=0,253=19/75 I6=1=1/1 f5 + g5=19+75=94 f6 + g6=2 Khi bội số chung nhỏ có là: K=94 Xác đ...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... giải phương pháp đồ thò Wittenbauer b Các thông số: - Chu kì động lực học :  A =  - Lực cản : Lực cắt lực động khâu - Lực động : moment động ... hành trình đầu bào , góc mở khâu ( cần lắc ) Do mà ta xác đònh tuỳ ý kích thước khâu dựa vào l0 chọn phụ thuộc vào kết cấu ta chọn l0 = 350 mm Từ công thức 1.1 ta có : l1  l sin   350 sin 13,6 ... Hình Xác đònh lực tá...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

...  75 0mm Góc ôm đai bánh đai nhỏ : d2  d1 a 250  125  1800  57  152, 37    1200 2 57 ,9   180  57 Tính hệ số sử dụng :  Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ôm đai : C  1, 24(1  e  152 , 37 ... 3,3.0,93.1,13.0,933.1.0,85.1,0 07 P1 2,2   0 ,74 9 [ P0 ]C a C u C l C z C r C 3,3.0,93.1,13.0,933.1.0,85.1,0 07 Ta chọn z=1 12.Với đai thang loại A tra bảng 4.4 ta : bp =11mm ; b...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

...  KHV=1+ 102 =5,9 1,43 5,9.15 .83 ,95 =1,11 2. 281 12.1,02.1,09 (m/s)  KH=1,11.1,09.1,02=1,234 Suy ra: бH = 274.1,76.0 ,86 35 2. 383 34,5.1, 285 .(1 ,85 7  1) 84 37 ,8. 1 ,85 7 =505 (MPa) < [бH]2 =520(Mpa) ... [бF1]MAX=0 .8 б ch1= 0 ,8. 700 = 560(MPa) [бF2]MAX=0 .8 б ch2= 0 ,8. 700 = 560(MPa) 5 .Tính truyền bánh thẳng nhóm truyền 1: a )Tính sơ khoảng cách trục aw: aw=Ka(i2+1) TI K H ...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... ; Cấp xác 9)  VH=0,004.73.1,5 140 3, =2,6 (m/s) 2,6.20.57 =1,033 2.3 797 8.1,02.1,13  KHV=1+  KH=1,033.1,13.1,02=1, 19 Suy ra: бH = 274.1,764.0,88 2.3 797 8.1, 19. (3 ,94 7  1)  543 20.3 ,94 7.57 =543 ... aw=1,6 3,2 Chọn giá trò tiêu chuẩn m=3 -Tính lại khoảng cách trục aw: m(Z6  Z 6' ) 3.( 19  75)  =141(mm) aw= 2 Chọn aw=141mm(khi tính lại khoảng cách trục) Z6= 19> 17 Do cần dò...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... 5460Nmm My Mx 116 42Nmm 15064Nmm 2 8112 Nmm Xét trường hợp ăn khớp vò trí thứ tư : Tải trọng tác dụng lên trục 1: Lực căng đai : Fđ =236N Tải trọng tác dụng lên bánh răng: Ft4=2T1/dw4=2.2 8112 /102=551N ... 27456Nmm MZ 2 8112 Nmm Xét trục 1: Xét trường hợp ăn khớp vò trí thứ nhất: Tải trọng tác dụng lên trục 1: Lực căng đai : Fđ =236N Tải trọng tác dụng lên bánh răng: Ft3=2T1/dw3...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... t5 F r5 3127 1Nmm My Mx 1176Nmm 30956Nmm 98787Nmm MZ 37978Nmm Xét trường hợp ăn khớp vò trí thứ nhất: Tải trọng tác dụng lên trục 2: Tải trọng tác dụng lên bánh răng: Ft3=2T3/dw3=2.28 112/ 84=669N ... E NxA N xH F t5 F r5 22083Nmm 129 20Nmm My Mx 122 458Nmm MZ 105570Nmm 27978Nmm Xét trường hợp ăn khớp vò trí thứ ba: Tải trọng tác dụng lên trục 2: Tải trọng tác dụng lên bánh răng: Ft...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 04:20

... C E NxA 74856Nmm 133 16Nmm My Mx 193267Nmm MZ 205677Nmm 144856Nmm Tải trọng tác dụng lên trục 2: Tải trọng tác dụng lên bánh răng: Ft5=2T5/dw5=2.37978/57 =133 3N Fr5= Ft5 tg tw =133 3.tg20=485N Ft7=2TIII/dw4=2.144856/81=3577N ... Vậy vào kết ta lấy đường kính trục theo tiêu chuẩn sau: dA =dH =17mm dB=dC =dF=dG =25mm dD =dE=30mm Tính kiểm nghiệm trục: Tại tiết diện B: SB  SB ... ...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 05:20