Các yếu tố khí hậu có ảnh hưởng rõ rệt đến lượng bốc hơi mặt ruộng, nếu nhiệt độ càng cao, năng lượng mặt trời cung cấp càng nhiều, tốc độ gió càng lớn, độ ẩm tương đối của không khí càng nhỏ thì l−ợng bốc hơi mặt ruộng càng lớn và ng−ợc lại. Các yếu tố khí hậu còn ảnh h−ởng qua lại lẫn nhau và cùng ảnh h−ởng tới l−ợng bốc hơi mặt ruộng.
2. Loại cây trồng và giai đoạn sinh tr−ởng
Với mỗi loại cây trồng, trong mỗi thời kỳ sinh tr−ởng sẽ có cơ cấu mặt lá khác nhau, do đó độ che phủ mặt ruộng khác nhau và l−ợng bốc hơi mặt ruộng sẽ thay đổi theo. Theo tài liệu của Er−ghin (Liên bang Nga) thì 1m2 lá lúa trong 1 giờ nhả ra 13,2g n−ớc, trong khi
đó 1m2 lá bông chỉ nhả ra 8g nước. Chính vì vậy hệ số cây trồng Kc thay đổi theo loại cây trồng và theo giai đoạn sinh tr−ởng.
3. Biện pháp kỹ thuật nông nghiệp
Các biện pháp kỹ thuật nông nghiệp nh− hình thức canh tác, chế độ phân bón, mật độ gieo cấy đều có ảnh hưởng đến lượng bốc hơi mặt ruộng, vì nó ảnh hưởng đến chế độ nhiệt, không khí và độ che phủ mặt ruộng trồng trọt.
Chương 3 - Chế độ tưới và yêu cầu tưới cho các loại cây trồng 49 4. Ph−ơng pháp t−ới và kỹ thuật t−ới
Các phương pháp và kỹ thuật tưới đều có ảnh hưởng đến lượng bốc hơi mặt ruộng, vì
l−ợng n−ớc cung cấp cho cây trồng có sự khác nhau. Ph−ơng pháp t−ới mặt sẽ yêu cầu n−ớc lớn hơn t−ới ngầm, ph−ơng pháp t−ới ẩm cần n−ớc ít hơn các ph−ơng pháp t−ới khác. Kỹ thuật t−ới ẩm l−ợng bốc hơi và ngấm ít hơn kỹ thuật t−ới ngập.
5. Thổ nh−ỡng và địa chất thuỷ văn
Loại đất nặng hoặc đất nhẹ, mực nước ngầm nằm nông hay sâu đều có ảnh hưởng đến lượng bốc hơi mặt ruộng. Vì các yếu tố này có ảnh hưởng đến việc trữ nước của đất, sự vận chuyển nước trong đất, điều kiện cung cấp nước cho cây trồng, cơ cấu cây trồng vì thế ảnh h−ởng tới l−ợng bốc hơi khoảng trống và bốc hơi mặt lá.
3.2.2. Các phương pháp xác định lượng bốc hơi mặt ruộng ETc
Do chỗ l−ợng bốc hơi mặt ruộng chịu ảnh h−ởng của nhiều nhân tố khác nhau, nên việc xác định một cách chính xác là tương đối khó khăn. Vì vậy nguyên lý chung trong các phương pháp xác định lượng bốc hơi mặt ruộng là phân tích mối quan hệ giữa lượng bốc hơi mặt ruộng với các yếu tố ảnh hưởng chính, quan trọng nào đó rồi thông qua các yếu tố
đó tìm ra công thức tính toán l−ợng bốc hơi mặt ruộng ETc.
Thực tế cho thấy, tuỳ theo từng vùng, tuỳ theo từng loại cây trồng, thậm chí tuỳ theo quan điểm của người nghiên cứu coi yếu tố này, hoặc yếu tố kia có ảnh hưởng chính đến lượng bốc hơi mặt ruộng mà có nhiều phương pháp xác định ETc khác nhau. Mỗi phương pháp xác định ETc đ−a ra đều có những −u khuyết điểm nhất định và đ−ợc áp dụng thích hợp trong những điều kiện nhất định. ở đây ta chỉ nghiên cứu một số công thức đang
đ−ợc áp dụng tính toán rộng rãi trên thế giới và trong n−ớc, hầu hết các ph−ơng pháp này
đề cập đến nhiều yếu tố ảnh hưởng và chủ yếu là các yếu tố khí hậu vì thế kết quả tính toán tương đối phù hợp với thực tế, mặt khác các yếu tố khí hậu có thể được xác định dễ dàng thông qua các trạm khí t−ợng nên giúp cho việc tính toán trở nên đơn giản và nhanh.
L−ợng bốc hơi mặt ruộng thực tế đối với cây trồng nào đó đ−ợc xác định theo công thức tổng quát:
ETc = Kc.ET0 (3.1)
trong đó:
ETc - l−ợng bốc hơi mặt ruộng thực tế theo thời gian tính toán;
ET0 - l−ợng bốc hơi tham khảo (bốc hơi chuẩn), tính theo các công thức dựa trên kết quả thực nghiệm trong một điều kiện đ−ợc xác định nào đó;
Kc - hệ số cây trồng, phụ thuộc vào loại cây trồng và các giai đoạn sinh tr−ởng của cây trồng đ−ợc xác định thông qua thực nghiệm.
Sau đây ta sẽ tìm hiểu các công thức tính l−ợng bốc hơi mặt ruộng thực tế và bốc hơi tham khảo ET0.
1. Công thức tính bốc hơi mặt ruộng dựa vào l−ợng bốc hơi mặt n−ớc tự do (gọi là ph−ơng pháp hệ số α)
Các tài liệu thí nghiệm tưới đều đã chứng tỏ các yếu tố khí tượng có quan hệ mật thiết với lượng bốc hơi mặt nước, mà bốc hơi mặt nước tự do lại có quan hệ nhất định với lượng bốc hơi tại mặt ruộng trồng trọt. Vì vậy, có thể dùng l−ợng bốc hơi mặt n−ớc tự do làm cơ
sở để tính l−ợng bốc hơi mặt ruộng. Công thức có dạng:
hoặc: = α ⎫⎬
= + ⎭
c 0
c 0
ET E
ET aE b (3.2)
trong đó:
ETc - l−ợng bốc hơi mặt ruộng trong thời gian tính toán (mm);
E0 - l−ợng bốc hơi mặt thoáng trong thời đoạn tính toán (mm), giá trị này có thể lấy ở trạm thí nghiệm tưới qua đo đạc hoặc ở trạm khí tượng trong vùng tính toán;
α - hệ số cần n−ớc hoặc là hệ số bốc hơi, là tỷ số giữa l−ợng bốc hơi mặt ruộng và lượng bốc hơi mặt nước tự do. Theo tài liệu thí nghiệm của Việt Nam, α thay đổi tõ 1,34 ÷ 1,84;
a, b - các hệ số đ−ợc xác định thông qua thực nghiệm.
Phương pháp này có ưu điểm là đơn giản, tài liệu bốc hơi mặt nước thoáng dễ thu thập từ các trạm đo đạc khí tượng và tương đối ổn định. Phương pháp được sử dụng phổ biến đối với lúa. Tuy nhiên, với phương pháp này cần lưu ý là ngoài quy cách chậu đo, phương pháp bố trí, hiện trường quan trắc còn phải lưu ý đến điều kiện phi khí hậu (đất đai, địa chất thuỷ văn, kỹ thuật nông nghiệp và biện pháp thuỷ lợi...) cũng có ảnh hưởng đến giá trị α, nếu không có sự điều chỉnh hợp lý thì kết quả tính sẽ sai số tương đối lớn, đây cũng là nhược
điểm của ph−ơng pháp này.
2. Ph−ơng pháp lấy năng suất cây trồng làm cơ sở (gọi là ph−ơng pháp hệ số K) Năng suất cây trồng là kết quả tổng hợp của sự tích luỹ năng l−ợng mặt trời với sự điều tiết của các yếu tố đất, nước, phân, nhiệt, không khí và biện pháp nông nghiệp. Trong điều kiện khí hậu nhất định, yêu cầu nước của cây trồng sẽ tăng lên theo sự gia tăng của năng suất, nh−ng không phải hoàn toàn theo tỷ lệ thuận. Điều này nói rõ sau khi năng suất cây trồng đạt mức độ nhất định thì việc tăng năng suất không chỉ cần tăng yêu cầu nước mà còn phải nghiên cứu sự tác động của các điều kiện khác.
Hệ thức xác định lượng bốc hơi mặt ruộng theo phương pháp này như sau:
hoặc: = ⎫⎪
= + ⎪⎭⎬
c
n c
ET KY
ET KY C (3.3)
ETc - tổng l−ợng bốc hơi mặt ruộng trong toàn thời kỳ sinh tr−ởng của cây trồng (m3/ha);
K - hệ số cần nước của một đơn vị sản lượng (m3/T);
n, C - hệ số kinh nghiệm và hằng số.
Chương 3 - Chế độ tưới và yêu cầu tưới cho các loại cây trồng 51
ETc (m3/ha)
ETc ~ Y
K ~ Y
K (T/m3)
Y (T/ha)
Hình 3.1: Quan hệ ETc ~ Y và K ~ Y Các trị số K, n, C sẽ đ−ợc xác
định bằng thực nghiệm.
Theo tài liệu thí nghiệm t−ới lúa ở Hải Dương thì K thay đổi từ 910 ữ 2280 m3/T.
L−ợng n−ớc cần của từng giai
đoạn sinh trưởng có thể xác định theo hệ thức:
ci = i c
ET 1 K ET
100 (3.4)
trong đó:
Ki - hệ số biến suất của l−ợng bốc hơi mặt ruộng, là tỷ số l−ợng bốc hơi mặt ruộng của từng giai đoạn so với tổng l−ợng bốc hơi mặt ruộng của cả năm, xác định bằng thí nghiệm, tính theo %.
Phương pháp này có ưu điểm là đơn giản, tuy nhiên năng suất cây trồng không chỉ phụ thuộc vào l−ợng n−ớc yêu cầu cần cung cấp vì thế quan hệ này không chặt chẽ. Do vậy, phương pháp này chỉ để tham khảo (hiện nay ít được sử dụng).
3. Ph−ơng pháp Charov
Ph−ơng pháp này dựa trên cơ sở quan hệ giữa l−ợng bốc hơi mặt ruộng với tổng nhiệt
độ trung bình ngày theo giai đoạn sinh trưởng của cây trồng.
Quan hệ đ−ợc xác định theo công thức:
= ∑
ETc e t , (m3/ha) (3.5)
trong đó:
ETc - l−ợng bốc hơi mặt ruộng theo giai đoạn sinh tr−ởng của cây trồng (m3/ha);
∑t - tổng nhiệt độ trung bình ngày theo giai đoạn sinh trưởng của cây trồng (0C);
e - hệ số cần nước của cây trồng ứng với 10C tăng lên, được xác định từ tài liệu thí nghiệm ở khu vực (m3/ha/0C).
Theo tài liệu thí nghiệm của Đại học Nông nghiệp 1, đối với đồng bằng Bắc Bộ:
- Lóa xu©n: e = 1,66 (m3/ha/°C);
- Lúa mùa: e = 1,91 (m3/ha/°C).
4. Ph−ơng pháp Thornthwaite
Phương pháp này do Thornthwaite đề xuất năm 1948, lấy nhiệt độ làm tham số xác
định lượng bốc hơi tiềm năng. Do vậy, sưu tầm tài liệu tính toán dễ dàng.
Công thức có dạng:
⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
⎝ ⎠
a 0
ET 16 10t
I , (mm/tháng) (3.6)
trong đó:
I - chỉ số nhiệt năm của khu vực, =∑12
1
I i ; (3.6a)
i - chỉ số nhiệt tháng, đ−ợc tính theo ⎛ ⎞
= ⎜ ⎟⎝ ⎠
1,514
i t
5 ; (3.6b)
t - nhiệt độ bình quân tháng (0C);
a - số mũ, đ−ợc xác định theo hệ thức sau:
=1, 6 +
a I 0,5
108 khi I < 80
và: a = x3 − x2 + 2x khi I > 80 với = 8, 8
x I
1000 (3.6c)
Hệ thức tính toán chỉ phụ thuộc vào một yếu tố là nhiệt độ. Yếu tố này dễ dàng tìm thấy ở các trạm khí t−ợng.
5. Ph−ơng pháp Blaney - Criddle
Hai tác giả Blaney và Criddle đã tiến hành thực nghiệm nhiều năm và lập quan hệ giữa l−ợng bốc hơi ET0 và các yếu tố khí hậu nh− nhiệt độ, ánh sáng trên vùng đất hạn và bán khô hạn, cuối cùng đ−a ra hệ thức:
ET0 = 0,458pC(t + 17,8), (mm/tháng) (3.7) p - tỷ số giữa tổng số giờ chiếu sáng của tháng so với tổng số giờ chiếu sáng của cả
năm, tính theo %. Nó thay đổi theo vĩ độ và tháng, có thể tra theo bảng 3.10 hoặc theo số liệu thực đo ở các trạm khí t−ợng.
C - hệ số hiệu chỉnh theo vùng; C = 1,08 đối với vùng ẩm, C = 1,20 đối với vùng khô hạn;
t - nhiệt độ bình quân tháng (0C).
6. Công thức Blaney - Criddle sửa đổi
Dựa trên cơ sở công thức Blaney - Criddle, tổ chức Lương thực của Liên hợp quốc đã
tiến hành hiệu chỉnh công thức này, xét thêm các yếu tố khí hậu nh− tốc độ gió, độ ẩm tương đối tối thiểu của không khí, tỷ số giờ chiếu sáng của mặt trời thực tế so với giờ nắng cực đại và lập đồ thị ET0 quan hệ với các yếu tố trên. Hệ thức được viết dưới dạng:
ET0 = a + bf , (mm/ngày) (3.8)
víi: f = p(0,46t + 8)
Chương 3 - Chế độ tưới và yêu cầu tưới cho các loại cây trồng 53 trong đó:
p - số phần trăm của số giờ chiếu sáng ban ngày của mỗi ngày so với tổng số giờ chiếu sáng toàn năm phụ thuộc vào vĩ độ của từng vùng và từng tháng trong năm, đ−ợc tra theo bảng 3.10;
t - nhiệt độ bình quân ngày (°C) đ−ợc tính cho từng tháng;
a, b - những hệ số trong phương trình bậc nhất quan hệ giữa hai đại lượng f và ET0. Hệ số a và b phụ thuộc vào các yếu tố nh− tốc độ gió bình quân U, độ ẩm không khí bình quân nhỏ nhất Hrmin, tỷ số giữa số giờ nắng thực tế và số giờ nắng có khả
n¨ng lín nhÊt n
N (h×nh 3.2).
Công thức đã đưa được nhiều yếu tố ảnh hưởng trực tiếp và chủ yếu là các yếu tố khí hậu, do đó độ nhậy và độ chính xác của công thức sẽ đ−ợc nâng cao.
Để có thể tính toán ETc cần xác định hệ số Kc theo loại cây trồng thông qua thực nghiệm cho từng loại cây trồng và từng vùng cụ thể, có những điều kiện địa lý và đất đai thổ nh−ỡng nhất định.
7. Công thức bức xạ
L−ợng bốc hơi tham khảo đ−ợc thiết lập quan hệ với bức xạ mặt trời, nhiệt độ và độ cao của vùng t−ới. Công thức có dạng:
ET0 = CWRs , (mm/ngày) (3.9)
trong đó:
W - hệ số quan hệ với độ cao khu tưới và nhiệt độ tra bảng 3.4;
Rs - Bức xạ mặt trời được quy đổi tương ứng với lượng bốc hơi (mm/ngày);
⎛ ⎞
=⎜ + ⎟
⎝ ⎠
s a
R 0, 25 0, 5 n R
N (3.9a)
Ra - bức xạ biên của lớp khí quyển, đ−ợc xác định theo bảng 3.8;
C - hệ số hiệu chỉnh, có quan hệ với độ ẩm tương đối của không khí bình quân và tốc
độ gió ban ngày;
n
N - tỷ số giữa giờ nắng của mặt trời thực đo n và số giờ nắng có khả năng lớn nhất N tra theo bảng 3.5.
Hình 3.2: Biểu đồ xác định ET0 theo công thức Blaney - Criddle [52]
Chương 3 - Chế độ tưới và yêu cầu tưới cho các loại cây trồng 55 8. Công thức Penman
Penman một nhà khoa học Anh lần đầu tiên đề xuất công thức của mình (năm 1948)
đến năm 1963 cải tiến sang dạng đơn giản. Dựa trên cơ sở cân bằng năng l−ợng và động lực không khí đã giới thiệu công thức kết hợp.
Cơ sở lý luận là đáng tin cậy, độ chính xác tính toán cao, có thể định l−ợng bốc hơi tham khảo từ 1 ngày đến 1 tháng. Nếu có sự hiệu chỉnh có thể tính toán theo giờ. Công thức Penman được nghiên cứu hiệu chỉnh qua nhiều trường hợp ở thực tế, do đó, đã tìm ra nhiều dạng công thức. Năm 1979 tổ chức Lương thực của Liên hợp quốc đã thực hiện nhiều kiểm nghiệm ở thực tế để hiệu chỉnh và đ−a ra dạng công thức đơn giản, dễ sử dụng nh− sau :
Công thức có dạng:
[ ]
= + − −
0 n a d
ET C WR (1 W)f(u)(e e ) , (mm/ngày) (3.10) trong đó:
W - yếu tố hiệu chỉnh hiệu quả của bức xạ đối với bốc hơi do nhiệt độ và độ cao khu tưới, W = f (nhiệt độ, độ cao khu tưới), W có thể tra bảng 3.4;
Rn - chênh lệch giữa bức xạ tăng và bức xạ giảm của sóng ngắn và sóng dài (mm/ngày);
Rn = Rns − RnL (3.10a)
Rns - bức xạ của mặt trời đ−ợc giữ lại sau khi đã phản xạ đối với mặt đất trồng trọt (mm/ngày):
Rns = (1 − α)Rs (3.10b)
α - hệ số phản xạ bề mặt diện tích trồng trọt, theo FAO thì α = 0,25;
Rs - bức xạ mặt trời (mm/ngày):
⎛ ⎞
=⎜⎝ + ⎟⎠
s a
R 0, 25 0, 5 n R
N (3.10c)
Ra - bức xạ ở lớp biên của lớp khí quyển (mm/ngày), Ra = f (vĩ độ, tháng) và Rn tra bảng 3.8;
RnL - bức xạ toả ra bởi năng l−ợng hút đ−ợc ban đầu (mm/ngày):
= ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠
nL d
R f(t)f(e )f n
N (3.10d)
f(t) - hàm hiệu chỉnh về nhiệt độ:
=118(t + 273) 104 -9
f(t)
L víi L = 59,7 − 0,055t (3.10e)
t - nhiệt độ bình quân ngày;
f(ed) - hàm hiệu chỉnh về áp suất khí quyển:
= −
d d
f(e ) 0, 34 0, 044 e (3.10f)
ed - áp suất hơi nước thực tế ở nhiệt độ không khí trung bình (mbar):
= r
d a
e e H
100 (3.10g)
⎛ ⎞ ⎛= + ⎞
⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
n n
f 0,1 0, 9
N N (3.10h)
ea - áp suất hơi nước bão hoà, có quan hệ với nhiệt độ không khí, tra theo bảng 3.7;
Hr - độ ẩm tương đối trung bình của không khí (%);
C - hệ số hiệu chỉnh về sự bù trừ của tốc độ gió ban ngày và ban đêm cũng nh− sự biến đổi của bức xạ mặt trời và độ ẩm tương đối lớn nhất của không khí, tra theo bảng 3.6.
f(u) - hàm hiệu chỉnh về tốc độ gió:
f(u) = 0,35(1 + 0,54U2)
U2 - tốc độ gió ở độ cao 2m, khi độ cao ≠ 2m phải hiệu chỉnh. Do đó, khi tính toán sử dụng hệ thức:
U2 = KUh Uh - tốc độ gió ở độ cao h mét (m/s);
K - hệ số hiệu chỉnh < 1, tra (bảng 3.1).
Bảng 3.1 - Hệ số hiệu chỉnh tốc độ gió theo độ cao đo gió Hđo [31]
H®o (m) 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
K 0,93 0,88 0,85 0,83 0,81 0,79 0,78 0,77 0,76 0,75 0,74 9. Công thức Penman sửa đổi
Để tiện tính toán không sử dụng bảng tra, năm 1992 FAO đã d−a ra công thức Penman ở dạng khác. Công thức này tiện sử dụng tính toán trên máy vi tính, công thức có dạng:
Δ γ
Δ γ
− + −
= +
+ +
n 2 a d
0
2
0, 75 (R G) 1, 84 900 U (e e ) 273 t
ET (1 0,34U ) , (mm/ngày) (3.11)
trong đó:
t - nhiệt độ bình quân ngày tính toán (0C);
Δ - độ nghiêng của đường quan hệ của nhiệt độ với áp suất hơi bão hoà tại nhiệt độ t (K.Pa.0C-1), Δ đ−ợc xác định theo hệ thức:
Δ = +
a 2
4098e
(t 237) (3.11a)
ea - áp suất hơi n−ớc bão hoà (K.Pa):
⎛ ⎞
= ⎜⎝ + ⎟⎠
a
17, 27t e 0, 611exp
t 237 (3.11b)
Rn - giống ý nghĩa nh− công thức (3.10):
Rn = Rns− RnL
Chương 3 - Chế độ tưới và yêu cầu tưới cho các loại cây trồng 57
Víi: = ⎛⎜ + ⎞⎟
⎝ ⎠
ns a
R 0, 77 0,19 0,38 n R N
Ra = 37,6dr(ωssinψsinδ + cosψcosδsinωs) ωs = arccos(-tanψtanδ), (rad);
ψ - góc vĩ độ địa lý, (rad);
δ - góc lệch theo ngày, (rad):
δ = 0,409sin(0,0172J − 1,39) dr - khoảng cách tương đối theo ngày:
dr = 1 + 0,033cos(0,0172J) J - số thứ tự theo ngày tính toán;
RnL - theo công thức (3.10):
− ⎛ ⎞
+ − ⎜⎝ + ⎟⎠
= −
4 9
d nL
118(t 273) 10 (0, 34 0, 044 e ) 0,1 0, 9 n R N
59, 7 0, 055t N - số giờ nắng cực đại:
N = 7,64Ws(h)
G - thông l−ợng nhiệt của đất (MJ/m2ngày);
Nếu tính G theo ngày thì: G = 0,38(ti − ti - 1);
ti, ti -1 - nhiệt độ không khí ngày i và i - 1, (0C);
Nếu tính G theo nhiệt độ bình quân của tháng thì: G = 0,14(tm− tm - 1) tm, tm -1 - nhiệt độ bình quân của tháng thứ m và m - 1, (0C)
γ - hằng số biểu nhiệt độ:
γ = λ
0, 00163P;
⎛ − ⎞
= ⎜ ⎟
⎝ ⎠
293 0, 0065z 5,26
P 101,3
293
z - cao độ so với mực nước biển (m);
λ = 2,501 − 2,361.10-3t;
U2 - tốc độ gió ở độ cao 2 mét (m/s)
= ⋅
−
2 h
4, 87
U U
ln(67,8.h 5, 42) h - chiÒu cao cét ®o giã (m);
Uh - tốc độ gió ở độ cao h (m/s).
Ưu điểm của công thức cải tiến là các yếu tố trong công thức có thể tính trực tiếp theo hệ thức không qua bảng tra nh−ng việc tính toán phức tạp hơn so với công thức cũ.
Thí dụ tính toán theo công thức này xem các bảng 3.2 và 3.3.
ET0 2,13 2,22 2,79 4,02 5,54 6,16 6,87 5,36 4,65 3,37 2,57 2,26
C 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Rn 2,25 2,79 3,41 4,56 5,56 5,36 5,80 4,93 4,90 3,66 2,70 2,48
RnL 0,69 0,55 0,60 0,79 0,97 0,95 1,17 0,87 1,00 0,76 0,64 0,77
f(ed) 0,15 0,15 0,13 0,11 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,11 0,13 0,15
f(t) 14,35 14,36 14,53 15,09 15,89 16,68 17,04 17,07 16,84 16,33 15,77 15,13
L 58,73 58,69 58,55 58,35 58,16 58,07 58,06 58,11 58,23 58,36 58,52 58,67
Rns 3,24 3,34 4,01 5,35 6,53 6,31 6,98 5,80 5,90 4,42 3,34 3,25
Rs 4,32 4,46 5,34 7,13 8,70 8,41 9,30 7,73 7,87 5,90 4,45 4,33
Ra 11,70 13,10 14,45 15,60 16,03 16,05 16,05 15,77 14,93 13,68 12,10 11,23
f(n/N) 0,31 0,26 0,32 0,47 0,63 0,59 0,69 0,53 0,60 0,43 0,31 0,34
n/N 0,24 0,18 0,24 0,41 0,59 0,55 0,66 0,48 0,55 0,36 0,24 0,27
N (h) 11,14 11,54 12,00 12,56 12,96 13,16 13,06 12,71 12,26 11,74 11,30 11,04
ea-ed 2,00 1,68 2,24 4,07 8,10 11,40 12,81 9,75 6,12 3,74 3,11 2,59
ed 17,99 19,31 22,64 27,26 30,49 30,83 29,89 30,87 29,88 27,41 22,78 18,99
ea 19,99 20,99 24,88 31,34 38,59 42,23 42,70 40,62 36,00 31,14 25,88 21,58
f(v) 0,66 0,66 0,61 0,61 0,68 0,79 0,83 0,70 0,63 0,69 0,73 0,70
1-W 0,34 0,34 0,30 0,26 0,23 0,22 0,22 0,22 0,24 0,27 0,30 0,33
W 0,66 0,66 0,70 0,74 0,77 0,78 0,78 0,78 0,76 0,73 0,70 0,67
n (h) 2,65 2,08 2,87 5,20 7,59 7,21 8,61 6,11 6,79 4,25 2,66 2,99
v2 (m/s) 1,65 1,65 1,35 1,35 1,73 2,33 2,55 1,88 1,50 1,80 2,03 1,88
v (m/s) 2,2 2,2 1,8 1,8 2,3 3,1 3,4 2,5 2,0 2,4 2,7 2,5
Hr (%) 90 92 91 87 79 73 70 76 83 88 88 88
t0 (C) 17,7 18,4 20,9 24,5 28,0 29,6 29,8 28,9 26,8 24,4 21,5 18,8
Bảng 3.2 - Bảng tính toán bốc hơi theo công thức Penman tại trạm Kỳ Anh - Hà Tĩnh Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII
Chương 3 - Chế độ tưới và yêu cầu tưới cho các loại cây trồng 59
ET0 2,41 2,29 2,74 3,95 5,76 6,94 7,81 5,90 4,89 3,57 2,95 2,72
v2 1,65 1,65 1,35 1,35 1,73 2,33 2,55 1,88 1,50 1,80 2,03 1,88
vh 2,2 2,2 1,8 1,8 2,3 3,1 3,4 2,5 2,0 2,4 2,7 2,5
γ 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
λ 2,46 2,46 2,45 2,44 2,43 2,43 2,43 2,43 2,44 2,44 2,45 2,46
P 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16 101,16
G -0,15 0,10 0,35 0,50 0,49 0,22 0,03 -0,13 -0,29 -0,34 -0,41 -0,38
Rn 5,31 5,41 6,32 8,28 10,19 10,12 10,81 8,85 8,54 6,54 5,32 5,33
RnL 1,29 1,08 1,33 2,08 2,86 2,76 3,25 2,46 2,70 1,87 1,33 1,43
Rns 6,60 6,49 7,65 10,36 13,05 12,88 14,06 11,31 11,23 8,40 6,66 6,77
N(h) 11,05 11,43 11,88 12,41 12,84 13,06 12,97 12,60 12,09 11,59 11,15 10,94
n(h) 2,65 2,08 2,86 5,20 7,59 7,21 8,61 6,11 6,79 4,25 2,66 6,77
Ra 30,48 32,53 35,29 38,52 40,86 41,85 41,28 39,23 36,18 33,12 30,81 29,89
ωs 1,45 1,50 1,56 1,62 1,68 1,71 1,70 1,65 1,58 1,52 1,46 1,43
δ -0,37 -0,23 -0,05 0,17 0,33 0,41 0,38 0,24 0,04 -0,17 -0,33 -0,41
dr 1,03 1,02 1,01 0,99 0,98 0,97 0,97 0,98 0,99 1,01 1,02 1,03
J 15 46 74 105 135 166 196 227 258 288 319 349
ed 1,57 1,67 1,90 2,20 2,41 2,42 2,34 2,43 2,37 2,22 1,90 1,64
Hr 90 92 91 87 79 73 70 76 83 88 88 88
Δ 0,085 0,088 0,099 0,117 0,138 0,148 0,149 0,144 0,130 0,117 0,102 0,089
ea 1,75 1,82 2,09 2,53 3,05 3,31 3,34 3,19 2,86 2,52 2,16 1,86
t0 (C) 17,7 18,4 20,9 24,5 28,0 29,6 29,8 28,9 26,8 24,4 21,5 18,8
Bảng 3.3 - Bảng tính toán bốc hơi theo công thức Penman sửa đổi tại trạm Kỳ Anh - Hà Tĩnh Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII
40 0,86 0,86 0,87 0,88 0,89 0,90
38 0,84 0,85 0,86 0,87 0,88 0,90
36 0,83 0,84 0,85 0,86 0,87 0,89
34 0,82 0,82 0,83 0,85 0,86 0,87
32 0,80 0,81 0,82 0,84 0,85 0,86
30 0,78 0,79 0,80 0,82 0,84 0,85
28 0,77 0,78 0,79 0,81 0,82 0,84
26 0,75 0,76 0,77 0,79 0,81 0,82
24 0,73 0,74 0,75 0,77 0,79 0,81
22 0,71 0,72 0,73 0,75 0,77 0,79
20 0,68 0,70 0,71 0,73 0,75 0,77
18 0,66 0,67 0,69 0,71 0,73 0,75
16 0,64 0,65 0,66 0,69 0,71 0,73
14 0,61 0,62 0,64 0,66 0,69 0,71
12 0,58 0,60 0,61 0,64 0,66 0,69
10 0,55 0,57 0,58 0,61 0,64 0,66
8 0,52 0,54 0,55 0,58 0,61 0,64
6 0,49 0,51 0,52 0,55 0,58 0,61
4 0,46 0,48 0,49 0,52 0,55 0,58
2 0,43 0,44 0,46 0,49 0,52 0,54
Bảng 3.4 - Yếu tố hiệu chỉnh (W) của bức xạ đối với bốc hơi ở các nhiệt độ và độ cao khác nhau [40] t0 C Cao độ 0 m 500 1000 2000 3000 4000