Tính toán dự báo biến dạng lún của nền đường và ch- 123docz.net

CHƯƠNG 2 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT, ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH VÀ DỰ BÁO CÁC VẤN ĐỀ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ĐOẠN ĐƯỜNG DẪN LÊN CẦU CỔ CHIÊN

2.4 Dự báo các vấn đề địa chất công trình đoạn đường dẫn lên cầu Cổ Chiên

2.4.3 Tính toán dự báo biến dạng lún của nền đường và chiều cao đắp có kể đến bù lún.60

đến bù lún.

Mục đích của kiểm toán biến dạng lún nền đường nhằm xác định độ lún cuối cùng và độ lún theo thời gian của nền đường, từ đó cho phép dự báo chiều cao khối đắp, chiều cao bù lún, khống chế thời gian lún... Độ lún của nền đường đất yếu gồm độ lún của bản thân nền đất đắp và nền đường đất yếu. Tuy nhiên, độ lún của bản thân nền đất đắp không được xét đến vì đã được đầm chặt. Độ lún của nền đất yếu là tổng độ lún tức thời, độ lún cố kết và độ lún từ biến. Tuy nhiên, độ lún từ biến thường xảy ra muộn sau khi kết thúc lún cố kết nên độ lún từ biến thường không được xét trong những đồ án nghiên cứu lún nền đường.

Trong tính toán lún, tải trọng gây lún bao gồm tải trọng thân nền đường đắp bao gồm cả phần chiều cao đắp bù lún và tải trọng gia tải trước (sử dụng

cho việc tính toán dự báo độ lún của nền đất yếu). Tải trọng này được xác định theo đúng hình dạng đắp trên thực tế (hình thang với mái dốc có độ dốc thiết kế, có thể thêm phản áp hoặc trong trường hợp đào bớt đất yếu trước khi đắp thì có thêm hai dải tải trọng phản áp vô hạn ở hai bên).

2.4.3.1 Lý thuyết và các công thức tính toán nền đường đắp trên đất yếu a) Ứng suất do tải trọng nền đường gây ra:

Ứng suất thẳng đứng do tải trọng nền đường gây ra được tính theo công thức Osterberg như sau:

z=Iq.q Trong đó:

z: Ứng suất thẳng đứng tại độ sâu z (T/m2) Iq: Hệ số ảnh hưởng.

q=.h: Tải trọng nền đường (T/m2)

: Khối lượng thể tích vật liệu đắp nền đường (T/m3) h: Chiều cao đắp nền đường (m)

Ta biết đất đắp thường có dạng hình thang, dài vô hạn. Áp lực phân bố dưới đất đắp được kết hợp của các đặc điểm sau:

- Phân bố dưới dạng hình chữ nhật ở phần thân nền đường.

- Phân bố dưới dạng tam giác ở phần mái dốc.

- Đất đắp thuộc loại móng mềm.

Do đó, ứng suất truyền dưới đất đắp về cơ bản dựa trên cơ sở lý thuyết Buosinesq. Lời giải cho bài toán này được Osterberg triển khai dưới dạng sau, hoặc thể hiện qua giản đồ.

Hình 2.9. Sơ đồ phân bố ứng suất dưới đất đắp.

Theo hình vẽ trên, áp lực truyền tải z ở điểm M, có độ sâu z thẳng đứng với điểm qua trục tâm A, được tính như sau:

z=Iq.q (*)

Trong đó hệ số Iq phụ thuộc các tỷ số a/z và b/z. Biểu thức (*) thể hiện cho nửa bề rộng đất đắp. Đối với cả bề rộng đất đắp thì ứng suất truyền xuống được nhân với 2.

Hệ số truyền tải có thể tính theo các biểu thức tổng quát sau:

Iq=1 x. z2x a b

a R



     

 

 

Trong đó:

- x- tọa độ phương ngang của điểm đang xét;

- z- tọa độ chiều sâu của điểm đang xét;

- - góc hợp thành mái dốc đến điểm đang xét;

-  - góc hợp thành phần thân đất đắp đến điểm đang xét;

a b

q A

R z σz

 

- R- khoảng cách từ điểm đang xét đến tâm đường.

Trường hợp M thẳng tâm đường, ta có:

Ở vị trí x=a+b; R=z; =tg-1(b

z ); =tg-1(a b) z

 – tg-1(b z ) Và khi đó, hệ số truyền ứng suất Iq được tính theo biểu thức:

Iq=1 1 b a b 1(a b) tg ( )1 b

tg tg

z a z z



  

        

  

 

Lưu ý: khi z=0 hoặc b=∞  Iq=0.5 (tính cho cả chiều rộng đất đắp:

Iq=1.0)

Độ lún cuối cùng của nền đường được xác định như sau:

S = Stt + Sc = mSc Trong đó:

Stt : Độ lún tức thời;

Sc : Độ lún cố kết;

m: hệ số được lấy từ 1.1-:-1.4 nếu đất đắp càng cao, bề dày đất yếu càng lớn thì m càng lớn.

b) Độ lún cố kết của nền đường đắp trên đất yếu:

Theo qui trình khảo sát nền đường ô tô đắp trên đất yếu 22TCN 262- 2000, độ lún cố kết Sc được dự tính theo phương pháp phân tầng lấy tổng với công thức sau:

- Khi vzi ipz (đất ở trạng thái quá cố kết) đồng thời iz ipz vzi :























 















 

 i

pz i vz i i z i c

vz i i pz r n

i i

c C C

e S H



 lg

1 lg

0 0

(3.3.3.1-1)

- Khi vzi ipz(đất ở trạng thái quá cố kết) đồng thời iz ipz vzi :























 

 

 i

pz i vz i i z r n

i i

c C

e S H



 lg 

01 0

(3.3.3.1-2)

- Khi vzi ipz (đất ở trạng thái chưa cố kết xong dưới tác dụng của trọng lượng bản thân) hoặc vzi ipz(đất ở trạng thái cố kết bình thường):























 

 

 i

pz i vz i i z c n

i ii

c C

e S H



 lg 

01 0

(3.3.3.1-3) Trong đó:

vz: áp lực (ứng suất nén thẳng đứng) do trọng lượng bản thân các lớp đất tự nhiên nằm trên lớp i;

i i i

vz  h

 

i : khối lượng thể tích tự nhiên của lớp đất thứ i;

hi: bề dày lớp đất thứ i;

pz: áp lực tiền cố kết ở lớp i;

z: áp lực phụ thêm do tải trọng đắp gây ra ở lớp i (tải trọng đất đắp tác dụng lên nền đường được qui về tải trọng hình chữ nhật với chiểu rộng trung bình);

z= Iq.q q: áp lực gây lún;

q=  ®. h®

 ®: khối lượng thể tích đất đắp;

h®: chiều cao khối đất đắp;

Hi: bề dày lớp đất tính lún thứ I (phân thành n lớp có đặc trưng biến dạng khác nhau), i từ 1 đến n lớp, Hi 2,0m;

ei0: hệ số rỗng ban đầu của lớp đất thứ i;

Cic: chỉ số nén lún hay độ dốc của đoạn đường cong nén lún (biểu diễn dưới dạng e ~ lg );

Cir: chỉ số nén lún hay còn gọi là chỉ số nén phục hồi ứng với quá trình dỡ tải.

Riêng đối với các lớp đất tốt hơn dưới nền đất yếu, độ lún cuối cùng được tính theo công thức:



 



 n

zi i i n

i a h

S S

1 0 1

. .  Trong đó: a0i: hệ số nén lún rút đổi của phân tố thứ i;

i i

i e

a a

0 2 0 1

1

 

ai1-2: hệ số nén lún của phân tố thứ i;

ei0: hệ số rỗng ban đầu của phân tố thứ i.

Theo tiêu chuẩn TCN 262- 2000, độ lún S được tính đến lớp phân tố cuối cùng nằm trong vùng hoạt động nén ép. Vùng hoạt động nén ép được xác định đến độ sâu mà tại đó thỏa mãn:

z = 0,15. vzi

c) Độ lún theo thời gian của nền đường đắp trên đất yếu:

Độ lún cố kết theo thời gian của nền đường đất yếu được xác định theo trường hợp thoát nước một chiều theo phương thẳng đứng. Độ lún theo thời gian ở thời điểm t là St:

St = Sc . Uv

Trong đó:

Sc : độ lún cố kết Uv: độ cố kết

Theo 22 TCN 262-2000, độ cố kết Uv được xác định tùy thuộc vào nhân tố thời gian Tv được tra theo bảng sau:

Bảng 2-15. Bảng tra độ cố kết theo nhân tố Tv; U=f(T).

Tv 0.004 0.008 0.012 0.020 0.028 0.036 0.048

Uv 0.080 0.104 0.125 0.160 0.189 0.214 0.247

Tv 0.060 0.072 0.100 0.125 0.167 0.200 0.250

Uv 0.276 0.303 0.357 0.399 0.461 0.504 0.562

Tv 0.300 0.350 0.400 0.500 0.600 0.800 1.000

Uv 0.631 0.650 0.698 0.764 0.816 0.887 0.931

Tv 2.000

Uv 0.994

Trong đó: t H T C

V  V2

Với Cvtb là hệ số cố kết trung bình theo phương thẳng đứng của các lớp đất yếu;

2 2

tb a

i vi

C z

h C

 

 

 

Với hi là bề dày các lớp đất yếu nằm trong phạm vi za (za =hi ) có hệ số cố kết khác nhau Cvi.

Cvi xác định thông qua thí nghiệm nén lún không nở hông đối với các mẫu nguyên dạng đại diện cho lớp đất yếu i theo TCVN 4200-95 tương ứng với áp lực trung bình 2

i i

vz z

  mà lớp đất yếu i phải chịu trong quá trình cố kết.

H là chiều sâu thoát nước cố kết theo phương thẳng đứng, nếu chỉ có một mặt thoát nước ở trên thì H=za còn nếu hai mặt thoát nước cả trên và dưới (dưới lớp có đất cát hoặc thấu kính cát) thì H=1

2za .

Độ lún cố kết còn lại của nền đắp trên đất yếu sau thời gian t nói trên được xác định như sau:

(1 ). c

S  U S

d) Độ cố kết của nền đường đắp trên đất yếu

Khi áp dụng các giải pháp thoát nước thẳng đứng như bấc thấm, giếng cát hay cọc cát thì độ cố kết của nền sẽ được xác định thông qua công thức của Carilo như sau:

U = 1 – (1 – Uv).( 1 – Uh) Trong đó:

U: Hệ số cố kết tổng;

Uv: Hệ số cố kết thẳng đứng;

Uh: Hệ số cố kết ngang, được tính qua công thức:



 







 





r s n

h F F F

U 8.T

exp 1

2 2 2

4 1 ln 3

1 n

n n n

Fn n  

 

1 .ln

h s

s s

K d

F K d

   

    

   

w h

r q

L K

F 2

3 2



Trong đó:

Th: Nhân tố thời gian theo phương ngang, 2.

e h h

d t T C

Kh: Hệ số thấm theo phương ngang

Ks: Hệ số thấm của đất trong vùng bị xáo động qw: Lưu lượng thoát nước của giếng cát (bấc thấm) Ch: Hệ số cố kết theo phương ngang

D: Khoảng cách giữa các tim giếng cát (bấc thấm)

de: khoảng cách tính toán giữa các giếng cát hoặc bấc thấm (=1.13D trong trường hợp mạng cắm hình vuông; =1.05D trong trường hợp mạng cắm hình tam giác)

ds: đường kính tương đương của vùng đất bị xáo động xung quanh bấc thấm

n: là tỷ số giữa de/dw

dw: Đường kính tương đương giếng cát (bấc thấm) dw=40cm đối với giếng cát

) 5 )( (

2 a b cm

dw   

 đối với bấc thấm a: Chiều rộng mặt cắt ngang bấc (=10cm) b: Chiều dầy mặt cắt ngang bấc (=0.2cm)

Thực tế tính toán cho phép áp dụng

2 ds

d 

Khi dùng giếng cát thì không xét đến 2 nhân tố là Fs và Fr tức là xem Fs=0 và Fr=0. Còn khi áp dụng bấc thấm thì chúng được xác định như các công thức đã trình bày ở trên.

2.4.3.2 Yêu cầu tính toán

Đoạn đường dẫn cầu Cổ Chiên - QL60 phía Bến Tre được thiết kế theo tiêu chuẩn đường cấp III đồng bằng, tốc độ thiết kế Vtk = 80Km/h. Do đó, yêu cầu tính toán phải tuân thủ theo quy trình khảo sát thiết kế nền đường ôtô đắp trên đất yếu 22TCN262-2000, cụ thể như sau:

a) Ổn định trượt

Hệ số an toàn khi thi công nền đắp: Fs1 ≥ 1.20 (theo phương pháp Bishop);

Hệ số an toàn khi khai thác: Fs2 ≥ 1.40 (theo phương pháp Bishop).

b) Ổn định lún

Để đảm bảo tính êm thuận của nền đường, yêu cầu về độ lún dư được đánh giá qua độ lún còn lại tại tim đường (Sr) khi hoàn thành phải thỏa mãn:

- Đoạn nền đường thông thường: Sr ≤ 30cm;

- Đoạn nền đường có cống hoặc

đường dân sinh chui dưới: Sr ≤ 20cm;

- Đoạn nền đường gần mố cầu: Sr ≤ 10cm.

2.4.3.3 Tính toán biến dạng lún nền đường và chiều cao đắp có kể đến bù lún.

a) Kiểm toán biến dạng lún tại mặt cắt IA-IA tại tim nền đường (M).

Sử dụng lỗ khoan ND-58 để phục vụ cho việc tính toán biến dạng lún của nền đường tại mặt cắt nghiên cứu.

Theo hình trụ lỗ khoan, lỗ khoan kết thúc ở độ sâu 25.0m và chiều dày lớp đất yếu là 25.0m. Trong đó, từ trên xuống: lớp 3 có chiều dày 22.0m, nằm dưới lớp 3 là lớp 6a có chiều dày 3.0m (lỗ khoan chưa khoan hết chiều dày lớp).

Chiều cao đất đắp thiết kế (không bao gồm chiều cao đất đắp qui đổi từ tải trọng xe cộ) có giá trị He=2.5m.

Đối với bài toán tính toán lún thì tổng chiều dày khối đắp thực tế Hf = chiều cao đắp thiết kế He + độ lún S do đường đắp gây ra. Áp dụng phương pháp thử dần bằng cách tăng chiều cao đắp và giá trị bù lún tương ứng. Như vậy, đối với bài toán tính lún thì cần phải tính lặp lại nhiều lần để tìm ra tổng chiều dày đắp thực tế Hf . Tổng chiều dày đắp thực tế này phải đảm bảo điểu kiện Hf = He + S và sinh ra độ lún tổng cộng chính bằng S. Khi đó, lần lượt xét từng bước tính toán với tổng chiều dày đắp thay đổi để tìm ra Hf thỏa mãn yêu cầu đạt được chiều cao thiết kế đã đặt ra.

Hiện nay, bài toán tính toán lún, xác định chiều cao đắp thực và xác định chiều cao đắp bù có hai phương pháp tính đó là phương pháp tính toán vẽ biểu đồ và phương pháp tính toán thử dần. Trong luận văn này, tác giả xin trình bày phương pháp thử dần để xác định bài toán tính toán lún.

Bước thử 1: tổng chiều dày đắp Hf1=2.5m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf1 = 2.0*2.5=5.0 t/m2.

Trong phạm vi chiều sâu hố khoan nền đường, chia nền đất yếu thành các phân tố i với bề dày hi = 1(m). Kết quả tính toán được trình bày như bảng dưới đây:

Bảng 2-16. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IA-IA với Hf=2.5m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z (T/m2)

i z i vz



 Sc (m) (m) (m) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.528 0.590 0.073 5.10 1.000 5.00 6.172 0.036 3 2.00 1.50 1.00 1.62 2.43 1.528 0.590 0.073 5.10 0.997 4.99 2.052 0.047 3 3.00 2.50 1.00 0.62 3.55 1.528 0.590 0.073 5.10 0.988 4.94 1.391 0.056 3 4.00 3.50 1.00 0.62 4.17 1.528 0.590 0.073 5.10 0.970 4.85 1.163 0.060 3 5.00 4.50 1.00 0.62 4.79 1.528 0.590 0.073 5.10 0.944 4.72 0.985 0.064 3 6.50 5.75 1.50 0.62 5.57 1.528 0.590 0.073 5.57 0.903 4.52 0.811 0.090 3' 7.00 6.75 0.50 0.62 6.19 1.528 0.590 0.073 6.19 0.866 4.33 0.700 0.027 3' 8.00 7.50 1.00 0.62 6.65 1.528 0.590 0.073 6.65 0.837 4.19 0.630 0.049

3' 9.00 8.50 1.00 0.62 7.27 1.528 0.590 0.073 7.27 0.799 3.99 0.549 0.044 3' 10.00 9.50 1.00 0.62 7.89 1.528 0.590 0.073 7.89 0.760 3.80 0.482 0.040 3' 11.00 10.50 1.00 0.62 8.51 1.528 0.590 0.073 8.51 0.723 3.62 0.425 0.036 3' 12.00 11.50 1.00 0.62 9.13 1.528 0.590 0.073 9.13 0.688 3.44 0.377 0.032 3' 13.00 12.50 1.00 0.62 9.75 1.528 0.590 0.073 9.75 0.655 3.28 0.336 0.029 3' 14.00 13.50 1.00 0.62 10.37 1.528 0.590 0.073 10.37 0.624 3.12 0.301 0.027 3' 15.00 14.50 1.00 0.62 10.99 1.528 0.590 0.073 10.99 0.595 2.98 0.271 0.024 3' 16.00 15.50 1.00 0.62 11.61 1.528 0.590 0.073 11.61 0.568 2.84 0.245 0.022 3' 17.00 16.50 1.00 0.62 12.23 1.528 0.590 0.073 12.23 0.543 2.71 0.222 0.020 3' 18.00 17.50 1.00 0.62 12.85 1.528 0.590 0.073 12.85 0.520 2.60 0.202 0.019 3' 19.00 18.50 1.00 0.62 13.47 1.528 0.590 0.073 13.47 0.498 2.49 0.185 0.017 3' 20.00 19.50 1.00 0.62 14.09 1.528 0.590 0.073 14.09 0.478 2.39 0.169 0.016 3' 21.00 20.50 1.00 0.62 14.71 1.528 0.590 0.073 14.71 0.459 2.29 0.156 0.015 3' 22.00 21.50 1.00 0.62 15.33 1.528 0.590 0.073 15.33 0.441 2.21 0.144 0.000 6a 23.00 22.50 1.00 0.69 15.99 1.360 0.420 0.050 15.99 0.425 2.12 0.000 6a 24.00 23.50 1.00 0.69 16.68 1.360 0.420 0.050 16.68 0.409 2.05 0.000 6a 25.00 24.50 1.00 0.69 17.37 1.360 0.420 0.050 17.37 0.395 1.98 0.000 6a 25.00 25.00 0.00 0.69 17.71 1.360 0.420 0.050 17.71 0.388 1.94 0.000 Độ lún cố kết = 0.77 Tổng độ lún = 0.93 Bước thử 2: tổng chiều dày đắp Hf2=2.5m+0.93m=3.43m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf2 = 2.0*3.43=6.86 t/m2.

Trong phạm vi chiều sâu hố khoan nền đường, chia nền đất yếu thành các phân tố i với bề dày hi = 1(m). Kết quả tính toán được như bảng sau:

Bảng 2-17. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IA-IA với Hf=3.43m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z (T/m2)

i z i vz



 Sc (m) (m) (m) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.528 0.5900.073 5.10 1.000 6.86 8.468 0.064 3 2.00 1.50 1.00 1.62 2.43 1.528 0.5900.073 5.10 0.997 6.84 2.815 0.070 3 3.00 2.50 1.00 0.62 3.55 1.528 0.5900.073 5.10 0.988 6.78 1.909 0.076 3 4.00 3.50 1.00 0.62 4.17 1.528 0.5900.073 5.10 0.970 6.65 1.595 0.079 3 5.00 4.50 1.00 0.62 4.79 1.528 0.5900.073 5.10 0.944 6.48 1.352 0.081 3 6.50 5.75 1.50 0.62 5.57 1.528 0.5900.073 5.57 0.903 6.20 1.113 0.114 3' 7.00 6.75 0.50 0.62 6.19 1.528 0.5900.073 6.19 0.866 5.94 0.961 0.034 3' 8.00 7.50 1.00 0.62 6.65 1.528 0.5900.073 6.65 0.837 5.74 0.864 0.063 3' 9.00 8.50 1.00 0.62 7.27 1.528 0.5900.073 7.27 0.799 5.48 0.754 0.057 3' 10.00 9.50 1.00 0.62 7.89 1.528 0.5900.073 7.89 0.760 5.22 0.661 0.051 3' 11.00 10.50 1.00 0.62 8.51 1.528 0.5900.073 8.51 0.723 4.96 0.583 0.047 3' 12.00 11.50 1.00 0.62 9.13 1.528 0.5900.073 9.13 0.688 4.72 0.517 0.042 3' 13.00 12.50 1.00 0.62 9.75 1.528 0.5900.073 9.75 0.655 4.49 0.461 0.038 3' 14.00 13.50 1.00 0.62 10.37 1.528 0.5900.073 10.37 0.624 4.28 0.413 0.035 3' 15.00 14.50 1.00 0.62 10.99 1.528 0.5900.073 10.99 0.595 4.08 0.371 0.032 3' 16.00 15.50 1.00 0.62 11.61 1.528 0.5900.073 11.61 0.568 3.90 0.336 0.029 3' 17.00 16.50 1.00 0.62 12.23 1.528 0.5900.073 12.23 0.543 3.72 0.305 0.027 3' 18.00 17.50 1.00 0.62 12.85 1.528 0.5900.073 12.85 0.520 3.56 0.277 0.025 3' 19.00 18.50 1.00 0.62 13.47 1.528 0.5900.073 13.47 0.498 3.41 0.254 0.023 3' 20.00 19.50 1.00 0.62 14.09 1.528 0.5900.073 14.09 0.478 3.28 0.233 0.021 3' 21.00 20.50 1.00 0.62 14.71 1.528 0.5900.073 14.71 0.459 3.15 0.214 0.020 3' 22.00 21.50 1.00 0.62 15.33 1.528 0.5900.073 15.33 0.441 3.03 0.197 0.018 6a 23.00 22.50 1.00 0.69 15.99 1.360 0.4200.050 15.99 0.425 2.91 0.182 0.013 6a 24.00 23.50 1.00 0.69 16.68 1.360 0.4200.050 16.68 0.409 2.81 0.168 0.012 6a 25.00 24.50 1.00 0.69 17.37 1.360 0.4200.050 17.37 0.395 2.71 0.156 0.011 6a 25.00 25.00 0.00 0.69 17.71 1.360 0.4200.050 17.71 0.388 2.66 0.150 0.000

Độ lún cố kết = 1.08

Tổng độ lún = 1.30

Bước thử 3: tổng chiều dày đắp Hf3=3.43+(1.30-0.93)=3.80m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf3 = 2.0*3.80=7.60 t/m2.

Bảng 2-18. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IA-IA với Hf=3.80m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z (T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.5280.5900.073 5.10 1.000 7.60 9.382 0.074 3 2.00 1.50 1.00 1.62 2.43 1.5280.5900.073 5.10 0.997 7.58 3.119 0.078 3 3.00 2.50 1.00 0.62 3.55 1.5280.5900.073 5.10 0.988 7.51 2.115 0.083 3 4.00 3.50 1.00 0.62 4.17 1.5280.5900.073 5.10 0.970 7.37 1.768 0.085 3 5.00 4.50 1.00 0.62 4.79 1.5280.5900.073 5.10 0.944 7.17 1.498 0.087 3 6.50 5.75 1.50 0.62 5.57 1.5280.5900.073 5.57 0.903 6.86 1.233 0.122 3' 7.00 6.75 0.50 0.62 6.19 1.5280.5900.073 6.19 0.866 6.58 1.064 0.037 3' 8.00 7.50 1.00 0.62 6.65 1.5280.5900.073 6.65 0.837 6.36 0.957 0.068 3' 9.00 8.50 1.00 0.62 7.27 1.5280.5900.073 7.27 0.799 6.07 0.835 0.062 3' 10.00 9.50 1.00 0.62 7.89 1.5280.5900.073 7.89 0.760 5.78 0.732 0.056 3' 11.00 10.50 1.00 0.62 8.51 1.5280.5900.073 8.51 0.723 5.50 0.646 0.051 3' 12.00 11.50 1.00 0.62 9.13 1.5280.5900.073 9.13 0.688 5.23 0.573 0.046 3' 13.00 12.50 1.00 0.62 9.75 1.5280.5900.073 9.75 0.655 4.98 0.511 0.042 3' 14.00 13.50 1.00 0.62 10.37 1.5280.5900.073 10.37 0.624 4.74 0.457 0.038 3' 15.00 14.50 1.00 0.62 10.99 1.5280.5900.073 10.99 0.595 4.52 0.412 0.035 3' 16.00 15.50 1.00 0.62 11.61 1.5280.5900.073 11.61 0.568 4.32 0.372 0.032 3' 17.00 16.50 1.00 0.62 12.23 1.5280.5900.073 12.23 0.543 4.13 0.337 0.029 3' 18.00 17.50 1.00 0.62 12.85 1.5280.5900.073 12.85 0.520 3.95 0.307 0.027 3' 19.00 18.50 1.00 0.62 13.47 1.5280.5900.073 13.47 0.498 3.78 0.281 0.025 3' 20.00 19.50 1.00 0.62 14.09 1.5280.5900.073 14.09 0.478 3.63 0.258 0.023

3' 21.00 20.50 1.00 0.62 14.71 1.5280.5900.073 14.71 0.459 3.49 0.2`37 0.022 3' 22.00 21.50 1.00 0.62 15.33 1.5280.5900.073 15.33 0.441 3.35 0.219 0.020 6a 23.00 22.50 1.00 0.69 15.99 1.3600.4200.050 15.99 0.425 3.23 0.202 0.014 6a 24.00 23.50 1.00 0.69 16.68 1.3600.4200.050 16.68 0.409 3.11 0.187 0.013 6a 25.00 24.50 1.00 0.69 17.37 1.3600.4200.050 17.37 0.395 3.00 0.173 0.012 6a 25.00 25.00 0.00 0.69 17.71 1.3600.4200.050 17.71 0.388 2.95 0.167 0.000

Độ lún cố kết = 1.18

Tổng độ lún = 1.42 Bước thử 4: tổng chiều dày đắp Hf4=3.80+(1.42-1.30)=3.92m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf4 = 2.0*3.92=7.84 t/m2.

Bảng 2-19. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IA-IA với Hf=3.92m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z

(T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.528 0.5900.073 5.10 1.000 7.84 9.678 0.077 3 2.00 1.50 1.00 1.62 2.43 1.528 0.5900.073 5.10 0.997 7.82 3.217 0.080 3 3.00 2.50 1.00 0.62 3.55 1.528 0.5900.073 5.10 0.988 7.74 2.181 0.085 3 4.00 3.50 1.00 0.62 4.17 1.528 0.5900.073 5.10 0.970 7.60 1.823 0.087 3 5.00 4.50 1.00 0.62 4.79 1.528 0.5900.073 5.10 0.944 7.40 1.545 0.089 3 6.50 5.75 1.50 0.62 5.57 1.528 0.5900.073 5.57 0.903 7.08 1.272 0.125 3' 7.00 6.75 0.50 0.62 6.19 1.528 0.5900.073 6.19 0.866 6.79 1.098 0.038 3' 8.00 7.50 1.00 0.62 6.65 1.528 0.5900.073 6.65 0.837 6.56 0.987 0.070 3' 9.00 8.50 1.00 0.62 7.27 1.528 0.5900.073 7.27 0.799 6.26 0.861 0.063 3' 10.00 9.50 1.00 0.62 7.89 1.528 0.5900.073 7.89 0.760 5.96 0.755 0.057 3' 11.00 10.50 1.00 0.62 8.51 1.528 0.5900.073 8.51 0.723 5.67 0.666 0.052

3' 12.00 11.50 1.00 0.62 9.13 1.528 0.5900.073 9.13 0.688 5.40 0.591 0.047 3' 13.00 12.50 1.00 0.62 9.75 1.528 0.5900.073 9.75 0.655 5.14 0.527 0.043 3' 14.00 13.50 1.00 0.62 10.37 1.528 0.5900.073 10.37 0.624 4.89 0.472 0.039 3' 15.00 14.50 1.00 0.62 10.99 1.528 0.5900.073 10.99 0.595 4.67 0.425 0.036 3' 16.00 15.50 1.00 0.62 11.61 1.528 0.5900.073 11.61 0.568 4.45 0.384 0.033 3' 17.00 16.50 1.00 0.62 12.23 1.528 0.5900.073 12.23 0.543 4.26 0.348 0.030 3' 18.00 17.50 1.00 0.62 12.85 1.528 0.5900.073 12.85 0.520 4.07 0.317 0.028 3' 19.00 18.50 1.00 0.62 13.47 1.528 0.5900.073 13.47 0.498 3.90 0.290 0.026 3' 20.00 19.50 1.00 0.62 14.09 1.528 0.5900.073 14.09 0.478 3.74 0.266 0.024 3' 21.00 20.50 1.00 0.62 14.71 1.528 0.5900.073 14.71 0.459 3.60 0.244 0.022 3' 22.00 21.50 1.00 0.62 15.33 1.528 0.5900.073 15.33 0.441 3.46 0.226 0.021 6a 23.00 22.50 1.00 0.69 15.99 1.360 0.4200.050 15.99 0.425 3.33 0.208 0.015 6a 24.00 23.50 1.00 0.69 16.68 1.360 0.4200.050 16.68 0.409 3.21 0.192 0.014 6a 25.00 24.50 1.00 0.69 17.37 1.360 0.4200.050 17.37 0.395 3.10 0.178 0.013

 Độ lún cố kết = 1.21

 Tổng độ lún = 1.45 Bước thử 5: tổng chiều dày đắp Hf4=3.92+(1.45-1.42)=3.95m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf5 = 2.0*3.95=7.90 t/m2.

Bảng 2-20. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IA-IA với Hf=3.95m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z

(T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3)(T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.5280.5900.073 5.10 1.000 7.90 9.752 0.077 3 2.00 1.50 1.00 1.62 2.43 1.5280.5900.073 5.10 0.997 7.88 3.242 0.081 3 3.00 2.50 1.00 0.62 3.55 1.5280.5900.073 5.10 0.988 7.80 2.198 0.086 3 4.00 3.50 1.00 0.62 4.17 1.5280.5900.073 5.10 0.970 7.66 1.837 0.088 3 5.00 4.50 1.00 0.62 4.79 1.5280.5900.073 5.10 0.944 7.46 1.557 0.090 3 6.50 5.75 1.50 0.62 5.57 1.5280.5900.073 5.57 0.903 7.13 1.282 0.125 3' 7.00 6.75 0.50 0.62 6.19 1.5280.5900.073 6.19 0.866 6.84 1.106 0.038 3' 8.00 7.50 1.00 0.62 6.65 1.5280.5900.073 6.65 0.837 6.62 0.995 0.070 3' 9.00 8.50 1.00 0.62 7.27 1.5280.5900.073 7.27 0.799 6.31 0.868 0.063 3' 10.00 9.50 1.00 0.62 7.89 1.5280.5900.073 7.89 0.760 6.01 0.761 0.057 3' 11.0010.50 1.00 0.62 8.51 1.5280.5900.073 8.51 0.723 5.72 0.672 0.052 3' 12.0011.50 1.00 0.62 9.13 1.5280.5900.073 9.13 0.688 5.44 0.596 0.047 3' 13.0012.50 1.00 0.62 9.75 1.5280.5900.073 9.75 0.655 5.18 0.531 0.043 3' 14.0013.50 1.00 0.62 10.37 1.5280.5900.073 10.37 0.624 4.93 0.475 0.039 3' 15.0014.50 1.00 0.62 10.99 1.5280.5900.073 10.99 0.595 4.70 0.428 0.036 3' 16.0015.50 1.00 0.62 11.61 1.5280.5900.073 11.61 0.568 4.49 0.387 0.033 3' 17.0016.50 1.00 0.62 12.23 1.5280.5900.073 12.23 0.543 4.29 0.351 0.030 3' 18.0017.50 1.00 0.62 12.85 1.5280.5900.073 12.85 0.520 4.10 0.319 0.028 3' 19.0018.50 1.00 0.62 13.47 1.5280.5900.073 13.47 0.498 3.93 0.292 0.026 3' 20.0019.50 1.00 0.62 14.09 1.5280.5900.073 14.09 0.478 3.77 0.268 0.024 3' 21.0020.50 1.00 0.62 14.71 1.5280.5900.073 14.71 0.459 3.62 0.246 0.022 3' 22.0021.50 1.00 0.62 15.33 1.5280.5900.073 15.33 0.441 3.49 0.227 0.021 6a 23.0022.50 1.00 0.69 15.99 1.3600.4200.050 15.99 0.425 3.36 0.210 0.015 6a 24.0023.50 1.00 0.69 16.68 1.3600.4200.050 16.68 0.409 3.23 0.194 0.014 6a 25.0024.50 1.00 0.69 17.37 1.3600.4200.050 17.37 0.395 3.12 0.180 0.013 6a 25.0025.00 0.00 0.69 17.71 1.3600.4200.050 17.71 0.388 3.07 0.173 0.000

 Độ lún cố kết = 1.22

 Tổng độ lún = 1.46 Bước thử 6: tổng chiều dày đắp Hf4=3.97m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf6 = 2.0*3.968=7.94 t/m2.

Bảng 2-21. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IA-IA với Hf=3.97m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z

(T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.5280.590 0.073 5.10 1.000 7.94 9.796 0.078 3 2.00 1.50 1.00 1.62 2.43 1.5280.590 0.073 5.10 0.997 7.91 3.256 0.081 3 3.00 2.50 1.00 0.62 3.55 1.5280.590 0.073 5.10 0.988 7.84 2.208 0.086 3 4.00 3.50 1.00 0.62 4.17 1.5280.590 0.073 5.10 0.970 7.70 1.846 0.088 3 5.00 4.50 1.00 0.62 4.79 1.5280.590 0.073 5.10 0.944 7.49 1.564 0.090 3 6.50 5.75 1.50 0.62 5.57 1.5280.590 0.073 5.57 0.903 7.17 1.288 0.126 3' 7.00 6.75 0.50 0.62 6.19 1.5280.590 0.073 6.19 0.866 6.87 1.111 0.038 3' 8.00 7.50 1.00 0.62 6.65 1.5280.590 0.073 6.65 0.837 6.65 0.999 0.070 3' 9.00 8.50 1.00 0.62 7.27 1.5280.590 0.073 7.27 0.799 6.34 0.872 0.064 3' 10.00 9.50 1.00 0.62 7.89 1.5280.590 0.073 7.89 0.760 6.03 0.765 0.058 3' 11.00 10.50 1.00 0.62 8.51 1.5280.590 0.073 8.51 0.723 5.74 0.675 0.052 3' 12.00 11.50 1.00 0.62 9.13 1.5280.590 0.073 9.13 0.688 5.46 0.598 0.048 3' 13.00 12.50 1.00 0.62 9.75 1.5280.590 0.073 9.75 0.655 5.20 0.533 0.043 3' 14.00 13.50 1.00 0.62 10.37 1.5280.590 0.073 10.37 0.624 4.95 0.478 0.040 3' 15.00 14.50 1.00 0.62 10.99 1.5280.590 0.073 10.99 0.595 4.72 0.430 0.036 3' 16.00 15.50 1.00 0.62 11.61 1.5280.590 0.073 11.61 0.568 4.51 0.388 0.033 3' 17.00 16.50 1.00 0.62 12.23 1.5280.590 0.073 12.23 0.543 4.31 0.352 0.031

3' 18.00 17.50 1.00 0.62 12.85 1.5280.590 0.073 12.85 0.520 4.12 0.321 0.028 3' 19.00 18.50 1.00 0.62 13.47 1.5280.590 0.073 13.47 0.498 3.95 0.293 0.026 3' 20.00 19.50 1.00 0.62 14.09 1.5280.590 0.073 14.09 0.478 3.79 0.269 0.024 3' 21.00 20.50 1.00 0.62 14.71 1.5280.590 0.073 14.71 0.459 3.64 0.247 0.022 3' 22.00 21.50 1.00 0.62 15.33 1.5280.590 0.073 15.33 0.441 3.50 0.228 0.021 6a 23.00 22.50 1.00 0.69 15.99 1.3600.420 0.050 15.99 0.425 3.37 0.211 0.015 6a 24.00 23.50 1.00 0.69 16.68 1.3600.420 0.050 16.68 0.409 3.25 0.195 0.014 6a 25.00 24.50 1.00 0.69 17.37 1.3600.420 0.050 17.37 0.395 3.14 0.181 0.013 6a 25.00 25.00 0.00 0.69 17.71 1.3600.420 0.050 17.71 0.388 3.08 0.174 0.000

 Độ lún cố kết = 1.22

 Tổng độ lún = 1.47 Từ bảng kết quả trên cho thấy với tổng chiều dày đắp Hf=3.97 sinh ra độ tổng độ lún là S=1.47m và đảm bảo điều kiện chiều cao nền đường thiết kế

He = Hf – S.

b) Kiểm toán biến dạng lún tại mặt cắt IB-IB tại tim nền đường (M).

Sử dụng lỗ khoan ND-65 để phục vụ cho việc tính toán biến dạng lún của nền đường tại mặt cắt nghiên cứu.

Theo hình trụ lỗ khoan, lỗ khoan kết thúc ở độ sâu 16.0m và chiều sâu lớp đất yếu là 6.1m. Trong đó, từ trên xuống: lớp 3 có chiều dày 6.1m, nằm dưới lớp 3 là lớp 5 có chiều dày 9.1m(lỗ khoan chưa khoan hết chiều dày lớp).

Chiều cao đất đắp (không bao gồm chiều cao đất đắp qui đổi từ tải trọng xe cộ) có giá trị He=2.5m.

Đối với bài toán tính toán lún thì tổng chiều dày khối đắp thực tế Hf = chiều cao đắp He + tổng lún S. Do đó, đối với bài toán tính lún thì cần phải tính lặp lại nhiều lần đối với một vị trí để tìm ra tổng chiều dày đắp thực tế Hf . Tổng chiều dày đắp thực tế này phải đảm bảo điểu kiện Hf = He + S và sinh ra độ lún tổng cộng chính bằng S. Khi đó, lần lượt xét từng bước tính toán với tổng chiều dày đắp thay đổi để tìm ra Hf thỏa mãn yêu cầu bài toán.

Bước thử 1: tổng chiều dày đắp Hf1=2.5m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp

kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf1 = 2.0*2.5=5.0 t/m2.

Bảng 2-22. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IB-IB với Hf=2.5m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z

(T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3)(T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.5280.5900.073 5.10 1.000 1.000 6.17 0.036 3 2.00 1.50 1.00 0.62 1.93 1.5280.5900.073 5.10 0.997 0.997 2.583 0.043 3 3.00 2.50 1.00 0.62 2.55 1.5280.5900.073 5.10 0.988 0.988 1.937 0.048 3 4.00 3.50 1.00 0.62 3.17 1.5280.5900.073 5.10 0.970 0.970 1.530 0.052 3 5.00 4.50 1.00 0.62 3.79 1.5280.5900.073 5.10 0.944 0.944 1.245 0.056 3 6.10 5.55 1.10 0.62 4.44 1.5280.5900.073 5.10 0.910 0.910 1.025 0.065 5 7.00 6.55 0.90 0.89 5.18 0.7680.0500.008 5.18 0.874 0.874 0.843 0.007 5 8.00 7.50 1.00 0.89 6.03 0.7680.0500.008 6.03 0.837 0.837 0.695 0.006 5 9.00 8.50 1.00 0.89 6.92 0.7680.0500.008 6.92 0.799 0.799 0.577 0.006 5 10.00 9.50 1.00 0.89 7.81 0.7680.0500.008 7.81 0.760 0.760 0.487 0.005 5 11.0010.50 1.00 0.89 8.70 0.7680.0500.008 8.70 0.723 0.723 0.416 0.004 5 12.0011.50 1.00 0.89 9.59 0.7680.0500.008 9.59 0.688 0.688 0.359 0.004 5 13.0012.50 1.00 0.89 10.48 0.7680.0500.008 10.48 0.655 0.655 0.313 0.003 5 14.0013.50 1.00 0.89 11.37 0.7680.0500.008 11.37 0.624 0.624 0.274 0.003 5 15.0014.50 1.00 0.89 12.26 0.7680.0500.008 12.26 0.595 0.595 0.243 0.003 5 16.0015.50 1.00 0.89 13.15 0.7680.0500.008 13.15 0.568 0.568 0.216 0.002 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000

5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 0.555 0.204 0.000

 Độ lún cố kết = 0.34

 Tổng độ lún = 0.41 Bước thử 2: tổng chiều dày đắp Hf2=2.5+0.41=2.91m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf1 = 2.0*2.91=5.82 t/m2.

Trong phạm vi chiều sâu hố khoan nền đường, chia nền đất yếu thành các phân tố i với bề dày hi = 1(m). Kết quả tính toán được trình bày như bảng sau:

Bảng 2-23. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IB-IB với Hf=2.91m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z

(T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3)(T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.5280.5900.073 5.10 1.000 5.82 7.18 0.050 3 2.00 1.50 1.00 0.62 1.93 1.5280.5900.073 5.10 0.997 5.80 3.007 0.054 3 3.00 2.50 1.00 0.62 2.55 1.5280.5900.073 5.10 0.988 5.75 2.254 0.058 3 4.00 3.50 1.00 0.62 3.17 1.5280.5900.073 5.10 0.970 5.64 1.781 0.061 3 5.00 4.50 1.00 0.62 3.79 1.5280.5900.073 5.10 0.944 5.49 1.450 0.064 3 6.10 5.55 1.10 0.62 4.44 1.5280.5900.073 5.10 0.910 5.30 1.193 0.074 5 7.00 6.55 0.90 0.89 5.18 0.7680.0500.008 5.18 0.874 5.09 0.981 0.008 5 8.00 7.50 1.00 0.89 6.03 0.7680.0500.008 6.03 0.837 4.87 0.808 0.007 5 9.00 8.50 1.00 0.89 6.92 0.7680.0500.008 6.92 0.799 4.65 0.672 0.006 5 10.00 9.50 1.00 0.89 7.81 0.7680.0500.008 7.81 0.760 4.43 0.567 0.006 5 11.0010.50 1.00 0.89 8.70 0.7680.0500.008 8.70 0.723 4.21 0.484 0.005 5 12.0011.50 1.00 0.89 9.59 0.7680.0500.008 9.59 0.688 4.01 0.418 0.004 5 13.0012.50 1.00 0.89 10.48 0.7680.0500.008 10.48 0.655 3.81 0.364 0.004

5 14.0013.50 1.00 0.89 11.37 0.7680.0500.008 11.37 0.624 3.63 0.320 0.003 5 15.0014.50 1.00 0.89 12.26 0.7680.0500.008 12.26 0.595 3.46 0.283 0.003 5 16.0015.50 1.00 0.89 13.15 0.7680.0500.008 13.15 0.568 3.31 0.251 0.003 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.23 0.238 0.000

 Độ lún cố kết = 0.41

 Tổng độ lún = 0.49 Bước thử 3: tổng chiều dày đắp Hf3=2.91+(0.49-0.41)=2.99m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf3 = 2.0*2.99=5.98 t/m2.

Bảng 2-24. Bảng tổng hợp tính toán độ lún tại mặt cắt IB-IB với Hf=2.99m

Líp Z Z' hi  vzi

e0 Cc Cr

z

(T/m2)

i z i vz



Sc (m) (m) (m) (T/m3)(T/m2) (T/m2) (m)

3 1.00 0.50 1.00 1.62 0.81 1.5280.5900.073 5.10 1.000 5.98 7.38 0.052 3 2.00 1.50 1.00 0.62 1.93 1.5280.5900.073 5.10 0.997 5.96 3.090 0.056 3 3.00 2.50 1.00 0.62 2.55 1.5280.5900.073 5.10 0.988 5.91 2.316 0.060 3 4.00 3.50 1.00 0.62 3.17 1.5280.5900.073 5.10 0.970 5.80 1.830 0.063

3 5.00 4.50 1.00 0.62 3.79 1.5280.5900.073 5.10 0.944 5.65 1.489 0.066 3 6.10 5.55 1.10 0.62 4.44 1.5280.5900.073 5.10 0.910 5.44 1.226 0.076 5 7.00 6.55 0.90 0.89 5.18 0.7680.0500.008 5.18 0.874 5.23 1.008 0.008 5 8.00 7.50 1.00 0.89 6.03 0.7680.0500.008 6.03 0.837 5.01 0.831 0.007 5 9.00 8.50 1.00 0.89 6.92 0.7680.0500.008 6.92 0.799 4.78 0.690 0.006 5 10.00 9.50 1.00 0.89 7.81 0.7680.0500.008 7.81 0.760 4.55 0.582 0.006 5 11.0010.50 1.00 0.89 8.70 0.7680.0500.008 8.70 0.723 4.33 0.497 0.005 5 12.0011.50 1.00 0.89 9.59 0.7680.0500.008 9.59 0.688 4.12 0.429 0.004 5 13.0012.50 1.00 0.89 10.48 0.7680.0500.008 10.48 0.655 3.92 0.374 0.004 5 14.0013.50 1.00 0.89 11.37 0.7680.0500.008 11.37 0.624 3.73 0.328 0.003 5 15.0014.50 1.00 0.89 12.26 0.7680.0500.008 12.26 0.595 3.56 0.290 0.003 5 16.0015.50 1.00 0.89 13.15 0.7680.0500.008 13.15 0.568 3.40 0.258 0.003 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000 5 16.0016.00 0.00 0.89 13.59 0.7680.0500.008 13.59 0.555 3.32 0.244 0.000

 Độ lún cố kết = 0.42

 Tổng độ lún = 0.51 Bước thử 4: tổng chiều dày đắp Hf4=2.99+(0.51-0.49)=3.01m

Vật liệu đắp đầm chặt k95, giá trị trung bình của vật liệu đắp và các lớp kết cấu mặt đường có giá trị e =2.0 t/m3.

Áp lực gây lún có giá trị q=e *Hf4 = 2.0*3.01=6.02 t/m2.

Trong phạm vi chiều sâu hố khoan nền đường, chia nền đất yếu thành các phân tố i với bề dày hi = 1(m). Kết quả tính toán được trình bày như bảng

Tính toán dự báo biến dạng lún của nền đường và chiều cao đắp có kể đến bù lún.60

Giải pháp cọc cát đầm chặt

Thiết kế các giải pháp xử lý