CHƯƠNG 4 CHỌN CHIỀU SÂU HỢP LÝ KẾT CẤU TƯỜNG KHU VỰC THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
4.3 Tính toán áp dụng
4.3.2 Chọn chiều sâu hợp lý kết cấu tường
4.3.2.1 Phương pháp hệ số nền
v Trường hợp 1 : đáy hố đào cách mặt đất 12 m :
Chiều sâu từ mặt đất đến mặt đáy hố đào lần lượt là 12 m (H = 12m), dự kiến đặt 3 tầng chống mỗi tầng cách nhau 3,5m, Nhằm đơn giản cho việc tính toán, lấy trị số ma sát trong của các lớp đất tương đương j = 160, dung trọng γ = 20KN/m3, c
= 9kN/m2, siêu tải mặt đất q = 20KN/m2, tầng chống đầu tiên và mực nước ngầm cách mặt đất 3m. Xét các trường hợp chiều sâu thân tường ngàm trong đất từ 7m đến 11m. Tiến hành tính toán như sau:
* Chiều sâu tường ngàm trong đất z = 9m :
1,5m
g=20,0 kN/m3 c=24,8kN/m2 j =17 0
g=20,6 kN/m3 c=8,6 kN/m2 j =20 0
3,5m3,5m3,5mChieàu saâu z
b
c
Lớp A
Lớp B
Lớp C
g=15,8 kN/m3 c=8,5 kN/m2 j = 5 0
Ra R R
20KN/m
Hình 4.3 : Sơ đồ tường liên tục trong đất và tình hình địa chất với H=12m
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 101 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY Mômen quán tính I:
4 4
3 0,0427
8 , 0 12.
1 m m
I = =
E=2,9.107 kN/m2 Tính áp lực đất.
- Áp lực đất chủ động tác dụng vào thân tường Ở độ sâu z = 0 :
2 0 2 0 0 2
a
p (q h)tg (45 ) 20xtg (45 16 ) 11,14KN /m
2 2
= + g -j = - =
Ở độ sâu z = 1,5m :
2 0 2 0 0 2
a
p (q h)tg (45 ) (20 20 1,5) tg (45 16 ) 28,4(KN /m )
2 2
= + g -j = + ´ ´ - =
Ở độ sâu z = 5m :
2 0 2 0 0 2
a
p (q h)tg (45 ) (20 20 5) tg (45 16 ) 68,1(KN /m )
2 2
= + g -j = + ´ ´ - =
Ở độ sâu z = 8,5m :
2 0 2 0 0 2
a 16
p (q h)tg (45 ) (20 20 8,5) tg (45 ) 107,9(KN /m )
2 2
= + g -j = + ´ ´ - =
Ở độ sâu z = 12 m :
2 0 2 0 0 2
a
p (q h)tg (45 ) (20 20 12) tg (45 16 ) 147,6(KN /m )
2 2
= + g -j = + ´ ´ - =
Tra bảng địa chất tham khảo chọn hệ số nền m = 3500 kN/m4, lấy bề rộng thân tường là 1m :
( )
7 1 3 6 2
EI 2,9 10 1 0,8 1,216 10 KN.m
= ´ ´12´ ´ = ´
5 6
3500 0,31 1 m 1,152.10
a = = ổ ửỗ ữ ố ứ ah=0,31 x 9 = 0,279
3 4 4 3
3 4 4 3
B D B D
2,918 A B A B
- =
-
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 102 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY
3 4 4 3
3 4 4 3
A D A D
1,878 A B A B
- =
-
3 4 4 3
3 4 4 3
A C A C 1,895 A B A B
- =
-
Chuyển vị và góc xoay dưới tác dụng của lực đơn vị:
3 4 4 3 5
H H 3 3 6
3 4 4 3
B D B D
1 . 1 2,918 8,05x10 (m)
A B A B
EI 0,31 1,216 10
- -
d = = ´ =
-
a ´ ´
3 4 4 3 5
H M 2 2 6
3 4 4 3
A D A D
1 . 1 1,6282 1,61 10 (m)
A B A B
EI 0,31 1,216 10
- -
d = = ´ = ´
a - ´ ´
3 4 4 3 6
M M 6
3 4 4 3
A C A C
1 . 1 1.7522 5,03 10 (m)
EI A B A B 0,31 1,216 10 - -
d = = ´ = ´
a - ´ ´
Vì dự kiến đặt 3 tầng chống nên ta có phương trình:
ù ợ ù ớ ì
= D + +
+
= D + +
+
= D + +
+
0 0 0
cp cc c cb b ca a
bp bc c bb b ba a
ap ac c ab b aa a
R R
R
R R
R
R R
R
d d
d
d d
d
d d
d
Trong đó Ra, Rb, Rc là phản lực gối tương ứng.
Tính các hệ soá daa, dab, dac, dba, dbb, dbc, dca, dcb, dcc, Dap, Dbp, Dcp. Tính daa :
xo= dHH + b.dHM = (8,05 x 10-5+10,5 x 1,61.10-5) = 2,49.10-4 (m) j0 = dMH + b.dMM = (1,61.10-5+10,5 x 5,03.10-6) = 6,89.10-5 (rad)
Xem là dầm công son ở điểm a, dưới tác dụng của P = 1 chuyển vị ngang của điểm a là:
3 3
4
ap 6
b 10,5 3,17.10 (m)
3EI 3 1,216 10
d = = = -
´ ´
V ậy d =aa x0+ j + d =0b ap 2,49.10-4 + 10,5 x 6,89.10-5+3,17.10-4 = 1,22.10-3 (m).
Tính dab, dba :
xo= dHH + b.dHM=(8,05.10-5 + 7 x 1,61.10-5) = 1,93.10-4 (m)
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 103 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY j0 = dMH + b.dMM = (1,61.10-5+7 x 5,03.10-6) = 5,13.10-5 (rad)
3 3 3 3
4
bp 3 6 3
Pb 2 3y ' a (y' a) 1 10,5 2 35 1,5 (5 1,5) 1,65.10 (m)
6EI b b 6 1,216 10 12 12
ổ - - ử ´ ổ - - ử -
d = ỗ - + ữ= ỗ - + ữ=
´ ´
ố ứ ố ứ
ab ba x0 0b ap
d = d = + j + d =1,93.10-4 + 7 x 5,13.10-5 + 1,65.10-4=7,16.10-4 (m).
Tính dac, dca :
xo= dHH + b.dHM=(8,05.10-5 + ,53 x 1,61.10-5) = 1,37.10-4 (m) j0 = dMH + b.dMM = (1,61.10-5+3,5 x 5,03.10-6) = 3,37.10-5 (rad)
3 3 3 3
Pb 2 3y' a (y' a) 1 10,5 2 38,5 1,5 (8,5 1,5) 4,7.10 (m)5
cp 6EI b b3 6 1,216 106 12 123
ổ - - ử ´ ổ - - ử -
ỗ ữ ỗ ữ
d = - + = - + =
ỗ ữ ´ ´ ỗ ữ
ố ứ ố ứ
ac x0 0b cp
d = + j + d =1,37.10-4 + 3,5 x 3,37.10-5 + 4,7.10-5=3,02.10-4 (m).
Tính dbb :
xo= dHH + b.dHM=(8,05.10-5 + 7 x 1,61.10-5) = 1,93.10-4 (m) j0 = dMH + b.dMM = (1,61.10-5+7 x 5,03.10-6) = 5,13.10-5 (rad)
3 3
5
bp 6
Pb 1 7 9,4.10 (m)
3EI 3 1,216 10
´ -
d = = =
´ ´
bb x0 0b cp
d = + j + d =1,93.10-4 + 7 x 5,13.10-5 +9,4.10-5= 6,46.10-4 (m).
Tính dbc, dcb
xo= dHH + b.dHM=(8,05.10-5 + ,53 x 1,61.10-5) = 1,37.10-4 (m) j0 = dMH + b.dMM = (1,61.10-5+3,5 x 5,03.10-6) = 3,37.10-5 (rad)
3 3 3 3
cp 3 6 3 5
Pb 2 3y' a (y' a) 1 7 2 38,5 5 (8,5 5) 2,94.10 (m)
6EI b b 6 1,216 10 8 8
ổ - - ử ´ ổ - - ử -
d = ỗố - + ữứ= ´ ´ ỗố - + ữứ=
bc x0 0b cp
d = + j + d =1,37.10-4 + 3,5 x 3,37.10-5 + 2,94.10-5 = 2,84.10-4 (m) Tính dcc
xo= dHH + b.dHM=(8,05.10-5 + ,53 x 1,61.10-5) = 1,37.10-4 (m) j0 = dMH + b.dMM = (1,61.10-5+3,5 x 5,03.10-6) = 3,37.10-5 (rad)
3 3
5
cp 6
Pb 1 3,5 1,18.10 (m) 3EI 3 1,216 10 -
d = = ´ =
´ ´
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 104 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY
cc x0 0b cp
d = + j + d =1,37.10-4 +3,5 x 3,37.10-5 + 1,18. 10 -5=2,66.10-4 (m).
Dùng áp lực đất tính Dap, Dbp, Dcp. Tính Dap
0
H 1 (11,4 147,6) 12 954KN
= ´2 + ´ =
Vị trí lực tác dụng cách mặt đào một khoảng:
(11,4 2 147,6)
y 12 5,63m
3(11,4 147,6)
= ´ + ´ =
+
0 0
M =H y 954 4,28 4089,8 KN.m= ´ =
x0 = H0.dHH + M0.dMH = 954 x 8,05.10-5 + 4089,8 x 1,61.10-5 = 0,143 (m) j0 = H0.dMH + M0.dMM = 954 x 1,61.10-5 + 4089,8 x 5,03. 10-6 = 0,0359 (rad).
Xem dầm là conson, chuyển vị tại gối a dưới tác dụng của tải trọng hình thang được tính theo công thức:
4 5
4
ap 1 o
4 5
4 6
l 5q 3 4 y ' y ' q 4 5 y ' y '
120EI l l l l
12 5 11,4 3 4 1,5 1,5 16,99 4 5 1,5 1,5
12 12 12 12
120 1,216 10 0
ỡ ộ ổ ử ổ ử ự ộ ổ ử ổ ử ựỹ
ù ờ ỳ ờ ỳù
d = ớùợ ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷ+ ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷýùỵ
ộ ộ ổ ử ổ ử ự ộ ổ ử ổ ử ựự
ê ê ú ê úú
= ´ ´ ờở ´ ´ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷ+ ´ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷỳỷ
= ,143(m)
ap x0 0b ap 0,143 10,5 0,0359 0,0284 0,548m
D = + j + d = + ´ + =
Tính Dbp
x0=0,143(m).
j0=0,0359(rad).
4 5
4
bp 1 o
4 5
4 6
l 5q 3 4 y' y' q 4 5 y' y'
120EI l l l l
12 5 11,4 3 4 5 5 56,74 4 5 5 5
12 12 12 12
120 1,216 10 0,0266(m)
ỡ ộ ổ ử ổ ử ự ộ ổ ử ổ ử ựỹ
ù ờ ỳ ờ ỳù
d = ớùợ ờở - ỗ ữ ỗ ữố ứ ố ứ+ ỳỷ+ ờở - ỗ ữ ỗ ữố ứ ố ứ+ ỳỷýùỵ
ộ ộ ổ ử ổ ử ự ộ ổ ử ổ ử ựự
ê ê ú ê úú
= ´ ´ ờở ´ ´ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷ+ ´ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷỳỷ
=
bp x0 0b bp 0,143 0,0359 7 0,0266 0,42(m)
D = + j + d = + ´ + =
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 105 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY Tính Dcp
x0=0,143(m).
j0=0,0359(rad).
4 5
4
cp 1 o
4 5
4 6
l 5q 3 4 y' y' q 4 5 y' y'
120EI l l l l
12 5 11,4 3 4 8,5 8,5 96,49 4 5 8,5 8,5
12 12 12 12
120 1,216 10 0
ỡ ộ ổ ử ổ ử ự ộ ổ ử ổ ử ựỹ
ù ờ ỳ ờ ỳù
d = ớ - ỗ ữ ỗ ữ+ + - ỗ ữ ỗ ữ+ ý ờ ố ứ ố ứ ỳ ờ ố ứ ố ứ ỳ
ù ở ỷ ở ỷù
ợ ỵ
ộ ộ ổ ử ổ ử ự ộ ổ ử ổ ử ựự
ê ê ú ê úú
= ´ ´ ờở ´ ´ -ờở ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷ+ ´ờở - ỗố ữ ỗứ ố+ ữứ ỳỷỳỷ
= ,0121(m).
cp x0 0b cp 0,143 0,0359 3,5 0,0121 0,0281(m)
D = + j + d = + ´ + =
Tìm phản lực thanh chống Ra, Rb, Rc: đem các hệ số nói trên thay vào phương trình :
3 4 4
a b c
4 4 4
a b c
4 4 4
a b c
1,29 10 R 7,16 10 R 3,02 10 R 0,584 0 7,16 10 R 6,46 10 R 2,84 10 R 0,42 0 3,02 10 R 2,84 10 R 2,66 10 R 0,28 0
- - -
- - -
- - -
´ + ´ + ´ - = ü
´ + ´ + ´ - = ýù
´ + ´ + ´ - = ỵù
3 4 4
4 4 4 11
4 4 4
1,29 10 7,16 10 3,02 10
7,16 10 6,46 10 2,84 10 4,51 10 3,02 10 2,84 10 2,66 10
- - -
- - - -
- - -
´ ´ ´
D = ´ ´ ´ = ´
´ ´ ´
4 4
4 4 9
a
4 4
0,548 7,16 10 3,02 10
0,42 6,46 10 2,84 10 8,28 10 0,28 2,84 10 2,66 10
- -
- - -
- -
´ ´
D = ´ ´ = ´
´ ´
3 4
4 4 9
b
4 4
1,29 10 0,548 3,02 10
7,16 10 0, 42 2,84 10 6, 46 10 3,02 10 0,28 2,66 10
- -
- - -
- -
´ ´
D = ´ ´ = ´
´ ´
3 4
4 4 8
c 4 4
1,29 10 7,16 10 0,548
7,16 10 6, 46 10 0, 42 3,12 10 3,02 10 2,84 10 0,28
- -
- - -
- -
´ ´
D = ´ ´ = ´
´ ´
a 9
a 11
8,28 10
R 183,4KN
4,51 10
- -
D ´
= = =
D ´
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 106 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY
b 9
b 11
6,46 10
R 143,2KN
4,51 10
- -
D ´
= = =
D ´
c 8
c 11
3,12 10
R 691,9KN
4,51 10
- -
D ´
= = =
D ´
Sau khi tìm được phản lực thanh chống tính lực cắt và mômen uốn của tường tại mặt cắt đáy hố móng như sau:
12
H 1(11,4 147,6) 12 183,4 143,2 691,9 64,54KN 2
é ù
=ê + ´ - - - ú= -
ở ỷ
M12=4089,2 183,4 10,5 143,2 7 691,9 3,5- ´ - ´ - ´ = -1.260,21KN.m Tính chuyển dịch của tuờng tại đáy hố móng.
xo = H0dHH + M0dMH = -64,54 x 8,05.10-5 – 1260,21 x 1,61.10-5 = -0,025(m) j0 = -(H0dMH + M0dMM) = -(-64,54 x 1,61.10-5 - 1.260,21 x 5,03.10-6=0,007 (rad) Tính mômen ở các điểm từ mặt đáy hố móng trở lên :
0 =0
M
a 2
M 1(2 11,4 28,4) 1,5 19,2 kN.m
= 6 ´ + ´ =
2 b
M 1(2 11,4 68,1) 5 183,4 3,5 262,98kN.m
=6 ´ + ´ - ´ = -
2 c
M 1(2 11, 4 107, 9) 8,5 183, 4 7 143, 2 3,5 621, 66 kN .m
= 6 ´ + ´ - ´ - ´ = -
Tính mômen uốn tại các độ sâu z bên dưới mặt đáy hố móng, dùng công thức sau : )
( 0 3 0 3 2 0 3 30 3
2 D
EI C H
EI B M
A x EI Mz
a a
a
a +f + +
= .
Mômen từ đáy hố móng trở xuống được tổng hợp trong bảng 4.7:
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 107 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY Bảng 4.7 : Bảng tính momen từ mặt đáy hố móng trở xuống
h=az Z A3 B3 C3 D3 Mz
0 0,0 0,00000 0,00000 1 0 -1.260,21
0,5 1,6 -0,02083 -0,00521 0,99922 0,49991 -1.315,83 1,0 3,2 -0,16652 -0,08329 0,97501 0,99445 -1.172,00
1,5 4,8 -0,55870 -0,42039 0,81054 1,4368 -827,36
2,0 6,5 -1,29535 -1,31361 0,20676 1,64628 -401,78
2,6 8,4 -2,62126 -3,59987 -1,87734 0,91679 -34,41
2,8 9,0 -3,10341 -4,71748 -3,10791 0,19729 -6,09
3,0 9,7 -3,54058 -5,99979 -4,68788 -0,89213 -51,97
-22 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0
-1400 -1300 -1200 -1100 -1000 -900 -800 -700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 200
Hình 4.4 : Biểu đồ quan hệ giữa momen và chiều sâu trường hợp z = 9m
LUẬN VĂN THẠC SĨ - 108 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY
Làm các bài toán tương tự bằng cách thay đổi chiều sâu phần tường ngàm vào trong đất ta được kết quả tổng hợp trong bảng sau (chi tiết xem Phụ lục 1 và 2) :
Bảng 4.8 : Bảng tổng hợp momen, chuyển vị thân tường tại đáy hố móng sâu 12m
z(m) daa dab dac dbb dbc dcc Dap Dbp Dcp Ra Rb Rc H M x j
7 1,73E-03 9,70E-04 4,20E-04 8,99E-04 4,02E-04 3,84E-04 0,7878 0,6025 0,4045 215,6 135,6 675,6 -72,8 -1.487,8 -0,0447 0,0124
8 1,44E-03 8,02E-04 3,43E-04 7,31E-04 3,25E-04 3,07E-04 0,6288 0,4824 0,3233 196,5 139,9 684,8 -67,3 -1.349,9 -0,0319 0,0089
9 1,29E-03 7,16E-04 3,02E-04 6,46E-04 2,84E-04 2,66E-04 0,5478 0,4204 0,2803 183,4 143,2 691,9 -64,5 -1.260,2 -0,0255 0,0074
10 1,24E-03 6,84E-04 2,85E-04 6,13E-04 2,67E-04 2,50E-04 0,5168 0,3962 0,2630 177,9 144,6 695,4 -63,9 -1.224,4 -0,0231 0,0068
11 1,20E-03 6,64E-04 2,75E-04 5,94E-04 2,57E-04 2,39E-04 0,4980 0,3814 0,2522 174,1 145,8 697,8 -63,7 -1.200,7 -0,0216 0,0065
Luận Văn Thạc Sĩ - 109 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY v Biểu đồ quan hệ giữa Momen, chuyển vị , góc xoay và chiều sâu chân tường :
Biểu đồ Momen
-1.600 -1.450 -1.300 -1.150
7 8 9 10 11
Chiều sâu chân tường trong đất (m) Momen tại đáy hố đào (kN.m)
Hình 4.5 : Biểu đồ quan hệ chiều sâu ngàm chân tường - mômen tại đáy hố đào Biểu đồ chuyển vị
-6 -4 -2 0
7 8 9 10 11
Chiều sâu chân tường trong đất (m) Chuyển vị tại đáy hố đào (cm)
Hình 4.6 : Biểu đồ quan hệ chiều sâu ngàm chân tường – chuyển vị tại đáy hố đào
Biểu đồ góc xoay
0,0050 0,0100 0,0150
7 8 9 10 11
Chiều sâu chân tường trong đất (m)
Chuyển vị xoaytại đáy hố đào (rad)
Hình 4.7 : Biểu đồ quan hệ chiều sâu ngàm – góc xoay tại đáy hố đào
Luận Văn Thạc Sĩ - 110 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY v Trường hợp 2 : đáy hố đào cách mặt đất 17,5 m :
Chiều sâu từ mặt đất đến mặt đáy hố đào lần lượt là 17,5m, dự kiến đặt 4 tầng chống mỗi tầng cách nhau 4m, tầng chống đầu tiên và mực nước ngầm cách mặt đất 1,5m. Xét các trường hợp chiều sâu thân tường ngàm trong đất từ 10m đến 14m. Tiến hành tính toán tương tự như trên ta có được bảng tổng hợp sau (chi tiết xem Phụ lục 1 và 2):
Lớp A
Lớp B
Lớp C
g=15,8 kN/m3 c=8,5 kN/m2 j = 5 0 20KN/m
1,5m4m4m4m4mCh ie àu sa âu z
g=20,0 kN/m3 c=24,8kN/m2 j =17 0
g=20,6 kN/m3 c=8,6 kN/m2 j =20 0
Ra Rb
Rc Rd
Hình 4.8 : Sơ đồ tường liên tục trong đất và tình hình địa chất với H=17,5m
Luận Văn Thạc Sĩ - 111 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY Bảng 4.9 : Bảng tổng hợp momen, chuyển vị thân tường tại đáy hố móng sâu 17,5m
z(m) Ra Rb Rc Rd H M x j
10 171,5 199,3 371,2 1.626,5 -430,4 -2.723,7 -0,0699 0,0190 11 160,2 200,9 376,3 1.635,6 -434,9 -2.639,3 -0,0635 0,0179 12 151,1 203,4 378,0 1.636,8 -431,2 -2.541,5 -0,0604 0,0167 13 147,1 203,8 380,4 1.639,0 -432,1 -2.509,7 -0,0584 0,0163 14 144,6 204,0 381,7 1.641,3 -433,5 -2.493,1 -0,0571 0,0161
-30 -27,5 -25 -22,5 -20 -17,5 -15 -12,5 -10 -7,5 -5 -2,5 0
-3400 -3200 -3000 -2800 -2600 -2400 -2200 -2000 -1800 -1600 -1400 -1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200
Hình 4.9 : Biểu đồ quan hệ giữa momen và chiều sâu trường hợp z = 10m
Luận Văn Thạc Sĩ - 112 -
HVTH : LÝ HOÀNG TRÂN GVHD : PGS.TS. LÊ THỊ BÍCH THỦY v Biểu đồ quan hệ giữa Momen, chuyển vị , góc xoay và chiều sâu chân tường :
Biểu đồ Momen
-2.800 -2.600 -2.400
10 11 12 13 14
Chiều sâu chân tường trong đất (m) Momen tại đáy hố đào (kN.m)
Hình 4.10 : Biểu đồ quan hệ chiều sâu ngàm chân tường - mômen tại đáy hố đào Biểu đồ chuyển vị
-8,0 -7,0 -6,0 -5,0 -4,0
10 11 12 13 14
Chiều sâu chân tường trong đất (m) Chuyển vị tại đáy hố đào (cm)
Hình 4.11 : Biểu đồ quan hệ chiều sâu ngàm chân tường – chuyển vị tại đáy hố đào
Biểu đồ góc xoay
0,0150 0,0170 0,0190
10 11 12 13 14
Chiều sâu chân tường trong đất (m) Chuyển vị xoaytại đáy hố đào (rad)
Hình 4.12 : Biểu đồ quan hệ chiều sâu ngàm – góc xoay tại đáy hố đào
Luận Văn Thạc Sĩ - 113 -