Tính toán, kiểm toán tại một số điểm trƣợt và ngu- 123docz.net

6. Kết quả dự kiến

3.1 Tính toán, kiểm toán tại một số điểm trƣợt và ngu hiểm

Các dữ iệ đầ và để ính án:

3.1.1

Việc tính to n đ ổn định qua phần mềm Plaxis c c số liệu đ a vào đ c l y t kết quả thí nghiệm khoan địa ch t tại hiện tr ờng và thí nghiệm tại phòng thí nghiệm đã thực hiện ở ch ng 2, đ c tổng h p ở bảng 3.1.

ảng 3.1. C c ch tiêu c lý của đ t cho mô hình tính to n Plaxis:

Th ng số Ký hiệu Đơn vị LK1 LK3 LK4 LK5

Mô hình vật liệu - - MC MC MC MC

ng xử của vật liệu - - Tho t

n ớc Tho t

n ớc Tho t n ớc Trọng l ng riêng ẩm

un sat

 kN/m3 18,35 18.2 18,6 18,1 Trọng l ng riêng

bão hòa sat kN/m3 19,5 19,5 19,4 19,5

Hệ số th m theo

ph ng ngang kx m/ngày 1 1 1 1

Hệ số th m theo

ph ng đứng ky m/ngày 1 1 1 1

Mô đun biến dạng Eref kN/m2 18240 16630 17120 21680

Hệ số Poisson  - 0,2 0.2 0.2 0.2

Lực dính có hiệu Cref kN/m2 26 20 38 23

Góc ma s t có hiệu  đ 20,67 23,17 22,18 24,88

Góc giản nở  đ 0 0 0 0

3.1.1.1 Tính đổi tải trọng xe cộ trên mặt đường.

Theo 22TCN 262-200, [20]. Tải trọng xe c đ c xem là tải trọng của số xe n ng tối đa cùng m t lúc có thể đỗ kín khắp bề r ng m t đ ờng (hình 3.1) phân bố đều trên 1m chiều dài đ ờng; tải trọng này đ c quy đổi t ng đ ng thành m t lớp đ t đắp chiều cao hx x c định theo công thức sau:

x . . h n G

 B l

 (3.1) Trong đó:

G: trọng l ng 1 xe (chọn xe n ng nh t) kN

n: Số làn xe tối đa có thể xếp đ c trên phạm vi bề r ng nền đ ờng

: Dung trọng của đ t đắp nền đ ờng kN/m3

l: Phạm vi phân bố tải trọng xe theo h ớng dọc, m .L y: l=4,2m với xe G=

130kN,l=6,6m với xe có G=300Kn, l=4,5m với xe b nh xích G=800kN

nh 3.1. Sơ đồ xếp xe xác định tải trọng xe cộ

B là bề r ng phân bố ngang của c c xe mét) đ c x c định nh sô đồ hình. theo công thức sau:

B=n.b + (n-1)d+e (3.2)

Trong đó l y b=2,7m đối với xe b nh xích; d là khoảng c ch ngang tối thiểu giữa c c xe l y d=1,3m); e là bề r ng vệt b nh xích l y e=0,5-0,8); còn n đ c chọn tối đa nh ng phải đảm bảo B tính đ c phải nhỏ h n bề r ng nền đ ờng.

L y B= 7m bắng chiều r ng m t đ ờng xe chạy để tính to n.

Tải trong xe trên m t đ ờng và ứng loại X80.

ính án và kiể án.

3.1.2

Trong qu trình khảo s t để nhận dạng c c điểm sạt tr t trên đoạn đ o La Hy thu c tuyến đ ờng La S n – Nam Đông, t c giả đã đ a ra m t số giải ph p đã đ c p dụng để xử lý trên c c tuyến đ ờng giao thông nhằm đảm bảo ổn định m i dốc. Và đ a ra giải ph p cụ thể ổn định m i dốc ở vị trị sạt tr t của đoạn đ o La Hy .

Dùng phân mềm PLAXIS 8.2 để tính to n: c c điều kiện biên l y theo bảng 3.1 t c giả tính to n ở điều kiện mực n ớc ngầm ở r t sâu không ảnh h ởng ổn định m i dốc, thời gian thi công vào mùa khô đ t trên m i dốc ở trạng th i bình th ờng. Địa ch t là sét pha lẫn dăm sạn, màu x m vàng, nâu đỏ loang lỗ nâu hồng. Trạng th i nữa cứng, đôi chỗ lẫn đ b t kết mầu tím gụ loan lỗ vàng, phong hóa nức nẻ, lớp này xu t hiện trên toàn b m t cắt và qu trình sạt tr t xảy ra ở lớp này. Bề dày thăm dò đ c là: t 2,2m đến 3.70m.

Mô hình tính to n công trình bằng c c phần tử 15 nút và ứng su t ph ng. L ới phần tử hữu hạn đ c ph t sinh với đ thô tổng thể loại r t mịn. Điều kiện biên gồm tính ngàm chuẩn Ux = Uy = 0) cho m t đ y nằm ngang và tính ngàm ngang Ux = 0) cho 2 m t đứng. Điều kiện ban đầu bao gồm ph t sinh p lực n ớc và ứng su t ban đầu. N ớc ngầm ở r t sâu nên không có ph t sinh p lực n ớc và ứng su t ban đầu thể hiện trạng th i cân bằng của khối đ t, với m i ta-luy ứng su t ban đầu đ c chọn theo ph ng ph p trọng lực, ứng su t ban đầu do trọng l ng gây ra.

Qu trình tính to n ổn định m i dốc bằng phần mềm Plasix đ c thực hiện theo hai giai đoạn. Giai đoạn 1 ứng su t ban đầu đ c tính theo ph ng ph p trọng lực. Và ô tô l u thông trên m t đ ờng giao thông. Giai đoạn 2 tiến hành giảm c ờng đ chống cắt φ & c cho đến khi đ t bị ph hoại. Ta có hệ số ổn định tính theo công thức sau:

red red

tg c

Msf tg c



   (3.3)

Trong đó:  và c lần l t là góc n i ma s t và lực dính thực của đ t đắp.

red và cred lần l t là góc n i ma s t và lực dính của đ t đắp tại thời điểm công trình m i dốc chắn bị m t ổn định.

3.1.2.1 Kiểm toán mái dốc hiện trạng.

Tại vị trí 1.

3.1.2.1.1

nh 3.2. Trắc dọc khảo sát

nh 3.3. Mô h nh tính toán ổn định mái dốc nh 3.4. Mô h nh tải trọng

MÐp nhùa MÐp nhùa

nh 3.5. Phổ chuyển vị nh 3.6. Phổ chuyển vị theo phương ngang

nh 3.7. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,542).

Nhận é : M i dốc sau khi sạt tr t ổn định, cần đ a ra c c biện ph p xem xét hệ số m i m và gia cố thêm để đảm bảo đ ổn định trong thời gian sắp tới.

Tại vị trí 3.

3.1.2.1.2

nh 3.8. Trắc dọc khảo sát

Mep nhua Mep nhua

nh 3.9. Mô h nh tính toán ổn định mái dốc

nh 3.10. Mô h nh tải trọng

nh 3.11. Phổ chuyển vị nh 3.12. Phổ chuyển vị theo phương ngang

nh 3.13. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,092<1,1).

Nhận é : M i dốc sau khi sạt tr t không ổn định, cần đ a ra c c biện ph p xem xét hệ số m i m và gia cố thêm để đảm bảo đ ổn định trong thời gian sắp tới.

Tại vị trí 4.

3.1.2.1.3

nh 3.14. Trắc dọc khảo sát

nh 3.15. Mô h nh tính toán ổn định mái dốc nh 3.16. Mô h nh tải trọng

nh 3.17. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,078<1,1).

MÐp nhùa

Tại vị trí 5 : Kiểm tra ổ định tường chắn đất 3.1.2.1.4

ảng 3.2.Các đặc trưng vật liệu của tường đứng.

Th ng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị

Lực t c đ ng Material type - Elastic

Đ cứng dọc trục EA kN/m 48,6E+6

Đ cứng chịu uốn EI kNm2/m 13,122E+6

Bề dày t ng đ ng d m 1,5

Trọng l ng W kN/m/m 0

Hệ số Poisson ν - 0,15

ảng 3.3.Các đặc trưng vật liệu của bản đáy.

Th ng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị

Lực t c đ ng Material type - Elastic

Đ cứng dọc trục EA kN/m 24,3E+6

Đ cứng chịu uốn EI kNm2/m 2,25E+6

Bề dày t ng đ ng d m 0,9

Trọng l ng W kN/m/m 6,3

Hệ số Poisson ν - 0,15

Chạy phần mềm Plaxis 8.2 với số liệu: C c đ c tr ng của phần tử Soil&Interfaces l y theo bảng 3.2, đ c tr ng của phần tử plate theo bảng 3.3 Đ c c c kết quả sau :

nh 3.18.Mặt cắt qua tường chắn theo thiết kế

nh 3.19.Mặt cắt ngang mô h nh

5,6 m

0,9 m 2,5 m

3,9 m 0.5 m

Chân rọ đá Rọ đá Chân t-ờng chắn Đỉnh t-ờng chắn Mép nhựa Mép nhựa

nh 3.20. Mô h nh tải trọng toán ổn định tường chắn

nh 3.21. Tổng chuyển vị của tường chắn

nh 3.22. Tổng chuyển vị theo phương ngang của tường chắn

nh 3.23. Tổng chuyển vị theo phương đứng của tường chắn

nh 3.24. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,43) Nhận é : T ờng chắn ổn định, cần gia cố rọ đ sau m i taly âm sau l ng t ờng chắn. Với mục đích chống sói lở đ t sau l ng t ờng chắn.

3.1.2.2 Kiểm toán mái dốc khi đã vẽ lại b nh đồ thiết kế thay thế.

Để đảm bảo ổn định của m i dốc t c giả đề xu t xử lý m i dốc bằng biện ph p cắt c , đây là biện ph p gồm: Phân bố lại c c khối đ t đ , cắt xén đ t đ ở phần chủ đ ng của khối tr t, làm thay đổi đ dốc của s ờn, tăng p lực có hiệu ở m t tr t thu c phần th p của khối tr t và làm tăng t ng ứng sức chống cắt của đ t đ , khi tiến hành cần xét tới tốc đ phong hóa của chúng và khi cần thiết phải p dụng c c biện ph p bảo vệ đ t đ khỏi phong hóa bằng c ch trồng cỏ, xây c c lớp phủ bảo vệ). Điều tiết dòng m t: nhằm giảm bớt sự ẩm ớt đ t đ trên khu vực tr t do n ớc m a. Tổ h p c c công t c của biện ph p này gồm ch n đón và th o dẫn n ớc d ới đ t ra khỏi khu tr t. Tính to n bằng phần mềm Plaxis sau khi xử lý đ c kết quả sau:

Bằng phần mềm Plasix để tìm mối quan hệ giữa hệ số m i m với hệ số ổn 3.1.2.2.1

định sum-Msf :

Xét mô hình m i taluy đ t đồng ch t với chiều cao 10m:

nh 3.25. Mặt cắt ngang mô h nh

Dùng phần mếm Plasix khảo s t mối quan hệ giữa hệ số ổn định Msf ứng với hệ số m i m = 0,25; 0,50; 0,75; 1,00.

Tr ờng h p với m = 0,50 .

nh 3.26. Phổ dịch chuyển. nh 3.27 .Phổ dịch chuyển ngang

nh 3.28. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1.38) ảng 3.4.Mối quan hệ giữa m vàMsf

m Msf

0,25 1,101

0,5 1,38

0,75 1,613

1 1,835

Nhận é : T kết quả phân tích ta th y với m t m i taluy cùng chiều cao hệ số ổn định Msf sẽ tăng khi hệ số m i m tăng. Vì vậy khi chúng ta khi thiết kế m i taluy thì cần xem xét chọn hệ số m i thích h p nhằm đảm bao ổn định và đạt hiệu quả kinh tế cao.

Để đảm bảo ổn định lâu dài của m i dốc và tr nh b t l i của thời tiết cũng nh c c t c đ ng kh c, t c giả đề xu t xử lý m i dốc bằng biện ph p cắt c , tính to n bằng phần mềm Plaxis đ c kết quả sau:

Tại vi trí 1:

3.1.2.2.2

nh 3.29. nh đồ đã xử lý

nh 3.30. Trắc dọc đã xử lý

M i dốc p dụng cắt c là nền đ ờng đào, kiến nghị h ớng thi công đào t d ới lên trên để thi công dễ dàng h n.

nh 3.31. Mặt cắt ngang tính toán nh 3.32. Mô h nh tính toán ổn định mái dốc

nh 3.33. Mô h nh tải trọng toán ổn định mái dốc

nh 3.34. Phổ chuyển vị nh 3.35. Phổ chuyển vị theo phương ngang

MÐp nhùa MÐp nhùa

Đ-ờng tự nhiên

§-êng thiÕt kÕ

nh 3.36. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,557).

Nhận é : Cần đ a ra c c biện ph p gia cố thêm để đảm bảo đ ổn định bề m t trong thời gian sắp tới.

Tại vị trí 3:

3.1.2.2.3

nh 3.37. nh đồ đã xử lý

nh 3.38. Trắc dọc đã xử lý

Kiến nghị h ớng thi công đ c t d ới lên trên để thi công dễ dàng h n.

nh 3.39. Mặt cắt ngang tính toán nh 3.40.Mô h nh tính toán ổn định mái dốc

nh 3.41. Mô h nh tải trọng toán ổn định mái dốc

nh 3.42. Phổ chuyển vị nh 3.43. Phổ chuyển vị theo phương ngang

MÐp nhùa MÐp nhùa

Đ-ờng tự nhiên

§-êng thiÕt kÕ

nh 3.44. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,117) Nhận é : Cần đ a ra c c biện ph p gia cố thêm để đảm bảo đ ổn định bề m t trong thời gian sắp tới.

Tại vị trí 4:

3.1.2.2.4

nh 3.45. nh đồ đã xử lý

nh 3.46.Trắc dọc đã xử lý

Kiến nghị h ớng thi công đ c t d ới lên trên để thi công dễ dàng h n.

nh 3.47. Mặt cắt ngang tính toán nh 3.48. Mô h nh tính toán ổn định mái dốc

nh 3.49. Mô h nh tải trọng toán ổn định mái dốc

Đ-ờng tự nhiên

§-êng thiÕt kÕ

MÐp nhùa MÐp nhùa

nh 3.50. Phổ chuyển vị nh 3.51. Phổ chuyển vị theo phương ngang

nh 3.52. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,239) Nhận é : Cần đ a ra c c biện ph p gia cố thêm để đảm bảo đ ổn định bề m t trong thời gian sắp tới.

K ận: T kết quả tính to n cho th y, m i dốc sau khi vẽ lại bình đồ thiết kế thay thế có hệ số ổn định Msf tăng lên và đều lớn h n 1 thể hiện ở bảng 3.5.

ảng 3.5. Thống kê hệ số ổn định sum-Msf:

Vị trí Hệ số ổn định m i dốc Sum-Msf

Tăng Thực trạng Biện ph p cắt c

Vị trí 01 1,542 1,557 1%

Vị trí 03 1,092 1,117 2,3%

Vị trí 04 1,078 1,239 15%

Đ : Tính theo ph ng ph p phần t hữu hạn bằng phần mềm Plaxis 8.2, thì m i dốc v a thi công xong đảm bảo về ổn định tr t. Với mục đích tăng hệ số ổn định m i ta luy vì với m i dốc đã thiết kế và thi công trong mùa khô, nh ng vào mùa m a đ t trên m i dốc tăng đ ẩm và do đó khối l ng thể tích tăng, góc ma s t trong và lực dính giảm và do đó hệ số ổn định sẽ giảm và có nguy c sạt tr t. Hiện t ng sạt tr t m i dốc tại tuyến đ ờng La S n – Nam Đông đoạn đ o La Hy nguyên nhân chính là do l ng m a lớn kéo dài ngày làm m i ta luy ng m n ớc dẫn đến bão hòa, góc ma s t trong và lực dính giảm và do đó hệ số ổn định sẽ giảm và có nguy c sạt tr t, do vậy cần giải ph p giảm l ng n ớc m a th m vào m i taluy.

Vì vậy t c giả đề xu t giải ph p gia cố m i ta luy bằng công nghệ Soil Nailing , để tăng ổn định m i dốc.

Kiể án khi ử dụng C ng nghệ “ i nai ing . 3.1.3

3.1.3.1 Công nghệ “soil nailing”.

Ph ng ph p sử dụng công nghệ “soil nailing hay còn gọi là “đinh đ t th ờng đ c p dụng để khắc phục hậu quả và ổn định đ dốc m i đ t, thực hiện trên bề m t m i của công trình giao thông nh m i taluy đ ờng, m i mố trụ cầu; công trình thủy l i nh m i đê, m i đập. Biện ph p đào mở s ờn tầng thi công theo ph ng ph p “top down đã rút ngắn đ c thời gian thi công và giảm khối l ng đ t đào.

Vì vậy t c giả đề xu t giải ph p gia cố m i ta luy bằng công nghệ Soil Nailing hay còn gọi là “đinh đ t , công nghệ này giúp tăng tính ổn định m i dốc với đ c điểm chiều sâu t c dụng của “đinh đ t th p h n nhiều so với hệ neo đ t bình th ờng, giúp việc thi công ở địa hình đồi núi dễ dàng h n đồng thời mang lại hiệu quả kinh tế. Kết h p với t m bản bê tông bảo vệ bề m t m i dốc khỏi thời tiết m a lũ kéo dài ở khu vực đ o La Hy.

Với giải ph p dùng thép D25 khoan vào trong đ t phun vữa liên kết với đ t và kết h p phun vẩy vữa m c 300 trên l ới thép D4 và tại vị trí giao c c “đinh đ t dùng thép D12, trên bề m t m i với chiều dày 10 cm để tạo lớp phủ bề m t của m i dốc giảm hiện t ng xâm nhập của n ớc làm và tăng ổn định cho m i ta luy.

T c giả chọn thép D25 CIII có chiều dài 5,8. Phun vữa m c 300 khoan vào sâu trong m i ta ly tạo liên kết neo với đ ờng kính lỗ khoan Dk=76 mm.

Sức chịu tải của neo thép phụ thu c vào c c yếu tố sau:

- Chiều dài dính b m giữa thép neo và vữa xi măng.

- Chiều dài dính b m giữa vữa xi măng và thành hố khoan.

- Khả năng chịu lực của thép neo.

Theo chiều dài b m dính giữa thép và vữa:

(3.8)

Theo chiều dài b m dính giữa vữa và v ch hố khoan:

nh 3.53.Sơ đồ neo

Lb Baàu neo Theùp neo

. . .t b a

P D L m

p t

(3.9) Theo khả năng chịu tải của thép neo:

1 a th

P R A

 m (3.10)

Trong đó : Pt là sức chịu tải của neo theo điều kiện b m dính giữa thép neo và vữa T) ; Pb là sức chịu tải của neo theo điều kiện b m dính giữa vữa và v ch hố khoan (T) ; Pth là sức chịu tải của thép neo ; Ptt là sức chịu tải tính to n Ptt=min(Pt, Pb, Pth) ; Dt

là đ ờng kính của thép neo m); Dk là đ ờng kính của lỗ khoan m); Lb: chiều dài neo thép m) ; a là lực dính b m tại giao diện thép - vữa a =25 kg/cm2) ; b là lực dính b m tại giao diện vữa – đ t (b =1,5 kg/cm2 ); A là Tiết diện thép neo; m là hệ số an toàn, đối với giao diện vữa - đ và vữa - thép m=5; m1 là hệ số an toàn đối với thép neo, m=1.5; Sử dụng thép CIII, Ra=3400 kg/cm2, thép neo đ ờng kính D=25mm, với đ ờng kính lỗ khoan Dk=76mm, có sức chịu tải nh sau :

ảng 3.6.Thông số tính toán neo:

L (m)

D (mm)

(kN)

Pth

(kN)

Ptt

(kN) Ghi chú 5.8 25 22,76 225.80 111.26 22,76 Đinh đ t

Dùng phần mềm Plaxis để tính to n kiểm tra ổn định. C c thông số nhập vào phân mềm Plaxis: Phân tử Soil&Interfaces dùng để mô hình của đ t thể hiện ở ảng 3.6, phần tử plate dùng để mô hình bản neo, c c phần tử phân giới interface) đ c dùng để mô tả sự làm việc đồng thời giữa kết c u bản và đ t nền, có thu c tính giống nh thu c tính đ t nền. Phần tử node to node trong plaxis đ c dùng để mô hình đoạn chiều dài không liên kết của neo trong đ t. Phần tử geogrid dùng để mô hình đoạn chiều dài liên kết neo. C c đ c tr ng của phần tử plate, phần tử node to node và phần tử geogrid thể hiện ở bảng 3.7; bảng 3.8; bảng 3.9. Lực neo sẽ đ c truyền vào trong qu trình phân tích tính to n mà không đ c g n tr ớc vào mô hình.

ảng 3.7. Các đặc trưng vật liệu của bản chiều dày 10 cm.

Thông số Ký hiệu Đ n vị Gi trị

Lực t c đ ng Material type - Elastic

Đ cứng dọc trục EA kN/m 2,9E+6

Đ cứng chịu uốn EI kNm2/m 2.417

Bề dày t ng đ ng d m 0,1

Trọng l ng W kN/m/m 0,7

Hệ số Poisson ν - 0,15

ảng 3.8. Các đặc trưng vật liệu của mặt T dày 18 cm.

Thông số Ký hiệu Đ n vị Gi trị

Lực t c đ ng Material type - Elastic

Đ cứng dọc trục EA kN/m 4,86E+6

Đ cứng chịu uốn EI kNm2/m 13122

. . .k b b

P D L m

p t

Bề dày t ng đ ng d m 0,18

Trọng l ng W kN/m/m 1,26

Hệ số Poisson ν - 0,15

ảng 3.9. Các đặc trưng vật liệu của neo (Anchor)

Thông số Ký hiệu Đ n vị Gi trị

Lực t c đ ng Material type - Elastic

Đ cứng dọc trục EA kN/m 2,00E+5

Khoảng c ch theo ph ng ngang Ls m 2,5

ảng 3.10. Các đặc trưng vật liệu của vữa phụt (Groutbody) Thông số Ký hiệu Đ n vị Gi trị Đ cứng dọc trục EA kN/m 2,00E+5 3.1.3.2 Chạy phần mềm Plaxis 8.2

Hệ thống đinh đ t thép D25 đ c đ t c ch đều nhau 2,5m dài 5,8m và vuông góc với t m BT bảo vệ. T m BT là dạng l ới thép D4 đ c phun vữa liên kết m c 300 và tại c c vị trí giao nhau với “đinh đ t dùng thép D12 để bảo vệ bề m t cho m i dốc, với 2 chiều dày: 10cm với bề m t m i dốc và 18cm tại m t đ ờng.

Với vị trí 1.

3.1.3.2.1

nh 3.54. Mặt cắt bố trí đinh đất và tấm bê tông lưới thép.

Cao do tu nhien Khoang cach mia

Tấm BT đặt l-ới thép D4 phun vữa mác 300 dày 10cm

Tấm BT đặt l-ới thép D4 phun vữa mác 300 dày 10cm Mặt đ-ờng BT dày 18cm

Mặt đ-ờng BT dày 18cm

6 đinh đất thép D25, lỗ khoan D76, đặt cách đều 2,5m dài 5,8m 8 đinh đất thép D25, lỗ

khoan D76, đặt cách đều 2,5m dài 5,8m

5 đinh đất thép D25, lỗ khoan D76, đặt cách đều 2,5m dài 5,8m

MÐp nhùa

nh 3.55. ố trí neo và tải trọng.

nh 3.56. Mô h nh tính toán ổn định mái dốc nh 3.57. Phổ chuyển vị

nh 3.58. Phổ chuyển vị theo phương ngang nh 3.59. Phổ chuyển vị theo phương đứng

nh 3.60. Đường cong Msf với chuyển vị ( ệ số ổn định Msf = 1,608) Nhận é : Áp dụng công nghệ “soil nailing hay còn gọi là “đinh đ t xử lý m i dốc, hệ số ổn định t Msf = 1,557 đã tăng lên Msf = 1,608.

Với vị trí 3.

3.1.3.2.2

nh 3.61. Mặt cắt bố trí đinh đất và tấm bê tông lưới thép

Tấm BT đặt l-ới thép D4 phun vữa mác 300 dày 10cm

Mặt đ-ờng BT dày 18cm

7 đinh đất thép D25, lỗ khoan D76, đặt cách đều 2,5m dài 5,8m

5 đinh đất thép D25, lỗ khoan D76, đặt cách đều 2,5m dài 5,8m