PHAN TÍCH CAC YEU TO ANH HUONG DEN HE SO PHAN BO
B) Pace toe eT| Chiều dai cọc L = 25,0m
S| i m4 _Ằ®-- Sơ đồ bố trí cọc: đều trên bè 3D = 3,0m
_ nong g thay độ Ep = 30.000.000 kPa; v = 0,2
_Upeypyyyyyyyyy yy
S + Tải trọng do bản thân bè phân bố đều:
4 Vy, *H,, =25*3 =75(KN /m”
+ Tải trong ngoài tac dụng lên bè thay đổi:
ql = 100 kN/m (mô hình 1-1);
: q2 = 200 kN/m” (mô hình 1-2);
q3 = 300 KN/m? (mô hình 1-3):
q4 = 400 kN/m” (mô hình 1-4);
— Tiến hành khảo sát ảnh hưởng của tải trọng tác dụng lên bè đến thông số độ i Oe scan Oe ston soo OO lún & hệ số phan phối tai trong a,
Hình 3.7: Mô hình bài toán móng bè cọc trong chương trình PRAB
- 73 -
Í #9 Top View ee)
aơ @&ơ [” Element Number
|¥ Isometric
WwW WwW Draw |
Glomr | a la :
N b- ; View Each Pile |
Exit | W W
fly iT AY AY
vã
Í#đ View of the pile foundation Lơ Ă8 Jme
LÍ
[x] | >| Y:Ƒ 19000 = Clear | Exit
iJ = +] Z
4
Hình 3.8: Mô hình tong thé 3D móng bè cọc trong chương trình PRAB
- 74 -
3.2.1.3 Kết quả phân tích bang chương trình PRAB
| E9 View Raft Setrlemert =a
Settlomerdd (me) Setlignent ÍmnÌ Direction
f x-dierltEr:
0 © pirection
Rew cumber [8ˆ =3
1.04 heer |
lai View |
Evil
23.0 4
nc, 186†B7-†BĐ-†BĐftrtrE-tf2-tr3tir+trirtirrttrtiĐi1®H0
5] U i
ne eA 90.0 0
Lateral distance {mn}
Hình 3.9: Mô hình 1-1 MBC với độ lún trung bình = 29,5 mm FF) View Raft Settlement = 7=
Settomend (ne) Set lpnent ÍmmÌ Orestion
4 © x-dierltEr:
re 1 © pirecton
Rew cumber [8ˆ =3
104 ra; |
Cheer |
as! foo View |
EziF |
4
a ơ
KÝ =
bị l Ỷ q lI
1.2 sủ 0.0 15.8
Lateral distacice [in]
Hình 3.10: Mô hình 1-2 MBC với độ lún trung bình = 46 mm
Sertiomeit (se) Settiement (mm) -Òtactien
© x-diertiEr:
bị © ysdinection
Rew num bar fi 4
- 76 -
z - —
#® View load proportion carried by raft and piles Se)
Load proportion Load proportion carried by raft and piles ~Direction-
1.00 © x-direction
| © y-direction
@ z-direction
0.80 ơ |
—Versus-
@ Load
C Displacement 0.60 -
|¥ Load carried by raft
if 0.40 -
|¥ Load carried by piles
| 1)
| Clear |
8 00 T T T T T T T T tT T T T T Lj T T T T 0 10000 20000 30000 Exit |
Load in z-direction (KN) k< 2
Hình 3.13: Mô hình 1-1 & 1-2 với hệ số phân bố tải trong App = 0,95
z - —
#® View load proportion carried by raft and piles Se)
Load proportion Load proportion carried by raft and piles ~Direction-
1.00 | © x-direction
| © y-direction
@ z-direction
0.80 ơ |
—Versus-
@ Load
C Displacement 0.60 -
|¥ Load carried by raft
if 0.40 ~
|¥ Load carried by piles
| 1)
ơ l Draw |
T—mmơơơơn Gao |
8.00 T T T T T T T T T T T T T T T T T T 0 10000 20000 30000 Exit |
Load in z-direction (KN) k< 2
Hình 3.14: Mô hình 1-3 & 1-4 với hệ số phân bố tải trong App = 0,96
- /J7~-
3.2.1.4 Nhân xét và kết luân
+ Nhận xét:
=" Độ lún trung bình móng bè cọc cảng tăng theo cường độ tải trọng tac dụng:
- Mô hình 1-1 với q1 = 100 kPa (lún 29,5mm) - Mô hình 1-2 với q2 = 200 kPa (lún 46,0mm) - Mô hình 1-3 với q3 = 300 kPa (lún 63,0mm)
- Mô hình 1-4 với q4 = 400 kPa (lún 80,0mm)
= Độ lún lệch không nhiều giữa tâm bè và cạnh bè khi bể dày bè trường hợp phân tích này không thay đổi là 3.0m.
= Hệ số phân phối tải trọng trong bốn mô hình phân tích gần như là bang nhau
- Mô hình 1-1 với q1 = 100 kPa (@,, = Ú.95) - Mô hình 1-2 với q2 = 200 kPa (pp = Ú.,95) - Mô hình 1-3 với q3 = 300 kPa (pp = 9,96)
- Mô hình 1-4 với q4 = 400 kPa (pz = 0,96 )
+ Kết luận:
= Cường độ tải trọng càng tăng thì các thông số độ lún càng tăng theo, tuy nhiên độ lún lệch gần như là không thay đổi khi chiều dày bè đạt đến một kích thước ôn định.
= Cường độ tải trọng không làm ảnh hưởng đến hệ số phân phối tải trong Op,
giữa cọc và đất nên.
= Phan bè móng trong móng bè cọc chắc chan có tham gia chịu lực và truyền phân tải trọng còn lại (sau khi cọc đã gánh hết) xuống đất nên bên dưới.
-78 -
3.2.2 Anh hưởng chiều dày bè khác nhau 3.2.2.1 Téng hop các kết qua nghién cứu trước đây
Wong và Cooper (1974) cho rằng: Nếu xét về tiêu chí chọc thủng và lực cắt bố sung do lệch tâm thì chiều dày bè phụ thuộc chủ yếu vào số lượng tầng. Công thức dé nghị như sau:
Chiêu dày bè = (số tang) x (chiêu day trung bình của 01 sàn) Ferritto va Forest (1977) cho rằng: Nếu xét các tiêu chí đảm bảo khả năng chịu uốn, chống chọc thủng và phụ thuộc kết cấu bên trên thì chiều dày bè không được nhỏ hơn 1/6 khoảng cách trung bình giữa các cột va tối thiểu là 400mm.
Chiêu dày bè > 1/6 Lc & Chiêu dày bé nin = 400mm Poulos (2001) thì đưa ra 4 tiêu chí khi thiết kế sơ bộ bè móng là: moment lớn nhất,
luc cat lớn nhat, áp lực tại mặt tiép xúc lớn nhât và tiêu chí lún cục bộ dưới bè.
60 20 Ẹ 50E---—=———————ơ =
= 40} .--- 1 =
= 2k 20L NT a § 10; —
3 20}---] =
2
3 10} --- 7
0 1.0 2.0 0 1.0 2.0
Chiều dày bè Chiều dày bè E= 1.0 5
Zz sf
= raios Đ
Le) Cc
° 0.5 2
O ©
E x
= o
0 1.0 2.0 0 1.0 2.0
Chiều dày bè Chiều dày bè Hình 3.15: Ảnh hưởng chiều day bè đến sự làm việc của móng (Poulos, 2001)
- 7Q ~
3.2.2.2 Phõn tớch ảnh hướng của chiều cao bố mong đến thụnứ số đụ lỳn & hệ số phân phối tải trong a,,
MO HINH 2 DAT VAN DE
14000 H000 3000 3000 3000 3000 100đ Ộ Ộ
— — — + Phân bè móng có chiêu cao thay đôi:
ơa ơ...ˆ “` H, = 0,4 m (mụ hỡnh 2-1);
a
+—+ +—+ +:—+ +—+
ơơ. `. a5... ..ộ<. `. Hạ = 3,0 m (mụ hỡnh 2-3);
AT HH LH.
= xa xa ' ma ' mm H, = 6,0 m (mô hình 2-4);
+.—+ +:—+ +—+ +—+
| | | | | | | | ve ^
ơ——.. el eel ae lia tel el eel ie a Dai x Rong = 14m x 14m
| | | | | | | | | | | | |
mm ._ hà... HH Ep = 30.000.000 kPa; v = 0,2
ơơ. `. ee ee ene ee ee `.
| | | | x ar , ˆ Re
bot hot hot bot + Phan coc có kích thước không đôi:
q = 400 kPa Số lượng cọc n = 25 cọc
| lí lí lí Tế Kế lí lí lí TÃ Tế TK,|
~| Chiều cao bè : 0,4m / 1,5m /3,0m/6,0m
Đường kính cọc D = 1,0m
Chiều dài cọc L = 25,0m Sơ đồ bó trí cọc: đều trên bè 3D = 3,0m Ep = 30.000.000 kPa; = 0,2
+ Tải trọng do bản thân bè phân bố đều:
Vy *H,„ =25*3 =75(KN /m’)
15000 + Tai trọng ngoài tac dung lên bè không
doi: q= 400 (KN/m')
— Tiến hành khảo sát ảnh hưởng chiều cao bè đến thông số độ lún & hệ số phân phối tải trọng App
T3000 TT súp TT 3000 T3000 Ƒ3000 3000 3000 3000
- 80-
3.2.2.3 Kết quả phân tích bằng chương trình PRAB
fx = a#) View Raft Settlement o) &
Settlement (mm) Settlement (mm) Direction@ x-direction
0 C y-direction
Row number E +
20 =
| Glear |
Top View |
40 =
| Exit
60 af
| i rT allel
80 aq
0.0 5.0 10.0 15.0
Lateral distance (m)
XY — — 4
Hình 3.16: Mô hình 2-1 MBC với độ lún max = 80,0 mm; lún lệch = 10,0 mm
firs ơ
#5) View Raft Settlement So
Settlement (mm) Settlement (mm) Direction
x-direction 0 © y-direction
Row number [8 ->|
20 =
Clear
Top View |
40 3 Exit |
60 =
199167 198199 trô trrrta 15 te tS HHT HES ĐỂ IO
I t H J 0.0 5.0 10.0 15.0
Lateral distance (m)
` 4
Hình 3.17: Mô hình 2-2 MBC với độ lún max = 70,0 mm; lún lệch = 3,0 mm
Sertiorment (ne) Settiemont (mm) Drection
© x-dieetEr‹
6 © w=reelrri
Row number [4
Hình 3.18: Mô hình 2-3 MBC với độ lún max = 80,0 mm; lún lệch = 1,0 mm
F = _===
#Ð Vew Ra Setemm ia
Settlement (mm) Settlement (mm) {Direction i @ x-direction
© y-direction
Row number E +
Dr.
T r T r T T
0.0 5.0
Lateral distance (m)
Hình 3.19: Mô hình 2-4 MBC với độ lún max = 70,0 mm; lún lệch = 0,0 mm
-_82-
#5) View load proportion carried by raft and piles L= ¡Bi mm]
Load proportion Load proportion carried by raft and piles 1.00
0.80
0.60
—Direction
€ x-direction
© y-direction f z-direction
Versus Load
© Displacement
[¥ Load carried by raft
— 0.40 [¥ Load carried by piles
=
0.20 ẽ TH i
Clear |
0.00 5 T k T T T k r r T 0 20000 40000 60000 Exit |
Load in z-direction (KN)
Hình 3.20: Mô hình 2-1 & 2-2 với hệ số phân bồ tải trọng App = 0,95
£ View load proportion carried by raft and piles 7 Lo
tin Load proportion carried by raft and piles
0.80
0.60
0.40
0.20
0.00 = - : - T - 5 z T
€ x-direction
© y-direction f z-direction
Versus Load
© Displacement
[¥ Load carried by raft a [¥ Load carried by piles
Exit |
Hình 3.21: Mô hình 2-3 & 2-4 với hệ số phân bố tải trong App = 0,97
- 83-
3.2.2.4 Nhân xét và kết luân
+ Nhận xét:
= Độ lún tối đa móng bè cọc không bị ảnh hưởng bởi việc thay đổi chiều cao bè, độ lún dao động trong khoảng từ 70 đến 80 mm.
- Mô hình 2-1 với H; = 0,4 m (lún max = 80 mm) - Mô hình 2-2 với H; = 1,5 m (lún max = 70 mm) - Mô hình 2-3 với Hạ = 3,0 m (lún max = 80 mm) - Mô hình 2-4 với Hy = 6,0 m (lún max = 70 mm)
= Độ lún lệch giữa tâm bè và cạnh bè bị ảnh hưởng rất lớn do sự thay đổi chiều day bè, và khi đạt đến một chiều dày 6n định thì độ lún lệch không còn nữa.
- Mô hình 2-1 với Hị = 0,4 m (lún lệch= 10 mm) - Mô hình 2-2 với Hz = 1,5 m (lún lệch = 3 mm) - Mô hình 2-3 với Hạ = 3,0 m (lún lệch = 1 mm) - Mô hình 2-4 với Hy = 6,0 m (lún lệch = 0 mm)
= Hệ số phân phối tải trọng trong bốn mô hình phân tích gần như là bằng nhau
- Mô hình 2-1 với Hị = 0,4 m (pp = 0,95) - Mô hình 2-2 với H; = 1,5 m (App = 0,95) - Mô hình 2-3 với H3 = 3,0 m (App = 0,97)
- Mô hình 2-4 với Hy = 6,0 m (pp = 0,97)
+ Kết luận:
= Bé dày bè có ảnh hưởng rất lớn đến sự lún lệch giữa tâm bè và cạnh bè. Khi tăng bề dày của bè đạt đến một giá trị nào đó thì độ lún lệch này không đáng ké (gan như băng không).
= Dẻ dày của bè ảnh hưởng rat ít đến độ lún toi đa của móng bè cọc. Tuy nhiên ta cũng can phải chú ý rang, việc tăng bé dày bè dé chống lực xuyên thủng của cả hai
lực từ cột phía trên và từ cọc phía dưới bè.
= Bê dày bè thay đối không làm ảnh hưởng nhiều đến tỷ lệ phân phối tải trọng giữa
bè và đât nên.
- 84-
3.2.3 Anh hướng của cọc 3.2.3.1 Tổng hop các kết qua nghiên cứu trước đây
+ Anh hưởng của sơ đồ bố trí cọc & số lượng cọc Rabiei (2009) nghiên cứu ảnh hưởng của cách sắp xếp cọc dưới bè đến độ lún và sự phân phối momen trong bè. Tác giả cho biết, khi cọc bố trí ở những vị trí ứng suất tập trung cao có tác dụng làm giảm lún lệch, ngược lại ở những vị trí có ứng suất thấp làm tăng giá trị lún lệch nhiều. Điều này cho thấy ảnh hưởng của moment trong bè do việc bố trí cọc, bố trí cọc đúng vị trí cần thiết có thể phân phối được mément trong bè đồng đều.
Oh et al. (2006) sử dụng phương pháp PTHH 3D, cho rằng độ lún tối đa của móng bè cọc phụ thuộc vao khoảng cách giữa các cọc và số lượng cọc. Chiều dày bè không ảnh hưởng gi đến lún tong thể.
Chow et al. (2001) sử dụng cách tiếp cận năng lượng tối thiểu dé phân tích móng bè cọc. So sánh khoảng cách giữa các cọc lớn hơn và nhỏ hơn 3d, cho thấy đối với móng cọc nhỏ khi tăng khoảng cách cọc và giảm bớt sỐ lượng cọc, thì lún lệch và momen trong bè tăng lên đáng kể. Đối với móng lớn thay đối khoảng cách giữa các cọc và số lượng cọc không quá nhạy cảm. Nói cách khác, khoảng cách lớn gitra các cọc có thể chấp nhận được với nhóm cọc lớn khi xét tới lún, mô men trong bè và phân phối tải trọng giữa cọc và bè.
Tuy vào khoảng cách giữa các cọc ma cọc làm việc như một nhóm hoặc riêng rẽ
như những cọc đơn: khoảng cách 3D đến 7D (ảnh hưởng nhóm), khoảng cách >
7D (ảnh hưởng riêng rẽ). Dựa trên yếu tố kinh tế cũng như thực tiễn, khoảng cách tối ưu giữa các cọc nên từ 3 đến 3,5 lần đường kính cọc.
Ảnh hưởng của đường kính cọc & chiều dài cọc
Ziaie-Moayed et al. (2010) sử dụng phương pháp PTHH 3D nghiên cứu anh
hưởng của sự thay doi đường kính cọc đến việc giảm lún tong thé và giảm lún lệch khi tải tác dụng không đều. Kết quả nghiên cứu cho thấy, nếu tại mũi cọc là đất cát chặt thì việc thay d6i đường kính cọc là rất hiệu quả. Nhưng dưới mũi cọc là đất
yêu thì nên xét đến việc thay đôi chiêu dai cọc.
-_85-
Poulos (2001) nhận thấy đối với bè dày 0,5m có 9 cọc, lún tổng thể, lún lệch, momen trong bè đều giảm khi tăng chiều dai cọc, trong khi sự phân phối tải trong vào coc tang lên. Phối hợp nghiên cứu sỐ lượng cọc và chiều dài cọc, cho thay tang chiéu dai coc va giam sỐ lượng cọc đảm bảo sự làm việc của móng bè cọc
hiệu quả hơn.
Reul (2004) cho rang tổng chiều dài tối thiểu của cọc dài có ảnh hưởng lún tối da hơn là số lượng lớn các cọc ngắn.
Tan et al. (1996) báo cáo về ảnh hưởng của móng bè cọc khi cọc có chiều dài khác nhau trên đất yếu. Kết qua quan trắc chỉ ra rang dé chống lún lệch, nên bồ trí cọc dải tại tâm của móng và cọc ngăn hơn về phía mép móng, điều này hoàn toàn phù
hợp với nghiên cứu của Reul và Randolph (2004)
Chow và Small (2008) sử dụng kỹ thuật lớp hữu hạn để nghiên cứu móng bè cọc, khăng định rằng việc sử dụng cọc có chiều đải và đường kính khác nhau có thể giảm lún tông thể, lún lệch và phân bố tải dọc trục doc thân cọc ở khu vực tâm
móng.
3.2.3.2 Nhân xét & kết luân Mô hình bố trí cọc hợp lí trong móng bè coc là bố trí cọc dai tại tâm của móng và cọc ngắn hơn về phía mép móng, điều này hoàn toàn phù hợp với nhiều nghiên
cứu trước đây.
Sơ đồ bố trí cọc, khoảng cách giữa các cọc sẽ ảnh hưởng đến số lượng cọc. Mối liên hệ này đóng vai trò quan trọng trong hiệu suất của móng bè cọc. Nó ảnh hưởng nhiều đến độ lún trung bình, độ lún lệch và sự phân chia tải trọng tác dụng lên cọc - đất nên.
Nếu tại mũi cọc là đất cát chặt thì việc thay đôi đường kính cọc là rất hiệu quả.
Nhưng nếu dưới mũi cọc là đất yếu thì nên xét đến việc thay đối chiều dai cọc.
Chiều dai cọc, đường kính cọc và khoảng cách các cọc có mối tương quan lan nhau. ảnh hưởng đến hệ số phân phối tải trọng va van dé thiết kế cọc trong mong
bè cọc.
- SÓ -
3.2.4 Ảnh hưởng điều kiện địa chất công trình 3.2.4.1 Mong bố coc trờn nền đất cỏt (chặt trunứ bỡnh)
MO HINH 3 (NEN DAT CAT) DAT VAN DE
14000 000 3000 3000 ; 3000 ; 3000 1000
+ Phần bè có kích thước không đổi:
e- :®- :e®-- :r®@- :® Dài x Rộng x Cao = 14m x 14m x 3mh h I i | | ' i | i= ee ee ee Tannese) Ee = 30.000.000 kPa; e- + fee :®-- + feat. v = 0,2
ee SeeỊ Ị i | | | | | | a +:—+— ee +:— +:— Spee pe pe fen ee x , , , ˆ Re
© | || ° | © | + Phan coc có kích thước không đôi:+.—+ +:—+: +—+ fot š
| | | | | | | | r
eres 1 | $6 rong ege n = 25 ege
a ee a ee ne el i i i i
@: _ tò ‘@ thự e- _ Đường kính cọc D = 1,0m
61 i | mm ơ
7Ÿ TT TT Tổ Chiêu dài cọc L = 25,0m
—+—+—+—+—+ —+—+—+—+ —+—+ —+—+—
@: @ be ee. ằ Sơ đồ bố tri cọc: đều trờn bố 3D = 3,0m| |
q = 400 kPa Ep = 30.000.000 kPa; v = 0,2
—=
Vy yyy yyy yyy yy yy
+ Tải trong do ban than bè phân bố đều:
z„ *H,„ =25*3 = 75(kPa)
+ Tải trọng ngoài tác dụng lên bè không
doi q = 400 (kPa)
— Tiến hành khảo sát ảnh hưởng của E nên đất cát đến thông số độ lún & hệ số
phân phối tải trong a,
TT 3000 3000 T 3000 T 3000 T
_ẹ7-
Bảng 3.4: Bảng tóm tat thông số sử dụng trong PLAXIS 3D (mô hình 3)
„ Loại vật liệu
Thông sô Ký hiệu — Đơn vị
Dat nên Bê tông
Mẫu vật liệu Model M-C Linear Elastic ơ
Loại vật liệu tỏc động Type Drained Non-porous ơ
Khôi lượng đơn vị đất 3
‹ Y 18 25 kN/m
trên mực nước ngâm unsat
Khôi lượng don vi đất 3
7 ; ` V sat 18 ơ kN/m dưới mực nước ngâm
Môđun dan hồi E 25.000 30.000.000 kN/mˆ Hệ số Poisson Vv 0.3 0.2 ơ Lực dính C 50 R kN/mˆ
Gúc ma sat trong @ 30 ơ ° Góc truong nở VW 0 _ °
Hệ số giảm cường độ Rinter | ơ ơ
-_ 88 -
& Két quả phân tích bang PLAXIS 3D
Hi(
//
Hình 3.22: Mô hình móng bè coc trong Plaxis 3D Foundation (m6 hình 3)
|kNrr rr]
600.000 400.000 200.000 0.000 -200.000 -400.000 -600.000 -800.000 -1000.000 -1200.000 -1400.000 -1600.000 -1800.000 -2000.000 -2200.000 -2400.000 -2600.000
Mex mum Vz Le = 545.24 khr¿m {E erent 3€8 at Ncce 71€) j Mr rum Veuve = -2.50*107 khrr,m (E erent 326 at Ncce 105€)
Hình 3.23: Moment uốn của bè móng trong mô hình 3
Axial forces N
Max rum Veuve = -1.317107 kN (E erent 65 at Ncce 210S&) /Mrmum Vee = -5.717107 kN (E erent 51 at Ncce 21054)
Hình 3.24: Phan lực đầu coc trong mô hình 3
s* Tính toán hệ số phân bố tải trọng „„
Tổng tải trọng truyền xuống cọc:
Riotat = (400275) * (14*14) = 93.100 (KN)
Tong phan luc dau coc (két qua lay tir phan mém Plaxis 3D Foundation)
R, = 73120 (KN)
Hệ số phân phối tai trọng trong mô hình 3:
DR, _ 73120 =0 Roig 93100
Apr = °
- 90 -
[*10 'm]ean?
150.000 120.000
110.000
100.000 90.000
80.000 70.000
60.000
50.000 40.000
30.000
20.000 10.000
-0.000 -10.000
Total displacements Urot
Exireme Veue = 122.12*10Ì m Hình 3.25: Độ lún cua móng bè cọc trong mô hình 3
(độ lún max = 12,2 cm)
s* Kết qua mô hình 3 trên nền cat, trạng thai chat vừa:
Độ lún móng bè cọc = 12,2 cm
Hệ số phân phối tải trọng a,, = 0,78 (cọc chịu 78% & đất nên chịu 22%)
- 0] -
3.2.4.2 Mong bè coc trên nền đất sét (dẻo trung bình)
MO HÌNH 4 (NEN DAT SET) DAT VAN DE
14000
{1000 3000 ; 3000 ; 3000 ; 3000 1000
+ Phần bè có kích thước không đổi:
e- :®_- :®- Oe b ; Dài x Rộng x Cao = 14m x 14m x 3m
° F . . . r l Er = 30.000.000 kPa; = 0,2
eit a rs elle + Phan coc có kích thước không đôi:
"an TH Số lượng cọc n = 25 cọc
e- ‘eo. r1 :@- :® Đường kính cọc D = 1,0m
Pre in là H Chiêu dai cọc L = 25,0m
e: ‘eo. ` ra :® Sơ đồ bó trí cọc: đều trên bè 3D = 3,0m
q = 400 kPa Ep = 30.000.000 kPa; v = 0,2
—
vey y yy yyy yy yyy ,bai
+ Tải trọng do bản thân bè phân bố đều:
i: y,,*H,, =25*3 = 75 (kPa)
+ Tai trọng ngoài tac dung lên bè không
doi q = 400 (kPa)
— Tiến hành khảo sát ảnh hưởng của
& nền đất sét (mô hình 4-1 Drained & mô
hình 4-2 Undrained) đến thông số độ lún
& hệ số phõn phối tải trọng ứ„„
TT 3000 3000 T 3000 T 3000 T
Bảng 3.5: Bảng tóm tắt thông số sử dụng trong PLAXIS 3D (mô hình 4-1 & 4-2)
- 92 -
„ Loại vật liệu Thông sô Ký hiệu : Đơn vị
Dat sét Bê tông
Mẫu vật liệu Model M-C Linear Elastic ơ Loại vật liệu tác động Drained & Non-porous
Type Undrained 7
Khôi lượng đơn vi dat 3
` Y 25 kN/m
trên mực nước ngầm unsat —
Khôi lượng đơn vị đất 3
` Y 20 ơ kN/m dưới mực nước ngâm sat
Môđun đàn hôi E 10.000 30.000.000 kN/mˆ Hệ số Poisson Vv 0,3 0,2 ơ Lực dính C 10 R kN/mˆ
Gúc ma sat trong @ 30 ơ °
Góc truong nở VW 0 _ °
Hệ số thâm đứng ky 3x10” R m/day Hệ số thâm ngang ky 6x10” _ m/day Hệ số giảm cường độ Rinter 0.8 ơ ơ
- 93 -
+4 Két quả phân tích bang PLAXIS 3D
Axial forces N
Mex mum Vze = -1.217107 kN (E erent 65 at Ncce 22204) /Mrmum Vẽ Le = -4.42* 10 kN (E erent 51 at Ncce 2216C)
Hình 3.26: Phản lực đầu cọc trong mô hình 4-1 (loại vật liệu Drained)
* Tính toán hệ số phân bố tải trọng Cp, Tổng tải trọng truyền xuống cọc:
Riotat = (400275) * (14*14) = 93.100 (KN)
Tong phan luc dau coc (két qua lay tir phan mém Plaxis 3D Foundation)
R, = 67759 (kN)
Hệ số phân phối tải trong trong mô hình 40-2 (Drained)
>R„ _ 67759 _ 4 R„„ 93100 Apr = k
Axial forces N
Mex mum Vze = -1.21*107 kN (E erent 61 at Ncce 2219C) /Mrimum Vẽ Le = -4,867107 kN (E erent 71 at Ncce 2222C)
Hình 3.27: Phan lực dau cọc trong mô hình 4-2 (loại vat liệu Undrained)
s* Tính toán hệ số phân bố tải trọng „„
Tổng tải trọng truyền xuống cọc:
Riotat = (400275) * (14*14) = 93.100 (KN)
Tong phan luc dau coc (két qua lay tir phan mém Plaxis 3D Foundation)
R, = 66520 (kN)
Hệ số phân phối tải trong trong mô hình 40-2 (Drained)
YR, 66520 _ R„„ 93100 Apr = k
- 95 -~
|r]
0.240
0.220
0.200
0.180
0.160
0.140
0.120
0.100
0.080
0.060
0.040
0.020
-0.000
-0.020
Total displacements Urot
Exirere Veue = 225.17*10Ì m Hình 3.28: Độ lún cua móng bè cọc trong mô hình 4-1 (loại vật liệu Drained)
(độ lún max = 22,5 cm)
- 96 -
[*10 “r]een,
85.000 80.000 75.000 70.000 65.000 60.000 55.000 50.000 45.000 40.000 35.000 30.000 25.000 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 -5.000
Total displacements U,,,
Exireme Ve ue = 82.56*10Ì m Hình 3.29: Độ lún cua móng bè cọc trong mô hình 4-2 (loại vat liệu Undrained)
(độ lún max = 8,26 cm)