Dựa theo lí thuyết trình bày ở trên, tiến hành tính toán tờng chắn cho công trình nh sau

Céng 0.899 0.9979 a.2- Tĩnh tải tờng chắn- lõi- cột

3.4.2.3. Dựa theo lí thuyết trình bày ở trên, tiến hành tính toán tờng chắn cho công trình nh sau

Công trình hầm đỗ xe ngầm và dịch vụ công cộng, kết cấu tờng chắn dày 800, dài 35m, (từ cốt -1,5m tới -36,5m). Đặt 9 tầng chống ngang, chính là sàn các tầng. Độ sâu đào hố móng là -23m. Ta đi tìm nội lực, chuyển vị của tờng và phản lực thanh chống.

0

49.135 70.285 33.892 56.621

80.647 100.486

234.237 203.420

417.575

627.174 500.573

572.521

q= 20 kPa mặtưđấtưtựưnhiên

δ= 800mm

SéTưPHAưXáMưVàNGư-ưDẻOưMềM SéTưPHAưNÂUưHồNGưXáMưVàNGư-ưDẻOưCứNG

SéTưPHAưXáMưHồNGưKẹPưHữUưCƠư-ưDẻOưMềM

SéTưPHAưXáMưHồNGưKẹPưCáTư-ưDẻOưMềM

SéTưPHAưXáMưHồNGư-ưDẻOưCHảY

SéTưPHAưNÂUưHồNGư-ưDẻOưMềM

cátưphaư-ưchặtưvừa hệưthốngưưsànư-ưchốngưngang

Hình 3.75- Mặt cắt kết cấu chắn giữ và sơ đồ áp lực nớc đất

Tải trọng tác dụng: Tính áp lực đấ chủ động theo lí thuyết Rankine, áp lực nớc đất tính riêng theo từng giai đoạn thi công theo nh các bảng. Khi tính áp lực nứơc đất, lầy siêu tải bên ngoài hố q= 20kPa.

áp lực đất-nớc tính riêng trớc khi đào

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 1.50 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 49.135 70.285 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 56.621 6(Trên MNN) 1.50 -8.50 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 100.486 6(Díi MNN) 5.60 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 100.486 234.237 7(Díi MNN) 18.60 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.420 627.174

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014 4 0.80 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 34.014 34.014 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 33.892 6(Trên MNN) 1.50 -8.50 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 80.647 6(Díi MNN) 5.60 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 100.486 100.486 7(Díi MNN) 18.60 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.420 203.420 8(Díi MNN) 3.80 -36.50 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.573 500.573

áp lực đất-nớc tính chung TRƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 3

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014 4 0.80 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 34.014 45.294 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 56.621 6(Trên MNN) 0.70 -7.70 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 89.905 6(Trên MNN) 0.80 -8.50 16.81 10.80 5.47 0.8259 89.905 89.905 6(Díi MNN) 5.60 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 101.013 7(Díi MNN) 18.60 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 203.895 8(Díi MNN) 3.80 -36.50 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.910 500.910

áp lực đất-nớc tính riêng TRƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 4

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014 4 0.80 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 34.014 45.294 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 56.621 6(Trên MNN) 0.70 -7.70 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 89.905 6(Trên MNN) 0.80 -8.50 16.81 10.80 5.47 0.8259 89.905 101.013 6(Díi MNN) 1.20 -9.70 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 129.674 6(Díi MNN) 1.20 -10.90 16.81 10.80 5.47 0.8259 129.674 158.335 6(Díi MNN) 3.20 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 158.335 158.335 7(Díi MNN) 18.60 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 203.895

áp lực đất-nớc tính riêng TRƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 5

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014 4 0.80 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 34.014 45.294 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 56.621 6(Trên MNN) 0.70 -7.70 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 89.905 6(Trên MNN) 0.80 -8.50 16.81 10.80 5.47 0.8259 89.905 101.013 6(Díi MNN) 1.20 -9.70 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 129.674 6(Díi MNN) 1.20 -10.90 16.81 10.80 5.47 0.8259 129.674 158.335 6(Díi MNN) 1.20 -12.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 158.335 186.995 6(Díi MNN) 1.20 -13.30 16.81 10.80 5.47 0.8259 186.995 215.656 6(Díi MNN) 0.80 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 215.656 215.656 7(Díi MNN) 18.60 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 203.895 8(Díi MNN) 3.80 -36.50 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.910 500.910

áp lực đất-nớc tính riêng TRƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 6

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014 4 0.80 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 34.014 45.294 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 56.621 6(Trên MNN) 0.70 -7.70 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 89.905 6(Trên MNN) 0.80 -8.50 16.81 10.80 5.47 0.8259 89.905 101.013 6(Díi MNN) 1.20 -9.70 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 129.674 6(Díi MNN) 1.20 -10.90 16.81 10.80 5.47 0.8259 129.674 158.335 6(Díi MNN) 2.40 -13.30 16.81 10.80 5.47 0.8259 158.335 215.656 6(Díi MNN) 0.80 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 215.656 234.764 7(Díi MNN) 1.60 -15.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 240.347 7(Díi MNN) 17.00 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 240.347 240.347 8(Díi MNN) 3.80 -36.50 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.910 500.910

áp lực đất-nớc tính riêng TRƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 7

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145

6(Díi MNN) 1.20 -9.70 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 129.674 6(Díi MNN) 1.20 -10.90 16.81 10.80 5.47 0.8259 129.674 158.335 6(Díi MNN) 2.40 -13.30 16.81 10.80 5.47 0.8259 158.335 215.656 6(Díi MNN) 0.80 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 215.656 234.764 7(Díi MNN) 1.60 -15.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 240.347 7(Díi MNN) 1.20 -16.90 17.16 18.00 8.40 0.7451 240.347 267.686 7(Díi MNN) 1.20 -18.10 17.16 18.00 8.40 0.7451 267.686 295.025 7(Díi MNN) 14.60 -30.30 17.16 18.00 8.40 0.7451 295.025 295.025 8(Díi MNN) 3.80 -34.10 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.910 500.910

áp lực đất-nớc tính riêng trƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 8

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014 4 0.80 -5.30 17.70 15.00 6.50 0.7966 34.014 45.294 5 1.70 -7.00 18.20 19.00 8.80 0.7346 33.892 56.621 6(Trên MNN) 0.70 -7.70 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 89.905 6(Trên MNN) 0.80 -8.50 16.81 10.80 5.47 0.8259 89.905 101.013 6(Díi MNN) 1.20 -9.70 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 129.674 6(Díi MNN) 1.20 -10.90 16.81 10.80 5.47 0.8259 129.674 158.335 6(Díi MNN) 2.40 -13.30 16.81 10.80 5.47 0.8259 158.335 215.656 6(Díi MNN) 0.80 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 215.656 234.764 7(Díi MNN) 1.60 -15.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 240.347 7(Díi MNN) 1.20 -16.90 17.16 18.00 8.40 0.7451 240.347 267.686 7(Díi MNN) 1.20 -18.10 17.16 18.00 8.40 0.7451 267.686 295.025 7(Díi MNN) 1.35 -19.45 17.16 18.00 8.40 0.7451 295.025 325.781 7(Díi MNN) 1.35 -20.80 17.16 18.00 8.40 0.7451 325.781 356.537 7(Díi MNN) 11.90 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 356.537 356.537 8(Díi MNN) 3.80 -36.50 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.910 500.910

áp lực đất-nớc tính chung TRƯớC & SAU KHI đặT TầNG CHốNG 9

Lớp hi z γi ci ϕi ka Pa.trên Pa.dới

(m) (m) (kN/m3) (kPa

) (độ) - (kPa) (kPa)

2 1.30 -2.80 19.40 30.00 13.18 0.6286 -47.572 -19.145 3 1.00 -3.80 18.70 22.00 10.75 0.6856 -5.430 7.391 4 0.70 -4.50 17.70 15.00 6.50 0.7966 24.144 34.014

6(Trên MNN) 0.70 -7.70 16.01 10.80 5.47 0.8259 80.647 89.905 6(Trên MNN) 0.80 -8.50 16.81 10.80 5.47 0.8259 89.905 101.013 6(Díi MNN) 1.20 -9.70 16.81 10.80 5.47 0.8259 101.013 129.674 6(Díi MNN) 1.20 -10.90 16.81 10.80 5.47 0.8259 129.674 158.335 6(Díi MNN) 2.40 -13.30 16.81 10.80 5.47 0.8259 158.335 215.656 6(Díi MNN) 0.80 -14.10 16.81 10.80 5.47 0.8259 215.656 234.764 7(Díi MNN) 1.60 -15.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 203.895 240.347 7(Díi MNN) 1.20 -16.90 17.16 18.00 8.40 0.7451 240.347 267.686 7(Díi MNN) 1.20 -18.10 17.16 18.00 8.40 0.7451 267.686 295.025 7(Díi MNN) 1.35 -19.45 17.16 18.00 8.40 0.7451 295.025 325.781 7(Díi MNN) 1.35 -20.80 17.16 18.00 8.40 0.7451 325.781 356.537 7(Díi MNN) 1.35 -22.15 17.16 18.00 8.40 0.7451 356.537 387.294 7(Díi MNN) 1.35 -23.50 17.16 18.00 8.40 0.7451 387.294 418.050 7(Díi MNN) 9.20 -32.70 17.16 18.00 8.40 0.7451 418.050 418.050 8(Díi MNN) 3.80 -36.50 16.92 25.00 18.00 0.5279 500.910 500.910 Rời rạc phần tử kết cấu chắn đất: Chia thành 28 phần tử độ dài < 2m , đánh số thứ tự thanh từ 1 đến 28 và nút từ 1 đến 29 từ dới lên nh hình:

Bảng 3.26 - Độ cứng thanh chống ngang Ki = EAi /li

TT tÇng chèng E Ai l Ki

(T/m2) (m2) (m) (T/m)

TÇng chèng 1,9 2,9.10E6 0.50 6.40 226562.5

TÇng chèng 2,3,4 2,9.10E6 0.28 6.40 126875.0

Tầng chống còn lại 2,9.10E6 0.20 6.40 90625.0

Bảng 3.27- Độ cứng của gối tựa đàn hồi tại điểm nút mỗi phần tử dầm

Label Lớp đất Kh ls K K chỉnh sửa

(T/m3) (m) (T/m) (T/m)

1 8 8000 0.80 3200 3200

2 8 8000 1.50 12000 12000

3 8 8000 1.50 12000 8125

4 7 2500 1.70 4250 4250

5 7 2500 1.50 3750 3750

6 7 2500 1.50 3750 3750

7 7 2500 1.50 3750 3750

8 7 2500 1.50 3750 3750

9 7 2500 1.50 3750 3750

10 7 2500 1.35 3375 3375

11 7 2500 1.35 3375 3375

12 7 2500 1.35 3375 3375

13 7 2500 1.35 3375 3375

14 7 2500 1.20 3000 3000

15 7 2500 1.20 3000 3000

16 7 2500 1.60 4000 2200

17 6 500 0.80 400 400

18 6 500 1.20 600 600

19 6 500 1.20 600 600

20 6 500 1.20 600 600

21 6 500 1.20 600 600

22 6 500 0.80 400 400

23 6 500 0.70 350 2470

24 5 2700 1.70 4590 3095

25 4 2000 0.80 1600 1600

26 4 2000 0.70 1400 2200

27 3 3000 1.00 3000 3000

tăng lực trớc. Sơ đồ tính toán và kết quả tính toán có kể tới quá trình thi công xem từ hình 3.77

đến hình 3.85.

Lấy bớc đào thứ nhất và thứ hai làm ví dụ về cách điều nội lực và chuyển vị theo quá trình thi công.

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M

δmax =-1,19 cm;δ01 =-0,32cm;Mmax =59,35 T.m;

Lực cắt Q Qmax = 56,95 T Hình 3.77- Kết quả nội lực và chuyển vị trớc khi lắp chống 2

δ01 = - 0,32cm là chuyển vị của tờng chắn tại điểm 26 - điểm sẽ đặt tầng chống 2. Trị này sẽ đa để điều chỉnh chuyển vị trong giai đoạn lắp chống 2 dới đây. Trong Sap thao tác này đợc cụ thể bằng cách cho điểm nút đặt chống hai- nút 26 chuyển vị cỡng bức một lợng bằng δ01, dấu trừ tức chuyển vị này ngợc chiều trục x trong toạ độ Gobal.

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,19 cm; Mmax =59,28 T.m

Lực cắt Q Qmax = 56,95 T Hình 3.78- Kết quả tính toán bớc đào1 sau khi đã điều chỉnh chuyển vị

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,29 cm; δ02 =-0,84 cm;

Mmax =63,78 T.m;

Lực cắt Q Qmax = 57,00 T Hình 3.79- Kết quả nội lực và chuyển vị trớc khi lắp chống 3- bớc đào 2 Bớc vào giai đoạn lắp chống 3, các trị điều chỉnh chuyển vị gồm:

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,19 cm; Mmax =62,56 T.m

Lực cắt Q Qmax = 56,97 T Hình 3.80- Kết quả tính toán bớc đào 2 sau khi đã điều chỉnh chuyển vị.

Tơng tự với bớc đào thứ n, cần điều chỉnh các thanh chống 1ữ (n+1) lợng δi thích hợp. Kết quả những bớc đào tiếp sau thể hiện trong các hình từ 3.81 đến 3.85.

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,36 cm; Mmax =92,72 T.m

Lực cắt Q Qmax = 57,06 T Hình 3.81 - Kết quả tính toán bớc đào 3

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,39 cm; Mmax = 93,77 T.m

Lực cắt Q Qmax = 56,95 T Hình 3.82- Kết quả tính toán bớc đào 4

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,43 cm; Mmax =77,88 T.m

Lực cắt Q Qmax = 56,51 T

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,45 cm; Mmax =68,91 T.m

Lực cắt Q Qmax = 54,20 T Hình 3.83- Kết quả tính toán bớc đào 6

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,73 cm; Mmax =70,22 T.m

Lực cắt Q Qmax = -73,60 T Hình 3.84- Kết quả tính toán bớc đào 7

Sơ đồ tính toán Chuyển vị và mômen M δmax =-1,24 cm; Mmax =93,46 T.m

Lực cắt Q Qmax = -104,36 T Hình 3.85- Kết quả tính toán bớc đào 8

Sau khi có nội lực các giai đoạn đào khác nhau, lấy hình bao nội lực các giai đoạn đào để làm căn cứ thiết kế cuối cùng cho kết cấu tờng chắn. Dới đây là bảng tính và biểu đồ bao nội lực tờng chắn.

Bảng 3.26- Bảng bao nội lực kết cấu t ờng chắn qua các giai đoạn thi công

label vị trÝ

lắp chống 2 lắp chống 3 lắp chống 4 lắp chống 5 lắp chống 6 lắp chống 7 lắp chống 8

M Q M Q M Q M Q M Q M Q M Q

1 0.00 -1.25 -21.59 -1.26 -21.60 -1.23 -21.57 -1.23 -21.56 -1.70 -22.15 -2.57 -23.23 -3.42 -24.30

1 0.40 3.38 -1.57 3.37 -1.58 3.39 -1.54 3.39 -1.53 3.15 -2.13 2.72 -3.21 2.29 -4.28

1 0.80 0.00 18.46 0.00 18.45 0.00 18.48 0.00 18.49 0.00 17.90 0.00 16.82 0.00 15.75

2 0.00 27.85 -18.14 27.88 -18.11 28.05 -18.02 28.08 -18.01 26.75 -18.57 22.42 -20.88 20.87 -21.35

2 0.75 27.38 19.40 27.39 19.43 27.48 19.52 27.50 19.54 26.60 18.97 24.01 16.66 22.80 16.19

2 1.50 -1.25 56.95 -1.26 56.97 -1.23 57.06 -1.23 57.08 -1.70 56.51 -2.57 54.20 -3.42 53.74

3 0.00 41.09 -28.72 41.32 -28.58 41.54 -28.55 41.56 -28.55 43.76 -26.20 40.22 -25.68 47.46 -19.82

3 0.75 48.55 8.82 48.68 8.96 48.87 9.00 48.90 8.99 49.33 11.34 45.40 11.87 48.25 17.73

3 1.50 27.85 46.37 27.88 46.50 28.05 46.54 28.08 46.53 26.75 48.88 22.42 49.41 20.87 55.27

4 0.00 27.44 -25.32 28.07 -25.08 28.22 -25.13 28.17 -25.17 34.29 -26.00 39.30 -25.27 49.14 -29.32

4 0.85 41.61 -8.03 42.04 -7.79 42.23 -7.84 42.21 -7.88 47.71 -5.57 50.12 -0.20 61.18 0.99

4 1.70 41.09 9.26 41.32 9.50 41.54 9.46 41.56 9.41 43.76 14.86 40.22 18.98 47.46 31.29

5 0.00 14.47 -23.91 15.61 -23.57 15.50 -23.73 15.33 -23.82 21.66 -26.45 28.89 -29.06 37.14 -34.74

5 0.75 26.68 -8.65 27.56 -8.31 27.58 -8.48 27.47 -8.56 34.74 -8.42 42.39 -6.94 53.17 -8.00

5 1.50 27.44 6.61 28.07 6.95 28.22 6.78 28.17 6.70 34.29 9.61 39.30 15.19 49.14 18.74

6 0.00 4.03 -22.21 5.84 -21.77 5.22 -22.12 4.83 -22.25 10.00 -25.80 16.76 -30.21 23.61 -35.76

6 0.75 14.97 -6.96 16.45 -6.51 16.08 -6.86 15.80 -7.00 22.59 -7.78 31.12 -8.09 40.41 -9.02

6 1.50 14.47 8.30 15.61 8.75 15.50 8.40 15.33 8.26 21.66 10.25 28.89 14.04 37.14 17.72

7 0.00 -4.45 -20.91 -1.87 -20.40 -3.37 -20.98 -4.06 -21.18 -0.51 -25.03 4.98 -29.98 12.73 -34.00

7 0.75 5.51 -5.65 7.71 -5.14 6.64 -5.73 6.11 -5.93 11.50 -7.00 19.17 -7.85 28.20 -7.26

7 1.50 4.03 9.60 5.84 10.11 5.22 9.53 4.83 9.33 10.00 11.02 16.76 14.27 23.61 19.48

8 0.00 -12.00 -20.29 -8.73 -19.82 -11.50 -20.67 -12.56 -20.93 -10.47 -24.67 -5.60 -29.18 6.99 -30.56

8 0.75 -2.51 -5.04 0.42 -4.57 -1.71 -5.42 -2.59 -5.67 1.27 -6.64 7.99 -7.06 19.89 -3.82

8 1.50 -4.45 10.22 -1.87 10.69 -3.37 9.84 -4.06 9.59 -0.51 11.38 4.98 15.07 12.73 22.92

9 0.00 -19.62 -20.34 -16.01 -20.12 -20.42 -21.20 -21.89 -21.48 -20.72 -24.86 -14.74 -28.22 7.83 -26.18

9 0.75 -10.09 -5.08 -6.65 -4.86 -10.24 -5.95 -11.51 -6.22 -8.84 -6.83 -1.87 -6.09 17.44 0.56

9 1.50 -12.00 10.18 -8.73 10.40 -11.50 9.31 -12.56 9.04 -10.47 11.19 -5.60 16.04 6.99 27.30

10 0.00 -24.96 -17.69 -21.83 -18.04 -27.85 -19.23 -29.63 -19.46 -28.23 -21.78 -18.43 -22.65 18.69 -16.02 10 0.68 -17.66 -3.96 -14.29 -4.31 -19.50 -5.50 -21.13 -5.73 -19.00 -5.56 -9.86 -2.74 21.38 8.04

10 1.35 -19.62 9.77 -16.01 9.42 -20.42 8.23 -21.89 8.00 -20.72 10.66 -14.74 17.18 7.83 32.11

11 0.00 -26.50 -14.87 -25.16 -16.19 -32.59 -17.24 -34.46 -17.31 -31.31 -18.50 -14.01 -16.64 43.19 -5.92 11 0.68 -21.10 -1.14 -18.86 -2.46 -25.58 -3.51 -27.41 -3.58 -24.29 -2.28 -9.50 3.28 39.06 18.15 11 1.35 -24.96 12.59 -21.83 11.27 -27.85 10.22 -29.63 10.15 -28.23 13.94 -18.43 23.19 18.69 42.21 12 0.00 -23.12 -11.22 -25.55 -14.02 -33.62 -14.50 -35.14 -14.24 -28.69 -14.28 -0.31 -9.77 31.02 -31.69

12 0.67 -20.17 2.51 -20.72 -0.29 -28.47 -0.77 -30.17 -0.51 -24.52 1.94 -0.44 10.15 44.88 -9.18

label vị trÝ

lắp chống 2 lắp chống 3 lắp chống 4 lắp chống 5 lắp chống 6 lắp chống 7 lắp chống 8

M Q M Q M Q M Q M Q M Q M Q

13 0.68 -13.31 7.66 -18.98 2.86 -26.55 3.61 -27.52 4.42 -17.87 7.91 18.67 18.15 2.33 -53.16

13 1.35 -23.12 21.39 -25.55 16.59 -33.62 17.34 -35.14 18.15 -28.69 24.14 -0.31 38.07 31.02 -31.69

14 0.00 2.34 0.39 -14.96 -6.60 -18.86 -3.97 -17.46 -2.44 -1.64 -0.78 19.95 -20.15 -28.05 -6.23

14 0.60 -1.55 12.60 -14.66 5.60 -20.14 8.24 -19.66 9.76 -5.50 13.64 27.14 -3.68 -29.22 10.25

14 1.20 -12.77 24.80 -21.68 17.81 -28.75 20.44 -29.18 21.97 -18.00 28.06 24.20 13.61 -40.51 27.54

15 0.00 27.48 8.74 -1.04 -0.61 1.51 4.77 5.86 7.23 26.53 9.05 -22.85 -50.63 -54.14 -36.71

15 0.60 18.58 20.95 -4.34 11.59 -5.01 16.97 -2.14 19.44 16.77 23.47 3.12 -35.80 -36.53 -21.88

15 1.20 2.34 33.15 -14.96 23.80 -18.86 29.18 -17.46 31.64 -1.64 37.89 19.95 -20.15 -28.05 -6.23

16 0.00 55.99 1.54 41.04 10.03 60.07 20.33 70.77 24.29 63.12 5.59 29.87 15.67 17.45 27.46

16 0.80 48.24 17.81 26.51 26.30 37.30 36.60 44.82 40.57 51.93 22.63 10.62 32.71 -11.24 44.50

16 1.60 27.48 34.09 -1.04 42.58 1.51 52.88 5.86 56.84 26.53 41.13 -22.85 51.21 -54.14 63.00

17 0.00 57.83 -1.71 49.56 6.64 75.50 12.95 87.66 12.49 60.29 -12.43 35.09 -2.35 32.11 9.44

17 0.40 57.71 2.31 46.11 10.66 69.05 19.29 80.94 21.12 63.51 -3.61 34.28 6.47 26.58 18.26

17 0.80 55.99 6.32 41.04 14.68 60.07 25.62 70.77 29.75 63.12 5.59 29.87 15.67 17.45 27.46

18 0.00 57.12 -6.62 58.82 1.69 89.41 2.09 92.63 -7.65 77.88 2.87 64.54 12.75 64.42 15.13

18 0.60 59.28 -0.59 56.00 7.71 85.31 11.59 93.77 4.00 72.71 14.52 53.44 24.40 51.89 26.78

18 1.20 57.83 5.43 49.56 13.74 75.50 21.09 87.66 16.51 60.29 27.03 35.09 36.91 32.11 39.29

19 0.00 50.22 -11.78 62.17 -3.24 90.33 -8.74 80.67 -20.05 68.55 -17.85 67.06 -7.97 69.80 -5.59

19 0.60 55.48 -5.75 62.30 2.79 92.72 0.76 89.76 -10.12 76.33 -7.92 68.91 1.96 70.22 4.34

19 1.20 57.12 0.28 58.82 8.82 89.41 10.26 92.63 0.67 77.88 2.87 64.54 12.75 64.42 15.13

20 0.00 36.55 -17.42 59.33 -8.39 73.22 -22.61 66.56 -20.10 59.10 -16.23 58.75 -15.28 60.61 -16.02

20 0.60 45.19 -11.39 62.56 -2.36 84.37 -14.40 76.21 -11.89 66.42 -8.02 65.50 -7.07 67.80 -7.81

20 1.20 50.22 -5.36 62.17 3.67 90.33 -5.33 80.67 -2.82 68.55 1.05 67.06 2.00 69.80 1.26

21 0.00 15.26 -23.77 49.73 -14.04 37.44 -36.45 33.79 -33.95 30.98 -30.07 31.76 -29.12 32.74 -29.86 21 0.60 27.72 -17.74 56.34 -8.01 57.41 -29.96 52.25 -27.46 47.12 -23.58 47.33 -22.63 48.75 -23.37 21 1.20 36.55 -11.71 59.33 -1.98 73.22 -22.61 66.56 -20.10 59.10 -16.23 58.75 -15.28 60.61 -16.02

22 0.00 -3.74 -26.99 38.64 -17.45 5.17 -44.09 3.52 -41.58 3.81 -37.71 5.35 -36.76 5.74 -37.49

22 0.40 6.41 -23.76 44.90 -13.85 22.07 -40.38 19.42 -37.88 18.16 -34.00 19.32 -33.05 20.00 -33.79 22 0.80 15.26 -20.53 49.73 -10.26 37.44 -36.45 33.79 -33.95 30.98 -30.07 31.76 -29.12 32.74 -29.86 23 0.00 -12.42 -15.22 25.80 -21.41 -1.44 -12.50 -1.99 -10.94 -1.63 -10.84 -0.39 -11.27 -0.11 -11.42

23 0.35 -7.59 -12.40 32.76 -18.35 2.40 -9.44 1.30 -7.89 1.63 -7.78 3.02 -8.21 3.36 -8.37

23 0.70 -3.74 -9.58 38.64 -15.24 5.17 -6.33 3.52 -4.77 3.81 -4.66 5.35 -5.09 5.74 -5.25

24 0.00 -10.80 -1.93 -17.68 -29.10 -29.77 -20.19 -27.68 -18.64 -27.14 -18.53 -26.63 -18.96 -26.62 -19.12

label vị trÝ

lắp chống 2 lắp chống 3 lắp chống 4 lắp chống 5 lắp chống 6 lắp chống 7 lắp chống 8

M Q M Q M Q M Q M Q M Q M Q

26 0.00 -5.56 2.73 -31.74 14.11 -35.54 15.77 -32.99 14.66 -32.51 14.45 -32.37 14.41 -32.46 14.43 26 0.35 -6.68 3.67 -36.83 15.05 -41.22 16.70 -38.27 15.59 -37.72 15.38 -37.57 15.34 -37.67 15.36 26 0.70 -8.15 4.77 -42.29 16.15 -47.25 17.80 -43.92 16.69 -43.29 16.49 -43.12 16.45 -43.24 16.47 27 0.00 -3.07 2.36 -17.87 13.74 -20.02 15.40 -18.57 14.29 -18.30 14.08 -18.22 14.01 -18.28 14.06 27 0.50 -4.27 2.46 -24.76 13.84 -27.73 15.49 -25.73 14.38 -25.36 14.17 -25.24 14.11 -25.33 14.15 27 1.00 -5.56 2.73 -31.74 14.11 -35.54 15.77 -32.99 14.66 -32.51 14.45 -32.37 14.41 -32.46 14.43

28 0.00 0.00 2.36 0.00 13.74 0.00 15.40 0.00 14.29 0.00 14.08 0.00 14.01 0.00 14.06

28 0.65 -1.54 2.36 -8.93 13.74 -10.01 15.40 -9.29 14.29 -9.15 14.08 -9.11 14.01 -9.14 14.06

28 1.30 -3.07 2.36 -17.87 13.74 -20.02 15.40 -18.57 14.29 -18.30 14.08 -18.22 14.01 -18.28 14.06

Dùng công cụ vẽ biểu đồ trong Excel có đợc các biểu đồ bao nh dới đây: Từ trái qua phải là nội lực tại các mặt cắt từ đáy tờng chắn ngợc lên.

§é s©u z (m)

-1.5

0 50 100 150

-50 -100 -150

-6.5 -11.5 -16.5 -21.5 -26.5 -31.5 -36.5

0 50 100 150

-50 -100 -150

a) Biểu đồ bao lực cắt b)Biểu đồ bao mômen Hình 3.86- Biểu đồ bao nội lực kết cấu tờng chắn.

3.4.3. So sánh đánh giá hai phơng pháp tính

Qua kết quả tính toán tờng chắn theo hai phơng pháp ở trên, rút ra nhận xét:

Nội lực tính toán theo hai phơng pháp chênh nhau nhiều.

Phơng pháp Sachipana ( Nhật):

Tính tơng đối đơn giản nhng độ chính xác không cao do:

- Mang tính lí thuyết toán học cao, dựa trên nhiều giả thiết chung chung nên mất tính đặc thù của mỗi công trình cụ thể.

- Tờng bị chuyển dịch dới tác dụng đồng tổng hợp của áp lực đất theo phơng ngang, phản lực thanh chống và phản lực đàn hồi của đất. Phơng pháp này mới chỉ đề cập đợc một cách rất sơ lợc đến những yếu tố mang tính quyết định này.

+ Để phù hợp với giả thuyết tính -áp lực đất thân tờng từ mặt đào trở lên phân bố theo hình tam giác- cần coi lớp đất mà tờng xuyên qua là đồng nhất, tức các chỉ tiêu cơ lí của đất làm giá

trị đầu vào là trị trung bình của các lớp đất. Điều này là xa rời thực tế làm giảm đáng kể độ tin cậy của phơng pháp.

+ Giả thuyết của phơng pháp coi thanh chống là tuyết đối cứng. Thực tế kiểm nghiệm cho thấy độ cứng của thanh chống ảnh hởng tơng đối tới ổn định của tờng chắn.

+ Độ lớn phản lực đàn hồi của đất quyết định bởi: tính chất của đất, độ cứng thân tờng, hình dạng mặt cắt tờng, độ sâu của cọc trong đất. Với giả thiết nền đất đồng nhất, thân tờng tuyệt

đối cứng nhằm đơn giản tính toán nhng cũng làm giảm độ chính xác của phơng pháp.

- Nội lực thân tờng thực tế còn phát triển tới hết chiều sâu tờng ngàm trong đất, nhng phơng pháp đang xét chỉ cho nội lực từ ngang tầng chống cuối cùng trở lên, do vậy không có căn cứ nào để thiết kế phần tờng ngàm vào đất.

Với những nhợc điểm nêu trên, phơng pháp Sachipana chỉ phù hợp cho tính toán những t- ờng chắn với chiều sâu vừa phải ( từ 3 tầng hầm đổ xuống) ở giai đoạn thiết kế sơ bộ với điều kiện địa chất đơn giản. Còn với công trình đang xét, phơng pháp tính toán này là không phù hợp.Phơng pháp phần tử hữu hạn tính hệ thanh trên nền đàn hồi:

- Khắc phục đợc đáng kế những nhợc điểm của phơng pháp trên, phản ánh gần đúng hơn tới

+ Thanh chống đợc mô phỏng bằng liên kết lò xo, độ cứng, chiều dài thanh chống đều đợc xét tới thông qua độ cứng của liên kết lo xo.

+ Thân tờng chắn đợc mô phỏng bằng phần tử dầm, độ cứng tờng chắn là hữu hạn ( không phải là tuyệt đối cứng) thông qua khai báo về vật liệu cho phần tử thanh dầm trong Sap.

- Trên thực tế, nội lực và biến dạng của tờng chắn có nhiều tầng chống biến đổi theo quá

trình đào đất. Phơng pháp hệ thanh trên nền đàn hồi đã kể đầy đủ quá trình này, tức kể đến ảnh hởng của quá trình đào đất tới phản lực thanh chống, nội lực, chuyển vị thân cọc theo từng bớc

đào. Quá trình tính theo từng bớc tức là trong mỗi giai đoạn đào phải tính ra chuyển dịch ban

đầu của tờng tại vị trí dự kiến sẽ chống của giai đoạn đào tiếp sau rồi đa vào bớc tính toán tiếp sau. Lấy chuyển dịch ở các chỗ chống của tờng tính đợc ở giai đoạn cuối cùng trừ đi chuyển dịch ban đầu tơng ứng sẽ có lợng co nén đàn hồi thực tế của các chống và nhờ vậy tính ra đợc phản lực thanh chống, cuối cùng tìm ra nội lực và biến dạng tại các mặt cắt thân tờng. Nội lực cuối cùng đa vào thiết kế là tổ hợp bao của các giai đoạn đào- biến đổi phức tạp trên suốt chiều sâu tờng chắn.

Phơng pháp tính toán tờng chắn theo phơng pháp "phần tử hữu hạn tính hệ thanh trên nền

đàn hồi" khá u việt khi đã xét đầy đủ những yếu tố quyết định tới nội lực và biến dạng của tờng chắn. Vì vậy, chọn phơng pháp này để thiết kế tờng chắn cho công trình.

3.4.4. Bố trí thép cho một đơn vị độ dài tờng chắn theo phơng pháp phần tử hữu hạn tính hệ thanh trên nền đàn hồi:

Từ biểu đồ bao mômen, tính toán đặt thép cho tờng theo cấu kiện chịu uốn. Bố trí thép cho tờng theo tính toán và kinh nghiệm cấu tạo lấy từ tài liệu "Nền móng và tầng hầm nhà cao tầng" của tác giả Nguyễn Văn Quảng.

-Tính toán theo cấu kiện chịu uốn:

Bêtông mác 350# có Rn = 155 kg/cm2 , α0 = 0,58 (Tra bảng) ThÐp nhãm AII cã Ra = 2800 kg/cm2 .

Chọn a = 10cm TÝnh A = 2

. 0

.b h R

M

b n

;

γ = 0,5(1 + 1−2.A);

Fa = . 0

γ . h R

M

a

;

Tính hàm lợng cốt thép: à (%) =

0 a

h . b

F .100;

Thiết kế thép thay đổi theo độ sâu, phù hợp với nội lực đồng thời phải xét tới yêu cầu thuận tiện cho thi công lắp dựng và sự ổn định lồng cốt thép.

Chia tổng chiều dài tờng ra 5 đoạn:

- Đoạn 1: Từ thanh dầm 1 đến hết thanh dầm 7. Tổng chiều dài 10m.

- Đoạn 2: Từ thanh dầm 8 đến hết thanh dầm 11. Tổng chiều dài 5,7m.

- Đoạn 3: Từ thanh dầm 12 đến hết thanh dầm 15. Tổng chiều dài 5,1m.

- Đoạn 4: Từ thanh dầm 16 đến hết thanh dầm 21. Tổng chiều dài 7,2m.

- Đoạn 5: Từ thanh dầm 22 đến hết thanh dầm 28. Tổng chiều dài 7,0m.

Tổ hợp lồng thép nh sau:

- Lồng 1 = Đoạn 1, dài 10m.

- Lồng 2 = Đoạn 2+ đoạn 3, dài 10,8m.

- Lồng 3 = Đoạn 4, dài 7,2m.

- Lồng 4 = Đoạn 5, dài 7,0m.

Bảng 3.27- Tính thép cho một đơn vị độ dài tờng chắn.

Đoạn Mômen(T.m) A γ Fa (cm2) à Thép chọn

1 M+ 49.33 0.06 0.97 25.96 0.37 5φ 28, a200 (Fa= 30.80)

M- 5.41 0.01 1.00 2.77 0.04 5φ 28, a200 (Fa= 30.80)

3 M+ 44.88 0.06 0.97 23.62 0.34 5φ 28, a200 (Fa= 30.80)

M- 65.53 0.09 0.95 35.02 0.50 5φ 30, a200 (Fa= 35.35)

4 M+ 93.77 0.12 0.93 51.23 0.73 4φ 32a250+ 3φ30a330(Fa= 53,37)

M- 54.14 0.07 0.96 28.68 0.41 5φ 28, a200 (Fa= 30.80)

5 M+ 49.73 0.07 0.97 26.26 0.38 5φ 28, a200 (Fa= 30.80)

M- 47.25 0.06 0.97 24.91 0.36 5φ 28, a200 (Fa= 30.80)

-Yêu cầu cấu tạo:

1. Cốt thép dọc (cốt thép chủ ) thờng dùng đờng kính φ = 16ữ32mm, loại thép AII; cọc càng to càng dài thì đờng kính càng lớn và ngợc lại. Khoảng cách giữa các tim trục cốt thép chủ th- ờng bằng 200mm. Hàm lợng cốt thép à ≥ 0,4ữ 0,65 %.

2. Cốt thép đai thờng dùng đờng kính φ = 12ữ16mm, loại thép AI hoặc AII; cọc càng to càng dài thì đờng kính càng lớn và ngợc lại. Khoảng cách giữa các tim trục cốt thép chủ thờng bằng 300mm theo chiều dài cọc.

3. Cốt đai giằng ngắn đặt trong mỗi tiết diện để gia cờng lồng thép cũng dùng đờng kính φ

= 12ữ16mm, loại thép AI hoặc AII. Những cốt thép này thờng đặt theo cạnh ngắn, và vuông góc với cạnh dài của tiết diện cọc và cách nhau ≥ 300mm. Chú ý đặt những cốt đai ngắn này không làm ảnh hởng tới việc đặt ống đổ bê tông trong suốt chiều dài cọc, khi cho ống đổ bê tông xuống sát đáy hố và rút lên đến mặt đất.

4. Cốt thép cọc barrét phải cấu tạo thành lồng cốt thép. Chiều dài toàn bộ của lồng cốt thép cho cọc barrét đợc nối bởi nhiều đoạn. Kích thớc mỗi đoạn thờng có chiều dài từ 6ữ12 m tuỳ theo khả năng của cần cẩu. Tổ hợp để cấu tạo lồng cốt thép tai hiện trờng. Khi cấu tạo lồng cốt thép chủ yếu phải dùng cách buộc bằng những sợi thép nhỏ chuyên dụng. Phải buộc thật chặt khít để lồng thép không bị xộc xệch khi vận chuyển. Không đợc dùng hàn hơi mà chỉ dùng hàn

điện để định vị tại một ít điểm. Phải có những cái móc để cẩu lồng thép khi vận chuyển.

Để đảm bảo cho lớp bêtông bảo vệ cốt thép dày ≥ 7cm phải đặt các con kê( tốt nhất là đặt các con kê dạng bánh xe có lỗ ở giữa để luồn cốt thép đai vào nh trục quay của bánh xe). Con kê nên đúc bằng bê tông, nhng không dễ bị vỡ. Các con kê thờng đặt cách nhau khoảng 1m theo chiều ngang và 2m theo chiều dọc trên các mặt bên của cọc. Nừu trong môi trờng đất, mà nớc ngầm hoặc nớc mặt có tính ăn mòn yếu thì lớp bê tông bảo vệ có thể dày 10cm; nếu nớc ăn mòn mạnh thì nên dùng bê tông chế tạo bằng xi măng bền sunlfát.

Để kiểm tra cọc cần thiết phải đặt các ống dẫn bằng kim loại hoặc bằng chất dẻo có đờng kính khoảng 60mm. Các ống này dùng để thả các đầu phát và đầu thu của thiết bị siêu âm truyền qua. Các ống đó phải buộc chặt vào lồng thép trong suốt chiều dài cọc. Nếu phải nối các

đoạn lồng cốt thép, thì khi thả từng đoạn xuống hố có chứa đầy Bentonite, ngời ta buộc các

đoạn lồng thép để nối dài thêm, đồng thời cũng nối các ống để siêu âm bê tông bằng các măng xông bên ngoài để cho chúng đợc nối đồng tâm và cùng tiết diện. Các ống siêu âm này đặt đối xứng với nhau qua chiều rộng của tiết diện cọc và có khoảng cách ≤ 1,5m theo chiều dài của tiết diện cọc.

Bố trí thép cho các panel t ờng chắn:

Từ tính toán thép cho một đơn vị độ dài tờng chắn ở bớc trên, tiến hành bố trí thép cho các tiết diện panel tờng chắn khác nhau.

Bố trí thép cho một panel tờng chắn điển hình thể hiện trong bản vẽ KC- 07.

3.5- thiết kế móng công trình:

Khi tính toán tờng chịu tải trọng ngang của

áp lực, đất xung quanh cọc đợc xem nh môi tr- ờng biến dạng tuyến tính, đợc đặc trng bởi hệ số nền Cz (KN/m3) tăng theo chiều sâu. Trị số của Cz đợc xác định theo kết quả thí nghiệm nén hiện trờng hoặc theo công thức: Cz= m . z

Theo phơng pháp của K.X Zavriev ta có.Đối với một kết cấu chịu lực bất kỳ thì phơng trình trục vừng đợc biểu diễn dới dạng sau.

0 ) ) (

. 4 (4 + z = dz

z x

EI d σx .

Hình3.87- Hệ số nền tỉ lệ thuận với độ sâu Phơng trình trên chứa 2 ẩn số là y(z) và σx(z). Vì thế muốn bài toán trở thành tĩnh định ta phải thiết lập phơng trình thứ hai để thể hiện mối quan hệ giữa ứng suất σx(z) và chuyển vị x(z).

Theo các giả thiết trên thì quan hệ này có thể biểu diễn nh sau.

σy(z)= b1.Cz.x(z).

Do đú phơng trỡnh vi phõn trục vừng đợc đợc biểu diễn nh sau.

0 ) ( . . ) .

. (4 1

4 +b mzx z =

dz z x

EI d .

Giải phơng trình vi phân bậc bốn trên ta sẽ tìm đợc x(z) từ đó sẽ xác định đợc các đại lợng còn lại.ở đây tác giả đã dùng lời giải dựa vào phơng pháp thông số ban đầu của I. V Urban. Lời giải này có dạng nh sau:

x(z)= x0.A1+ 0. 1+ 20 . 1+Q30 EI.D1=0 C

M EI

B α α

α

φ .Trong đó :

x0 - chuyển vị ngang của cọc tại mức mặt đất.

φ0 - chuyển vị xoay của cọc tại mức mặt đất.

α - hệ số rút ra trong quá trình giải bài toán,xác định theo công thức sau.

α = 5 1 EI mb

m - Hệ số tỉ lệ, hệ số này có đợc từ thực đo thí nghiệm, khi không có số liệu thực đo, có thể lựa chọn để lấy theo Bảng 4.1 và 4.2 (Thiết kế và thi công hố móng sâu - PGS.TS Nguyễn Bá Kế). Do cọc có thể xuyên qua nhiều lớp đất khác nhau nên ta có thể lấy hệ số tỉ lệ trung bình m, đợc xác định theo công thức:

m= 2

2 1

2 2 1 2 2 1

) (

) 2

( h h

h h h m mh

+ + +

Bề rộng tính toán của cọc b1: Khi cọc chịu lực đẩy ngang, phản lực đất sinh ra ở mặt bên của thân cọc thực tế là ở trạng thái không gian. Khi thân cọc là hình chữ nhật hay hình tròn thì

hiệu ứng của lực không nh nhau.Qua thử nghiệm nhận thấy, để kể đến nhân tố nói trên, đem trạng thái chịu lực không gian chuyển đổi thành trạng thái chịu lực phẳng bằng cách dùng bề rộng tính toán áp lực đất b1- Bảng IV.7 (Thiết kế và thi công hố móng sâu-PGS.TS Nguyễn Bá Kế).

A1.B1.C1 và D1 - các hàm số phụ thuộc vào tọa độ không thứ nguyên.

Ztb = α z cụ thể các hàm này có dạng sau đây :

A1 = ...

! 1115 .

! 6 6 10

! 1 5

15 10

5

+

− +

− Ztb Ztb Ztb

B1 = ...

. !

! .

! + . − +

− 16

12Z 7 11 2 7Z 6 2

2Z Z

16 tb 11

tb 6

tb tb

C1 = ...

. !

! .

! .

! − + − +

17 13Z 8 12 3 8Z 7 3

3Z 2

Z2tb 7tb 12tb 17tb