, 1.3% 7th 1.1% 11 th 0.9% 13 th trên cơ sở dựa trên những thành phần hợp thành cơ bản Các
4.4Sự mô phỏng hệ ASD dựa trên bộ lọc dải rộng đã cải tiến
Trong phần này, ta phân tích IBF dựa trên hệ ASD trên cơ sở thiết bị đầu cuối cân bằng và biến dạng (với 3% THDI). Dòng điện mơ phỏng và mơ phỏng dạng sóng của điện áp được phân tích và biểu thị. Giá trị đo được của bộ lọc băng rộng và điện trở tương đương của nó đối với trường hợp cơng suất 5.5kW, 55 kW và 500 kW được biểu diễn trong Bảng 4.5b điện trở tương đương của bộ lọc điện kháng được tính theo công thức 3.99. giá trị bộ chỉnh lưu Resr được tính từ bản dữ liệu. Giá trị Resr khác được tính dựa trên trường hợp 5.5kw. Bảng 4.5b cũng chứa hệ ASD, DC bằng điện trở phụ tải Rdc. Những thông số này được dùng trong biểu diễn dịng mạch, trong Hình 4.26.
Số hóa bởi Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn
Hình 4.26: Mạch mơ phỏng hệ thống ASD sử dụng IBF.
4.4.1 Sự mô phỏng đầy tải của hệ thống định mức 5.5 kW
Đối với hệ 5.5 kW, Bảng 4.6 cho thấy thong số bộ lọc và các tính tốn thiết kế chính xác mơ tả trong Chương 3. Kết quả mô phỏng sẽ được so sánh với kết quả tính tốn chính xác. Mơ phỏng dạng sóng dịng tồn tải và dịng đối lưu được biểu diễn trong Hình 4.27 trong khi mơ phỏng dạng sóng dịng tồn tải và điện áp pha nguồn được mơ tả trong Hình 4.28. Giá trị dịng điện có 9.2% THDI và cơng suất dịng điện là 0.978 tại điều kiện toàn tải. Những kết quả này được đối chiếu gần nhất với dòng tương đương dựa trên kết quả dự đoán trong Bảng 4.6 chúng cũng khác nhau về kết quả của phương pháp xác định dự tính. Bảng 4.6 cũng chỉ ra sự khác nhau giữa thiết kế chính xác và xấp xỉ. trong trường hợp tính xấp xỉ, tần số cộng hưởng được chọn là 150Hz. Như Bảng 4.6 cho ta thấy, trong thiết kế tối ưu, cả hai tần số đều tăng nhẹ. Vì vậy, thiết kế làm tăng tần số và giảm kích cỡ thành tố bộ lọc làm cho bộ lọc tiết kiệm hơn và đáp ứng các yêu cầu tốt hơn.
Số hóa bởi Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn
Hình 4.27: Mơ phỏng dạng sóng của dịng chỉnh lưu và dịng tồn tải (đậm) trong hệ 5.5 kW.
Hình 4.28: Mơ phỏng dạng sóng của dịng và dịng tồn tải (đậm) trong hệ 5.5 kW. Mơ phỏng dạng sóng của dịng và điện áp tải chuẩn DC trong Hình 4.29. ta thấy rằng hệ IBF cho thấy kết quả với điện áp chuẩn đầu ra 512Vdc. Giá trị điện áp chuẩn đầu ra DC cao hơn khoảng 5%. Điều này là do bộ lọc Cf lớn hơn bù vào phần hao hụt điện áp trong qua điện kháng Li và L0. Mơ phỏng dạng sóng của dịng điện và điện áp
toàn tải qua tụ được biểu diễn trong Hình 4.30,trong khi mơ phỏng dạng sóng của dòng đối lưu và điện áp đối lưu biểu diễn trong Hình 4.31.
Theo kết quả biểu diễn trên đây, hiển nhiên là tơ pơ IBF có dạng tồn tải tốt hơn là tô pô bộ lọc trước. Giá trị dòng điện THDI thấp (<10%) với hệ số cơng suất dẫn nhẹ ( >0.97)
Hình 4.29: Mơ phỏng dạng sóng dịng điện và điện áp DC tồn tải (đậm) 5.5 kW.
Hình 4.30: Mơ phỏng dạng sóng dịng điện và điện áp DC tồn tải (đậm) đi qua tụ lọc 5.5 kW.
Số hóa bởi Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn
lại với phương pháp dùng bộ lọc điện cảm (25% dòng THDI), giá trị dòng THDI thấp hơn 6.5 % tại trạng thái không tải và bộ lọc điều hịa. Tuy nhiên, dịng khơng tải IBF gần như gấp 2 lần so với dịng khơng tải TF. Cơng suất dịng gần như bằng 0 tại điều kiện khơng tải.
Hình 4.32: Mơ phỏng dạng sóng điện áp nguồn và dịng khơng tải (đậm) 5,5 kW. Điểm khơng tải P và mơ phỏng dạng sóng điện áp tụ lọc được mơ tả trong Hình 4.33. Ta thấy điện áp bộ tụ lọc khơng tải có tất cả điện áp tại điểm P. Do đó, cả hai mức điện áp đều bằng nhau và khơng thể phân biệt dạng sóng.
Hình 4.33: Mơ phỏng dạng sóng điện áp tụ lọc và dịng khơng tải (đậm) 5.5 kW.