- Theo bảng 6.2 trang 94 tài liệu tham khảo [3] với thép 45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB = 180 - 350, ta có:
SH = 1,1 - hệ số an tồn khi tính về tiếp xúc. Sp = 1,75 - hệ số an tồn khi tính về uốn.
<70fflim = 2HB + 70 - ứng suất tiếp xúc cho phép ứng với số chu kỳ cơ sở.
<70 ,ir = 1,8HB - ứng suất uốn cho phép ứng với số chu kỳ cơ sở.
- Chọn độ rắn bánh răng nhỏ chủ động HB3 = 245.
o0ff lim3 = 2HB3 + 70 = 2.245 + 70 = 560 (MPa)
7 ....... = 1,8HB3 = 1,8.245 = 441 (MPa)
NHO = 30.HHB = 30.2452,4 = 1,63.107 (số chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử
về tiếp xúc).
Nro = 4.106 - số chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn.
= 60.1.1 13.60 + 0,63.|5Ì.146,5.21120 = 132,02.106 >N_ ^ 95 95 Ì HO 3 - Do đó: ^™ = 1- hệ số tuổi thọ. HL3 NHE HE3 „1 T
= 6°c.z[ T . nt .tị (số chu kỳ thay đổi ứng suất tương
.nỉ. t. (số chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương) = 60.1.1 16.60 + 0,66.|5 1.146,5.21120 = 120,44.106 > Nm =4.106 L 95 95) FO - Do đó: K = 1- hệ số tuổi thọ. FL
- Suy ra ứng suất tiếp xúc cho phép và ứng suất uốn cho phép:
K
ta 13 = vHm,-^- = 560-7 = 509,09 MPa
SH 1, 1
Í^F 1 = <m .KFC K= 441.1—"“ = 252 MPaS
F 1, 75
với KFC = 1 - hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải (do quay một chiều).
- Chọn độ rắn bánh răng lớn bị động là HB4 = 230.
ơữHhm4 = 2 HB4 + 70 = 2.230 + 70 = 530 (MPa)
CT0Flim = 1,8HB4 = 1,8.230 = 414 (MPa)
N„Ỡ4 = 30.H24 = 30.2302,4 = 1,4.107
N = —_ = 120,4440 = 22,72.106 > N
- Do bánh răng trụ răng thẳng, ứng suất tiếp xúc cho phép:
[ơ
H I34 ^ 1, 25 [ơ
H]min
13 ^14 s 1,25.[CT„1S
509,09+ 481,82 s 1,25.481,82
495,46 ^ 602,28 ^ thỏa điều kiện ứng suất tiếp xúc.
- Ứng suất quá tải cho phép:
Í^H 13max = 2,8^ = 2,8.495,46 = 1387,29 (MPa)
( T V
=60C-E T
[ơ> ]3 = 0,8.ơh = 0,8.580 = 464 (MPa)
[ơ> ]4 = 0,8.0^ = 0,8.450 = 360 (MPa).