Cơ cấu dẫn hướng.

c/ Sai số đồ gá dg

4.2.6/ Cơ cấu dẫn hướng.

Vì ngun cơng thiết kế là khoan, vát mép  2,5 do vậy cơ cấu dẫn hƣớng bao gồm bạc dẫn hƣớng và phiến dẫn .

a / Bạc dẫn hướng .

Do yêuc ầu là phải khoét – dao lỗ  2,5 do vậy ta dùng loại bạc dẫn hƣớng thay nhanh . Rãnh trên bạc có tác dụng làm giảm thời gian thay bạc. Công nhân đứng máy chỉ cần xoay bạc sao cho phần khuyết trên dày vai bạc ứng với vít lãm là có thể rút bạc ra khỏi phiến dẫn .

b/ Phiến dẫn .

Dùng loại phiến dẫn lắp cố định với thân đồ gá do vậy ta không cần dùng phiến dẫn tháo nhanh hay kiểu trƣợt thanh khía... trong trƣờng hợp này ta ln đảm bảo đƣợc độ chính xác kích thƣớc u cầu bởi vì khơng bị ảnh hƣoửng vởi sai số do mòn bản lề ...

4.2.7/ Cơ cấu sinh lực và kẹp chặt .

  2,25( ) 128 . 14 , 3 95 , 392 . 4 . 3 , 1 4 . 3 , 1 mm V d K     

+ 1/ Cơ cấu sinh lực : Tai hồng

+2 / Cơ cấu kẹp chặt : Tấm kẹp dạng tấm lật.

4.2.8/ Xác định các sai số chế tạo đồ gá .

a/ Sai số chuẩn .

Sai số chuẩn xuất hiện khi chuyển định vị không trùng với gốc kích thƣớc.

Nhìn trên sơ đồ ngun cơng ta thấy chuẩn định vị trùng với gốc kích thƣớc cho nên sai số chuẩn ở đây c = 0 .

b/ Sai số kẹp chặt.

Sai số kẹp chặt xuất hiện do lực kẹp chặt phơi sinh ra và giá trị của nó bằng lƣợng di động của chuẩn gốc chiếu lên phƣơng của kích thƣớc thực hiện .

kc = ( ymax – ymin ). cos

 : Góc giữa phƣơng của kích thƣớc thực hiện và lực kẹp .

Theo sơ đồ gá đặt thì phƣơng và chiều của lực kẹp cùng phƣơng với gốc kích thƣớc thực hiện nên ở trƣờng hợp này có sai số sinh ra do kẹp chặt .

Tham khảo sách hƣớng dẫn đồ án môn học CNCTM tác giả Trần Văn Định bảng 24 trang 48 có kc = 40( m )

c/ Sai số đồ gá đg.

Sai số đồ gá đg bao gồm sai số sinh ra do chế tạoct do lắp ráp đồ gá khơng chính xác lđ do mòn cơ cấu định vị m.

đg = ct + lđ + m

ct : Sai số chế tạo đồ gá

lđ : Sai số lắp đặt nhỏ thƣờng lấy lđ = 10m = 0,01mm.

m : Sai số do mịn tính theo cơng thức : m = .N ( m )

 : Hệ số phụ thuộc vào hình dạng đồ định vị, mặt địnhvị, Do mặt định vị

của ta là mặt chuẩn tinh nên tra bảng 6.2 ( tính và thiết kế đồ gá ) ta đƣợc =0,3. N : Số lần tiếp xúc giữa chi tiết gia cơng và đồ định vị chính là số lƣợng phôi đƣợc định vị giữa hai lần điều chỉnh cơ cấu định vị của đồ gá . Do điều kiện sản xuất hàng loạt nên ta chọn N = 1000.

Vậy m =

Do đó sai số gá đặt đồ gá lđ phải thoả mãn điều kiện sau :

 : Dung sai cho phép của kích thƣớc cần đạt với chuẩn định vị chính là mặt lỗ

( cấp chính xác cấp 7 ) :  = 110m ( tra bảng 3 – 91 sổ tay công nghệ tập I ) . Vậy lấy  gđ  =

Mặt khác ta lại có :

gđ <  gđ  =

Nhƣ vậy để thảo mãn yêu cầu làm việc, nghĩa là khi gia công trên đồ gá luôn đạt đƣợc yêu cầu kỹ thuật của chi tiết thì ta phải có :

mm m N 0,3. 1000 9,48( ) 0,00948 .          ) 2 1 2 1 (    gd gd m   55 2 1  2 2 2 2 2 2 2 2 ct m ld k c dg k c                             

ct =

Vậy khi chế tạo đồ gá phải thoả mãn sai số chế tạo ở trên .

Điều kiện kỹ thuật của đồ gá .

Từ kết quả tính tốn giá trị sai số gá đặt cho phép của đồ gá ở trên ta có thể nêu yêu cầu kỹ thuật của đồ gá nhƣ sau :

+ Độ khơng vng góc giữa tâm mặt phiến tỳ và mặt đáy  0,06mm trên

100mm chiều dài .

+ độ khơng vng góc giữa hai mặt đầu và lắp phiến tỳ 0,06mm.

4.2.9/ Kiểm tra bền .

Các chi tiết trên đồ gá trừ đòn kẹp đều chịu ứng suất nén với lực cắt và lực kẹp khơng lớn nên khơng phải tính cho các chi tiết đó, chỉ tính cho địn kẹp chịu mơ men uốn .

Sơ đồ lực tác dụng địn kẹp .

Các phƣơng trình cân bằng cho chi tiết : - Phƣơng trình cân bằng lực :

F = W – N1 – N2 = 0 ( 1 )

- Phƣơng trình cân bằng mơ men :

M ( A ) = N 2.1 – W1/2 = 0 ( 2 ) Từ (1) và ( 2) ta có : N1 N2 w L1 L1 L

N1 = N2 =W/2 =569,57 ( N ).

Biểu đồ mô men uốn tác dụng lên chi tiết :

- Do các bề mặt chƣa đƣợc gia công cho nên ở nguyên công này ta chọn chuẩn thơ để gia cơng. Chuẩn thơ là vành ngồi ở biên và mặt đầu .

- Mặt đáy chƣa gia cơng ta dùng hai phiến tỳ khía để chi tiết định tỳ mặt đầu vào đó ( Hạn chế 3 bậc tự do ).

-

- Do các lỗ chƣa đƣợc gia công cho nên ta dùng các khối V cố định và khối V tự lựa để định vị vào vành ngoài .

N1 N2

3,005Nm

- Kích thƣớc khối V cố định và khối V tự lựa tra sổ tay công nghệ tập II thể hiện trên bản đồ gá .

- Để kẹp chặt ta dùng bu lông gắn vào đầu khối V tự lựa và dùng clê vặn sinh lực ( clê tra trong sổ tay CNCTM tập hai thể hiện trên bản đồ gá ).

4.3.3/ Lực chiều trục và mô men xoắn :

Ta dùng lực cắt và mô men cắt sinh ra trong quá trình gia cơng để dùng làm lực cắt và mơ men cắt tính tốn .

Phần trên tính chế độ cắt cho phay mặt đầu ta đã tính đƣợc . Lực Pz = 833,25 ( N )

4.3.4/ Tính lực kẹp cần thiết .

Lực kẹp phải đảm bảo phôi cân bằng ổn định, không xê dịch trong suốt q trình gia cơng , vậy ta phân tích nhƣ sau :

Dƣới tác dụng của mơ men xoắn khi phay chi tiết có khả năng là sẽ xê dịch .

Khi phay để đơn giản khi tính lực kẹp ta cho rằng chỉ có lực Ps tác dụng

lên chi tiết . Trong trƣờng hợp này cơ cấu kẹp chặt phải tạo ra lực ma sát p <ps .

Ta có Ps = 0,4.Pz = 0,4.833,25 = 333,3 ( N )

 = W = k.ps/f

K : Hệ số an toàn .

K = K0 . K1. K2. K3. K4. K5. K6 K0 = 1,2 : Hệ số an toàn chung .

K1 = Hệ số tính đến trƣờng hợp lực cắt tăng khi độ bóng thay đổi . Với bƣớc gia cơng tinh K1 = 1,4.

K2 = 1,0 : Hệ số tính đến trƣờng hợp tăng lực cắt khi dao mịn.

K3 = 1,3 : Hệ số tính đến trƣờng hợp tăng lực cắt khi gia công gián đoạn

K4 = 1,0 : Hệ số tính đến sai số của cơ cấu kẹp chặt khi kẹp bằng tay K5 = 1,5 : Hệ số tính đến mức độ thuận lợi của cơ cấu kẹp bằng tay

K6 = 1,5 : Hệ số tính đến trƣờng hợp mơ men làm quay chi tiết khi định vị chi tiết trên phiến tỳ .

K = K0 . K1. K2. K3. K4. K5. K6 = 1,2.1,4.1,0.1,3.1,0.1,5 =3,6 f : Hệ số ma sát của đòn kẹp với bề mặt đầu

Thay vào phƣơng trình trên :

 W = 3,6.333,3/0,45 = 1664 ( N )

W2 = K . P0.f = 172,56.0,45 = 279,57