g hệ sô' độ tin cậy về tải trọn, Yf = 1, ;
4.3.2. Biểu đồ bao lực cắt
Tiến hành tương tự đối với biểu đồ bao mơmen.
Tính và vẽ biểu đồ lực cắt: C áchl:
Tung độ của biểu đồ lực cắt tại tiết diện bất kì của từng trường hợp đặt tải được xác định theo công thức:
Q = Bx G
^ „ (4.10)
Qp i= P xP
Trong đó: p - hệ số tra phụ lục 9.
Cách 2:
Ta có quan hệ giữa mơmen và lực cắt: "Đạo hàm của mơmen chính là lực
c ắ tVậy ta có: M ' = Q = tg a .
Xét hai tiết diện a và b cách nhau một đoạn X, chênh lệch mômen của hai
tiết diên là AM = M - M b. Do đó lưc cắt giữa hai tiết diên đó là; Q = .
X
Lim ý:
- Tận dụng tính đối xứng của dầm để giảm số lượng các trường hợp dặt tải. - Hệ sô' a, p chỉ cho ở một sơ' tiết diện quan trọng, muốn có dược biểu đồ nội lực trong tìừig nhịp của dầm cẩn phải thực hiện các phép'tính bổ trợ theo cơ học kết cấu. Đem cắt nhịp dầm ra xem như một dầm tĩnh định, đặt thêm mômen, lực cắt ở gối tựa đã tính được rồi thực hiện giải dầm.
4.4. Tính cốt thép
4.4.1. Cốt dọc
Tương tự dầm phụ, cần lưu ý một số điểm khác biệt:
- Dầm ngàm với cột tại ví trí mép gối. Do đó, khi tính cốt thép tại các gối phải dùng mômen mép gối, M„g, xác định theo phương pháp tam giác đồng dạng, để tiết kiệm cốt thép.
- Do dầm chính tính theo sơ đồ đàn hồi nên điều kiện hạn chế khi tính cốt thép là < ttR.
- Giả thiết a„(,ịp = (50 ^ 60) mm; ag(5i = (70 -ỉ- 100) mm (cốt thép dọc ở mặt trên của dầm chính thường đặt xuống phía dưới cốt thép dọc của dầm phụ).
- Độ vưcm của bản cánh Sf:
— nhip tính tốn của dầm: — x(3L |)
6 6
- khoảng cách hai mép trong của d ầ m : —x (L2 -bj)c) (4.11)
6 xh'f S f<
(a) l^ / V ì° A jịG j [“A ị / ịG u ± [a (b) Mpi iíS; ^ ị^^/T/1 -------------------,1 \ J LA 1]\, ■\ (c) M.„ A x m J / x i.\LJ/x X (s) M,
//ì/i/i 4.3. Cấc (rường hợp đặt tải của dầm năm nhịp
X
J v 1 \ A
X
f N r ì —
- — 4
- Chiều rộng bản cánh đưa vào tính tốn: b 'f = b ,,+2S, í ■ ........r '(4.12) ........— ị —i ----------= 1 1 ! ^ 1 L i1 . s, 1 •'r bd, * s, r .................. r r bdc f-------- , a) b)
Hình 4.5. Tiết diện tính tốn cốt thép của dầm chính
a) Khỉ bảìi cánh chịu nén; b) Khi bản cánh chịu kéo
4.4.2. Cốt ngang
Giá trị lực cắt trong dầm chính tưcmg đối lớn, Q > phải tính cốt
đai và cốt xiên chịu lực cắt.
4.4.3. Cốt treo
Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm chính, do tải tập trung lófn, để tránh phá hoại cục bộ cho dầm chính, phải đặt thêm cốt treo gia cườiig. Cốt treo gia cường có hai dạng; dạng cốt đai và dạng vai bò lật ngược (cốt V).
> lOd: vùng chịu nén > 20d: vùng chịu kéo t cố*t treo dạng đai s > 50 _ _ _ - 1 ỉ 1 ' r 1 - 1------- ------- c. 1 1 1 1 1 1 a - -a -C \ s ỵ £ 50 50
ị Sir cơì Ireo dạng V
Hình 4.6. Bố trí cốt treo
Lực tập trung do dầm phụ tác dụng lên dầm chính; F = p + G -G „
Trong đó: p - hoạt tải tính tốn;
G - tĩnh tải tính tốn;
G„ -trọng lượng bản thân dầm chính.
* Cốt treo dạng đai:
Đưịìig kính thường dùng d = ( 6 -ỉ- 10) mm; khoảng cách giữa các cốt treo s > 50 mm.
1- m > ( 4 . 1 4 )
Trong đó:
- khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc,
h s = h o - h d p ;
h„ - chịu cao có ích của tiết diện;
m - tổng số lượng cốt treo dạng đai cần thiết; n - số nhánh cốt treo;
- diện tích cốt treo;
- cưèmg độ tính tốn cốt ưeo; Khoảng cho phép bố trí cốt treo dạng đai:
S t r = b d p + 2 h , ( 4 . 1 5 )
* Trường hợp sử dụng cả hai loại cốt treo:
Trường hợp khoảng cho phép bố trí cốt treo dạng đai s„ khơng đủ để bố trí cốt treo dạng đai, thì phải sử dụng kết hợp cốt treo dạng đai với cốt treo dạng vai bò lật ngược (cốt V). 1- < sin a ( 4 . 1 6 ) Trong đó: A3 - diện tích cốt V; - cường độ tính tốn cốt V; a - góc uốn cốt thép.
Trong trường hợp này phải chọn trước cốt treo dạng đai để tính cót ưeo dạng V.
Lưu ý: Tại vị trí có cột, vẫn cố dầm phụ kê lên dầm chính, nhưng khơng hố trí cốt treo gia cường vì tồn bộ tải trọng tập trung sẽ truyền xuống cột khơng gáy phá hoại cục bộ cho dầm chính.