Tiết diện tại đầu xà

CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ CỘT VÀ DẦM MÁI

4.2. Thiết kế dầm mái

4.2.1. Tiết diện tại đầu xà

4.2.1.1. Thông số chung

 Do lực dọc trong dầm mái rất nhỏ nên chọn tổ hợp nguy hiểm nhất là tổ hợp tải trọng có Mmax tại nút khung để tính tốn:

Bảng 4.11. Giá trị nội lực tại nút khung

Mmax (kN.m) -174.57

 Vật liệu: Thép CCT34, f 21(kN/ cm2 ), E 2.1104 (kN/cm

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS. NGUYỄN THẾ TRƯỜNG PHONG

Hình 4.5 Tiết diện dầm mái tại đầu xà Bảng 4.2. Kích thước hình học của tiết diện

Chiều cao h (mm)

600

 Tính tương tự các đặc trưng tiết diện cột, ta được đặc trưng tiết diện mái:  Moment tĩnh của một nửa tiết diện lấy đối với trục trung hoà:

S 

x

 Moment tĩnh của bản cánh lấy đối với trục trung hoà: Sf b f

t

f2h t

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP

Bảng 4.13. Đặc trưng hình học tiết diện dầm mái tại nút khung

A (cm2) 75.04  Chiều dài tính tốn khung:

 Trong mặt phẳng khung: l x 24(m)

 Ngoài mặt phẳng khung: lấy theo khoảng cách giữa 2 xà gồ mái l y

1.7(m)

 Độ lệch tâm tương đối:

m 

e

 x



4.2.1.2. Kiểm tra điều kiện cường độ

 Điều kiện bền chịu uốn nén:   N M f

A n Wxn c Trong đó :

 An: Diện tích tiết diện thực của dầm mái.  Wxn: Moment chống uốn của tiết diện thực.

 40.94 174.57 10 2  12.182(kN/cm2 ) f 21 0.918.9(kN/cm2)

75.04 1500.25c

 Vậy dầm mái thoả điều kiện bền.

4.2.1.3. Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS. NGUYỄN THẾ TRƯỜNG PHONG  l   b f   0.73 0.016    0.410.0032    lo 13.6  lo 19.199 b f bf

 Thoả điều kiện ổn định tổng thể.

4.2.1.4. Kiểm tra điều kiện ổn định bản cánh và bản bụng

 Bản cánh: b of 0.5 E t f f Với: b of b of   t f  Thoả điều kiện ổn định bản cánh

 Bản bụng: h w 3.2 E t w f hw  

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS. NGUYỄN THẾ TRƯỜNG PHONG