Tiết diện tại đỉnh khung

CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ CỘT VÀ DẦM MÁI

4.2. Thiết kế dầm mái

4.2.3. Tiết diện tại đỉnh khung

4.2.3.1. Thông số chung

 Do lực dọc trong dầm mái rất nhỏ nên chọn tổ hợp nguy hiểm nhất là tổ hợp tải trọng có Mmax tại đỉnh khung để tính tốn:

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP

Mmax (kN.m) 107.527  Vật liệu : Thép CCT34, f 21(kN/ cm2 ), E 2.1104 (kN/cm2 )

 Tiết diện dầm mái tại đỉnh khung : I 500 250 6 8

Bảng 4.17. Kích thước hình học của tiết diện

Chiều cao h (mm)

500

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP

Bảng 4.18. Đặc trưng hình học tiết diện dầm mái

A (cm2) 69.04  Chiều dài tính tốn khung:

 Trong mặt phẳng khung: l x 24(m)  Ngoài mặt phẳng khung: l y1.7(m)  Độ lệch tâm tương đối :

m 

e

 x



4.2.3.2. Kiểm tra điều kiện cường độ

 Điều kiện bền chịu uốn nén:   N M f

A n Wxn c Trong đó :

 An: Diện tích tiết diện thực của dầm mái.  Wxn: Moment chống uốn của tiết diện thực.

  35.23 103.36  10 2  9.159(kN/cm2 ) f

21(kN/cm2)

69.04 1195.10c

 Vậy dầm mái thoả điều kiện bền.

4.2.3.3. Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể của dầm mái

 Chọn lo = 3.4 (m)

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS. NGUYỄN THẾ TRƯỜNG PHONG  l    0.73 0.016    0.410.0032    lo 13.6  lo 19.823 b f bf

 Thoả điều kiện ổn định tổng thể.

4.2.3.4. Kiểm tra điều kiện ổn định bản bụng và bản cánh

 Bản cánh : b of 0.5 E t f f Với: b of b of   t f  Bản cánh thoả điều kiện ổn định.

 Bản bụng: h w 3.2 E t w f hw   t w

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS. NGUYỄN THẾ TRƯỜNG PHONG

4.2.3.5. Kiểm tra điều kiện chuyển vị theo phương đứng

 Theo mục 5.3.4 TCVN 5575: 2012, chuyển vị đứng của đỉnh khung nhà một tầng không vượt quá 1/400 chiều dài khung.

 Chuyển vị ngang tại đỉnh khung ứng với tổ hợp tải trọng TH3 (1TT + 1HT trái + 1HT phải).

Hình 4.8. Chuyển vị đứng tại đỉnh dầm mái

 0.059(m) 400L

 40024

 0.06(m)

 Thoả điều kiện chuyển vị.

KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS. NGUYỄN THẾ TRƯỜNG PHONG