4.1. Tính tốn tính khả thi của hệ thống phát điện tận dụng nhiệt thừa [7]
4.1.6. Kết quả tổng hợp
Kết quả của q trình tính tốn được tổng hợp trong bảng 4.14. Kết quả của q trình tính tốn này đã được lập trình trên phần mềm excel, ta có thể nhập số liệu đầu vào thì sẽ cho các kết quả đầu ra.
Bảng 4.14: Bảng tổng hợp kết quả q trình tính tốn
Bước 1: Tính enthalpy trung bình của hỗn hợp hơi từ 2 nồi hơi
S P b oi le r
STT Ký hiệu Mô tả Giá trị Đơn vị Ghi chú
1 Vsp
Lưu lượng khí nóng thải ra môi trường tại tháp tiền nung (Vào SP boiler)
266260 Nm3/h Giá trị đo được. Xem bảng 4.1
2 Tsp, in
Nhiệt độ của khí nóng thải ra mơi trường tại tháp tiền nung (Vào SP boiler)
365,7 ºC Giá trị đo được. Xem bảng 4.2
3 Hsp, in
Enthalpy của khí nóng thải ra môi trường tại tháp tiền nung (Vào SP boiler)
557,39 kJ/Nm3 Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.3 đến 4.11
4 Tsp, out Nhiệt độ của khí nóng khi ra
khỏi SP boiler 215 ºC Số liệu thiết kế
5 Hsp, out Enthalpy của khí nóng khi ra
khỏi SP boiler 304,70 kJ/Nm
3 Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.12 đến 4.20
6 ηSP boiler Hiệu suất của SP boiler 98 % Số liệu thiết kế
7 QSP heat Nhiệt lượng đầu ra của SP
boiler 65934161 kJ/h
Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.21
8 TSP steam Nhiệt độ của hơi quá nhiệt
được tạo ra từ SP boiler 330 ºC Số liệu thiết kế
9 PSP steam Áp suất của hơi quá nhiệt
được tạo ra từ SP boiler 1,6 Mpa Số liệu thiết kế
10 HSP steam Enthapy của hơi quá nhiệt
áp suất 1.6 bar; nhiệt độ 330 ºC)
11 TSP water Nhiệt độ của nước đi vào nồi
hơi SP 190 ºC Số liệu thiết kế
12 HSP water Enthalpy của nước đi vào nồi
hơi SP (tại nhiệt độ 190ºC) 807 kJ/kg Tra bảng phụ lục PL 3
13 QSP steam
Lưu lượng hơi quá nhiệt tại đầu ra của SP boiler để vào tuốc bin 28340 kg/h Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.22 A Q C b oi le r 14 VAQC
Lưu lượng khí nóng thải ra môi trường tại khu vực làm nguội clinker (Vào AQC boiler)
168627 Nm3/h Giá trị đo được. Xem bảng 4.1
15 TAQC, in
Nhiệt độ của khí nóng thải ra môi trường tại khu vực làm nguội clinker (Vào AQC boiler)
366,3 ºC Giá trị đo được. Xem bảng 4.2
16 HAQC,in
Enthalpy của khí nóng thải ra mơi trường tại khu vực làm nguội clinker (Vào AQC boiler)
472,80 kJ/Nm3 Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.23 đến 4.31
17 TAQC,out Nhiệt độ của khí nóng khi ra
khỏi AQC boiler 117 ºC Số liệu thiết kế
18 HAQC,out Enthalpy của khí nóng khi ra
khỏi AQC boiler 129,71 kJ/Nm
3 Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.32 đến 4.40
19 ηAQC boiler Hiệu suất của AQC boiler 98 % Số liệu thiết kế
20 QAQC heat Nhiệt lượng đầu ra của AQC
boiler 56697055 kJ/h
Số liệu tính toán. Xem biểu thức 4.41
21 TAQC steam Nhiệt độ của hơi quá nhiệt
được tạo ra từ AQC boiler 310 ºC Số liệu thiết kế
22 PAQC steam Áp suất của hơi quá nhiệt
23 HAQC steam
Enthapy của hơi quá nhiệt được tạo ra từ AQC boiler (tại áp suất 1.6 bar; nhiệt độ 310 ºC)
3093 kJ/kg Tra bảng phụ lục PL 5
24 TAQC water, in Nhiệt độ của nước đi vào nồi
hơi AQC 42 ºC Số liệu thiết kế
25 HAQC water, in Enthalpy của nước đi vào nồi
hơi AQC (tại nhiệt độ 42ºC) 176 kJ/kg Tra bảng phụ lục PL 6
26 HAQC water, out
Enthalpy của nước khi ra khỏi nồi hơi AQC (tại nhiệt độ 190ºC)
830 kJ/kg Tra bảng phụ lục PL 7
27 Qwater AQC-SP
Tính nhiệt lượng tiêu thụ để làm nước nóng từ 42ºC đến 195ºC
18531223 kJ/h Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.42
28 QAQC steam
Lưu lượng hơi quá nhiệt tại đầu ra của AQC boiler để vào tuốc bin
13083 kg/h Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.43
Kết quả bước 1
No. Parameter Description Value Unit Source
29 Hsteam Enthalpy trung bình của hỗn
hợp hơi từ 2 nồi hơi 3121,05 kJ/kg
Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.44
Bước 2: Tính các thơng số của hơi q nhiệt từ hai nồi hơi đi vào tuốc bin
STT Ký hiệu Mô tả Giá trị Đơn vị Ghi chú
30 Psteam Áp suất hỗn hợp hơi từ 2 nồi
hơi 1,5 Mpa Số liệu thiết kế
31 Tsteam
Nhiệt độ hỗn hợp từ 2 nồi hơi (tại áp suất 1.5 bar; Enthapy 3121.1 kJ/kg )
324 ºC Tra bảng phụ lục PL 8
Kết quả bước 2
32 Tinlet Nhiệt độ của hơi đi vào tuốc
bin 324 ºC Giống (31)
33 Pinlet Áp suất của hơi đi vào tuốc
bin 1,5 Mpa Giống (30)
34 Hinlet Enthapy của hơi quá nhiệt vào
tuốc bin 3.121,05 kJ/kg Giống (29) 35 Dinlet Tổng lưu lượng hơi quá nhiệt
đi vào tuốc bin 41423 kg/h
Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.45
Bước 3: Tính cơng suất của tuốc bin
STT Ký hiệu Mô tả Giá trị Đơn vị Ghi chú
36 Texhaust Nhiệt độ hơi thoát khỏi tuốc
bin 42 ºC Số liệu thiết kế
37 Pexhaust Áp suất hơi thoát khỏi tuốc
bin 0,008 Mpa Số liệu thiết kế
38 Hexhaust
Enthalpy hơi thoát khỏi tuốc bin ( tại nhiệt độ 42ºC và áp suất 0,008 Mpa, hiệu suất 90% )
2336 kJ/kg Tra bảng phụ lục PL 9
39 ηtuốc bine Hiệu suất tuốc bin 81,0 % Số liệu thiết kế
40 ηother Hiệu suất cơ của tuốc bin và
hiệu suất máy phát 97,5 %
Số liệu từ nhà sản xuất tuốc bin
41 d0 Mức tiêu thụ hơi của tuốc bin 5,807 kg/kWh Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.46
Kết quả bước 3
STT Ký hiệu Mô tả Giá trị Đơn vị Ghi chú
42 P Công suất của tuốc bin 7134 kW Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.47
Bước 4: Tính lượng giảm phát thải khí CO2
43 T
Thời gian hoạt động thực tế của hệ thống máy phát trong một năm
7446 h
Thời gian hoạt động của máy phát hàng năm (sau khi trừ thời gian dừng thiết bị do dừng lò…) 44 Q Tổng lượng điện có thể phát
ra hàng năm theo lý thuyết 53119 MWh
Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.48
45 EF Hệ số phát thải 0,8154 tấn CO2/MWh
Theo công văn số 315/KTTVBĐKH- GSPT của Cục khí tượng thuỷ văn và biến đổi khí hậu ngày 17 tháng 3 năm 2017 46 CERs Chứng chỉ giảm phát thải
hàng năm 43313 tấn CO2
Số liệu tính tốn. Xem biểu thức 4.49
Như vậy, qua kết quả tính tốn trên ta thấy với lượng khí nóng thải ra ngồi như thế, ta có thể tận dụng lại để phát điện với công suất 7,134MW, đặc biệt giảm 43313 tấn CO2 thải ra môi trường hàng năm.