- Giả định sợi gỗ dọc theo cành cây bị phá huỷ (cắt hay đứt) ở điểm B (điểm B nằm xa tâm O nhất nên biến dạng tại đó là lớn nhất). áp suất '
1
P và ' 2
P (theo phương OY) được xác định dựa vào biến dạng dọc theo phương trục Y tính theo tung độ của A và C (YA ; YC), các áp lực pháp tuyến trên cung AC tại A và C (hình 3.1) được tính như sau:
p1 = P'cos
1 (3.1) p2 = P'cos p2 = P'cos
2 (3.2)
Gọi p1, p2 là áp lực phân bố đều trên cung AB và cung BC, p0 là áp lực lớn nhất tại điểm xa nhất của mũi lưỡi cắt (điểm B) hình 3.1.
- Sơ đồ tổng quát lực tác dụng lên lưỡi cắt kín, dạng cắt không phoi được thể hiện trên hình 3.1. Theo lý thuyết cắt gọt gỗ [15] có 3 thành phần lực cơ bản tác dụng lên lưỡi cắt là:
Hình 3.1: Sơ đồ tổng quát lực tác dụng lên lưỡi cắt trong quá trình cắt ngang gỗ. a) Lực tác dụng lên mũi lưỡi cắt
Như phân tích ở trên tại điểm B biến dạng lớn nhất nên ứng suất lớn nhất làm cho các tế bào sợi gỗ bị đứt tại đó, tại điểm N và M biến dạng nhỏ hơn nên ứng suất nhỏ hơn do vậy áp lực phân bố trên lưỡi cắt là không đều. Để thuận lợi cho quá trình tính toán chia áp lực thành hai phần:
+ Phần phân bố đều ở cung AB và BC với áp lực P1 và P2 hình 3.1.
+ Phần phân bố theo qui luật cosin ở cung NI và IM, với áp lực (Po - P1) và (Po - P2). b) Lực tác dung lên mặt trước lưỡi cắt
Lực tác dung lên mặt trước được phân bố theo hình đa giác AGHN, để tiện tính toán chia làm hai phần.
- Phần phân bố theo hình bình hành AGZN với áp lực ' 1
P , hình 3.1. - Phần phân bố theo hình tam giác NZH.
c) Lực tác dụng lên mặt sau lưỡi cắt
Lực tác dụng lên mặt sau lưỡi cắt được phân bố theo hình tam giác CC1d với áp lực lớn nhất tại C là P2.
Sau đây chúng tôi đi tính toán cụ thể cho từng thành phần lực:
V N A C o N B p1 d 2 p,2 p2 p0-p2 I N M G Z p0-p1 p1, d C1