- Đối với nhà và các công trình khác: 3m.
6) Ma sát bên tính toán fs của đất cát chặt nên tăng thêm 30% so với giá trị trình bày trong bảng A.2.
1) Trong những tr|ờng hợp khi mà ở bảng A.1 các giá trị số của qp trình bày ở dạng phân số, thì tử số là của cát còn ở mẫu số là của sét. số là của cát còn ở mẫu số là của sét.
2) Trong bảng A.1 và A.2, độ sâu của mũi cọc là độ sâu trung bình của lớp đất khi san nền bằng ph|ơng pháp gọt bỏ hoặc đắp dày đến 3m, nên lấy từ mức địa hình tự nhiên, còn khi gọt bỏ và ph|ơng pháp gọt bỏ hoặc đắp dày đến 3m, nên lấy từ mức địa hình tự nhiên, còn khi gọt bỏ và đắp thêm dày từ 3y10m thì lấy từ cốt quy |ớc nằm cao hơn phần bị gọt 3 m hoặc thấp hơn mức đắp 3m.
Độ sâu hạ cọc trong các lớp đất ở vùng có dòng chảy của n|ớc nên lấy có l|u ý đến khả năng chúng bị xói trôI ở mức lũ tính toán.
Khi thiết kế cọc cho các đ|ờng v|ợt qua hào rãnh thì chiều sâu của mũi cọc nêu ở bảng A.1 nên lấy từ cốt địa hình tự nhiên ở vị trí móng công trình.
3) Đối với các giá trị trung gian của độ sâu và chỉ số sệt IL thì xác định qp và fs từ bảng A.1 và A.2 bằng ph|ơng pháp nội suy. bằng ph|ơng pháp nội suy.
4) Cho phép sử dụng các giá trị sức chống tính toán, qp theo bảng A.1 với điều kiện độ chôn sâu của cọc trong đất không bị xói trôI hoặc gọt bỏ không nhỏ hơn: cọc trong đất không bị xói trôI hoặc gọt bỏ không nhỏ hơn:
- Đối với công trình thuỷ lợi: 4m;
- Đối với nhà và các công trình khác: 3m.
5) Khi xác định ma sát bên fs theo bảng A.2, đất nền đ|ợc chia thành các lớp nhỏ đồng nhất có chiều dày không quá 2m chiều dày không quá 2m
6) Ma sát bên tính toán fs của đất cát chặt nên tăng thêm 30% so với giá trị trình bày trong bảng A.2. A.2.
Bảng A.3- các hệ số mR và mf
Hệ số điều kiện làm việc của đất đ|ợc kể đến một cách độc lập với nhau khi tính toán sức chịu tải của
cọc Ph|ơng pháp hạ cọc D|ới mũi cọc mR ở mặt bên cọc mf