II. Trong các điều khoản chỉ rõ cần thực hiện theo các tiêu chuẩn liên quan khác thì viết là “Cần phải thực hiện theo ” hoặc “phải phù hợp với yêu cầu (hoặc
2. Thuật ngữ và ký hiệu
Danh từ chuyên môn “ống” dùng trong mục 2.1.1-2.1.7 của Quy trình này, tên gọi bằng tiếng Anh t-ơng ứng của nó là tên dùng trong các tài liệu liên quan trong và ngoài n-ớc.
Các ký hiệu trong các mục 2.1.2-2.2.2 đã đ-ợc tham khảo và xác định theo các Tiêu chuẩn Nhà n-ớc Trung Quốc hiện hành số GBJ132-90Thuật ngữ cơ bản và ký hiệu thông dụng trong thiết kế kết cấu công trìnhvà Tiêu chuẩn nhà n-ớc số GB/T50083-97Tiêu chuẩn thuật ngữ và ký hiệu trong thiêt kế kết cấu kiến trúc.
3. Vật liệu
3.1 Tính năng của các loại ống và linh kiện ống bằng nhựa PVC cứng liệt kê trong đoạn này chỉ là yêu cầu thấp nhất, tiện cho nhân viên thiết kế và thi công có những hiểu biết cơ bản về tính năng của vật liệu, các chỉ tiêu tính năng vật liệu cụ thể sẽ do Nhà sản xuất cung cấp.
3.2 Cân nhắc đến ph-ơng pháp sản xuất uốn thành hình ống có đ-ờng kính lớn, phải cho thêm t-ơng đối nhiều chất tăng độ dai chống va đập vào trong công thức pha chế nhựa PVC cứng, do đó, nhiệt độ mềm hoá Vica đặt là ≥75°C
4. Thiết kế
4.1 Quy định chung :
4.1.2 Kết quả nghiên cứu nhiều năm nay của Các n-ớc Âu Mỹ và Nhật Bản đã thể hiện rõ là thiết kế tuổi thọ sử dụng của đ-ờng ống bằng nhựa PVC cứng là 50 D/BEC 2 - 2007
năm là có thể bảo đảm đ-ợc.
Các mục 4.1.3- 4.1.6 đều đ-ợc lập theo các điều khoản t-ơng quan của Tiêu chuẩn GB50332-2002Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp
thoát n-ớc.
4.2 Tác dụng trên kết cấu của đ-ờng ống :
Các mục 4.2.1-4.2.4 cũng đ-ợc lập theo các điều khoản t-ơng quan của Tiêu chuẩn GB50332-2002Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp thoát n-ớc.
4.3 Kiểm tra biến dạng mặt cắt vòng tròn của đ-ờng ống :
4.3.1 Điều này đ-ợc lập theo điều 4.3.8 của Tiêu chuẩn GB50332-2002Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp thoát n-ớc.
4.3.2 Công thức biến dạng của Quy trình này sử dụng công thức Sdpangler của Mỹ, phù hợp với quy định của Tiêu chuẩn Nhà n-ớc số GB50332-2002. Hệ số hiệu ứng trễ biến dạng trong công thức có thể lấy theo độ lún của đất lấp tại vị trí đầu não của đ-ờng ống trong cống. Độ lún lớn thì lấy giá trị lớn, độ lún nhỏ thì lấy giá trị nhỏ.
4.3.3 Quy trình này đ-ợc xác định theo quy định là nhỏ hơn 5% so với trong tiêu chuẩn GB50332-2002.
Do độ cứng vòng Sp của ống bắt buộc phải đáp ứng yêu cầu của công thức trong mục 4.3.2, cũng là phải căn cứ vào mô đun biến dạng tổng hợp của đất lấp cống để thiết kế, tính toán và xác định Sp của ống.
4.4 Tính toán c-ờng độ mặt cắt vòng của đ-ờng ống :
4.4.1 Điều này đ-ợc lập theo điều 4.2.1 của Tiêu chuẩn nhà n-ớc Trung Quốc số GB50332-2002Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp thoát n-ớc.
4.4.2 Điều này đ-ợc lập theo điều 4.2.2 của Tiêu chuẩn nhà n-ớc Trung Quốc số GB50332-2002Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp thoát D/BEC 2 - 2007
n-ớc.
4.4.3 C-ờng độ của đ-ờng ống đ-ợc tính theo lý thuyết của ống mềm. Kháng lực đất h-ớng bên thành của hai bên ống đ-ợc xác định theo mức độ biến dạng bên của đ-ờng kính ống d-ới tác dụng của phụ tải theo ph-ơng thẳng đứng.
Đồ thị thể hiện kháng lực đất h-ớng bên, n-ớc Mỹ dùng đ-ờng Parabôn Spangler để biểu thị, còn các hiệp hội liên quan của n-ớc Nhật dùng hình tam giác cân để biểu thị. Việc tính toán ứng lực cong của mặt cắt thành ống d-ới tác dụng của phụ tải ngoài, n-ớc Nhật sử dụng ph-ơng pháp hệ số mô men cong, t-ơng đối đơn giản. Ph-ơng pháp tính toán của Nhật, về hình thức, là ph-ơng pháp tính toán ống cứng, nh-ng hệ số mô men cong đ-ợc xác định theo sơ đồ áp lực đất tác dụng lên ống mềm, kết quả tính toán t-ơng đối khớp với quan trắc nguyên hình. Kết quả thử nghiệm và đo đạc của Viện nghiên cứu công trình đô thị thành phố Thiên Tân và Viện nghiên cứu công trình đô thị thành phố Th-ợng Hải t-ơng đối gần với kết quả tính toán theo công thức của Nhật. ở đây, Quy trình này đã sử dụng công thức tính toán và hệ số mô men cong trong Tiêu chuẩn JSWAS của Hiệp hội ống ngầm n-ớc Nhật.
4.5 Tính toán độ mất ổn định nén cong của mặt cắt tròn của đ-ờng ống :
4.5.1-4.5.3 Điều này là theo quy định của điều 4.2.11 trong Tiêu chuẩn GB50332-2002Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp thoát n-ớc.
4.5.4 Sự mất ổn định nén cong của mặt cắt tròn của đ-ờng ống đ-ợc quyết định bởi mô đun đàn hồi của đất lấp thành ống và độ cứng vòng tròn của ống. Công thức của Mỹ là : 2 / 1 2 1 772 . 0 V PS E SF Per d
Trong công thức : SF là hệ số an toàn, ban đầu chọn là 2.0, hệ số ổn định D/BEC 2 - 2007
nén cong hiện nay cũng chọn là2.0PS là độ cứng ống định nghĩa trong Tiêu chuẩn ASTM của Mỹ. Quan hệ giữa nó và độ cứng vòng trong tiêu chuẩn ISO là S=0.0186PS=1/53.7PS, do đó 0.772 PS4 2S
4.6 Tính toán độ ổn định chống nổi của đ-ờng ống :
Quy phạm thiết kế kết cấu đ-ờng ống công trình cấp thoát n-ớc.
