C. Các yếu tố khác
3.6.Các kết quả ựầu tiên.
Chương 6 NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG
3.6.Các kết quả ựầu tiên.
Không ựợi kết thúc thực nghiệm và hoàn thành các phép ựo, ta ựã có thể kết luận theo các kết quả ựầu tiên saụ
3.6.1. Các phép ựo trên bê tông tươi
độ sụt ở côn Abram ựo ở công trường lớn hơn 20 cm. Giá trị này ựược bảo toàn trong vòng hơn 2h. Hàm lượng khắ cuốn vào ựo khi không rung ựộng nằm trong khoảng từ 0,5 ựến 1%.
Việc xem xét ban ựầu các số liệu ở hai trạm trộn chứng tỏ tỉ lệ N/X, với mỗi mẻ trộn, vào khoảng từ 0,362 ựến 0,377.
3.6.2. Cường ựộ cơ học
Các mẫu thắ nghiệm ựược chế tạo chủ yếu bằng khuôn kim loạị Chúng ựược tháo khuôn sau 72h. Với các thắ nghiệm nén ở 28 ngày, bề mặt ựược san phẳng bằng cưạ
Ớ Cường ựộ chịu nén ở ngày 3: R3 = 26,1 MPa Ớ Cường ựộ chịu nén ở ngày 7: R7 = 53,6 MPa Ớ Cường ựộ chịu nén ở ngày 28: R28 = 78 MPa
- Chênh lệch : 6,75 MPa ; hệ số dao ựộng: 8,7% - Rmin = 65,5 MPa ; Rmax = 91,7 MPa - Cường ựộ kéo chẻ ngày 28: R = 5,07 MPa
Các chỉ dẫn: cường ựộ ựặc trưng ngày 28 là 60 MPa và cường ựộ chịu kéo ngày 28 là 4,2 MPa ựược ựảm bảọ
Theo trường hợp 2 của tập 65, ta có:
R = 78 > Rn (=60) + 3 S (=6,75) = 68,8 MPa Rmin = 65,5 > Rn (=60) - 3 S (=6,75) = 57 MPa
Rt = 5,07 > 4,2 MPa
Chú ý rằng xi măng sử dụng ựể ựổ dầm có cường ựộ ngày 28 là 62,8 MPa và lượng nước hơi tăng lên.
Cường ựộ ựạt ựược theo mẫu khoan lấy ở ngày 28 trên cùng một khối lớn hơn 10 MPa hay 12%. Rõ ràng là trên công trường các vấn ựề phương pháp kiểm tra BT CđC cần ựược giải quyết.
Chắc chắn rằng bê tông thi công dầm của cầu Joigny vượt qua rất nhiều các ựặc trưng yêu cầu, do nó gần như ựạt ựược một mác 70.
3.6.3. Sự thay ựổi nhiệt ựộ khi ninh kết
Ta có thể chú thắch rằng sự tăng nhiệt ựộ khi ninh kết bê tông là muộn dù rất lớn, so với dự báo (nghĩa là một bê tông ninh kết rất chậm. Nhiệt ựộ lớn nhất quan sát ựược là 570C ở trong dầm và 730C ở giữa khối ựầu dầm.
3.6.4. Dự ứng lực
Ban ựầu các phép ựo này còn rất gần ựể có thể ựề xuất một phân tắch thực tế. Tuy nhiên ta có thể nói rằng các phép ựo ựược thực hiện trên cáp dự ứng lực cho các giá trị khá ựồng ựều từ cáp này ựến cáp khác ứng với lực (5200 kN ở nhịp giữa).
Cũng có thể kiểm tra phương pháp rung ựộng sử dụng trên các cáp không bơm vữa, ựiều này cho phép ựo trên các cáp sau cùng, ngay sau khi kéo ựể ựánh giá tốt hơn sự chùng ứng suất của chúng.
3.7. Kết luận
Việc xây dựng cầu Joigny bằng BT CđC, thực hiện với tinh thần trách nhiệm cao của nhóm và một sự tương hỗ hoàn toàn giữa tất cả các thành viên của dự án quốc gia ỘCon ựường mới của vật liệu bê tôngỢ Ờ là một thành công lớn.
điều này chứng tỏ rằng có thể thực hiện các công trình với bê tông mác 60 (thậm chắ lớn hơn), gần như khắp nước Pháp, từ hệ thống BPE trong các ựiều kiện kinh tế tốt.
Các hiểu biết lý thuyết, thực nghiệm và thực tế của chúng ta trong lĩnh vực BT CđC sẽ ựược làm giàu ựáng kể bằng việc phân tắch chi tiết tập hợp các phép ựo ựã làm hoặc còn ựang làm tại công trường nàỵ
Trong khi người Mĩ phát triển ựặc biệt việc sử dụng BT CđC trong nhà có chiều cao lớn và người Na uy trong kết cấu thăm dò khai thác dầu khắ lớn, nước
Pháp với Ộcầu JoignyỢ mở ra một lĩnh vực ứng dụng mới, trên các công trình truyền thống. Tiến bộ ựòi hỏi trong sử dụng vật liệu mới như BT CđC ựược xem xét. Do ựó ựiều quan trọng là phần lớn các nhà thầu, theo mẫu của ĐE vùng Yonne, ựưa các công trình lợi dụng ựộ bền và cường ựộ của loại bê tông nàỵ đó là một trong các ựiều kiện cho phép BT CđC của Pháp khẳng ựịnh ựược vị trắ của nó trên thế giớị
Ứng dụng bờ tụng cường ựộ cao tại Mỹ, Nhật Bản và chõu Âụ
Bờ tụng cường ựộ cao ựựơc dựng chủ yếu ở Mỹ cho cỏc nhà cao tầng bắt ựầu từ năm 1975 ựến naỵ Cỏc ngụi nhà từ 43- 76 tầng vào năm 1975- 1976 ựều dựng bờ tụng 62MPạ Cỏc ngụi nhà ở Chicago 1976 - 1990, số tầng 50 - 70 cường ựộ bê tông ựến 80 MPạ Các ngôi nhà ở Tôkiô, Cleveland vào năm 88 - 90 - 95 cường ựộ bê tông ựến 97 MPạ Sự phân phối cường ựộ bê tông theo tầng như sau: Tầng 0 ựến tẵng 25 bê tông 75 - 90 MPa, kắch thước cột 48 x 48 in, 18 x 54 in. Tầng 25 - 40 bê tông 60MPạ Tầng 60 - 75 bê tông 40, kắch thước cột 18 x 24in. Các ngôi nhà ở Pháp, đức khoảng 40 tầng ựều dùng bê tông M70 - M90 ở những tầng từ 0 ựến 20.
Trong xây dựng cầu từ năm 1970 - nay ựã áp dụng bê tông cường ựộ cao: Năm 1970 ở Nhật, mác bê tông phổ biến là 60 MPạ Ở Pháp năm 1989 mác bê tông là 60 MPạ Các ựường cao tốc ựến Akkăgawa, Octanabe ở Nhật Bản dùng bê tông 70MPạ Các cầu của đức , Hà Lan vào năm 1992 - 1995 ựã dùng bê tông 60 - 80MPạ
Về mặt khả năng chịu lực và ứng dụng bê tông cường ựộ cao cần tránh khuynh hướng dùng bê tông cường ựộ cao cho các dạng kết cấu cũ. Việc ựó không mang lại hiệu quả rõ ràng do mô hình làm việc của kết cấu không thoả ựáng. Xu thế sử dụng bê tông cường ựộ cao trong cầu là sử dụng các kết cấu dạng hộp mỏng kết cấu dàn bê tông cốt thép dự ứng lực , dạng dầm chữ T có khẩu ựộ lớn hơn. Theo kết quả nghiên cứu cho thấy có thể tiết kiệm ựược 30% khối lượng bê tông, giảm 30% trong lượng kết cấu, giảm 10 - 15% tổng giá trị công trình. Các kết cấu bản BTCT dự ứng lực có thể giảm 30% chiều cao, có thể giảm khối lượng xây lắp ựến 40 % ( Thụy Sỹ, Bỉ, đức ...). Cầu bản với cường ựộ bê tông 35 MPa, h= 0,5. Khi Rb = 50MPa, H = 0,34m, như vậy có thể giảm chiều cao kết cấu ựến 30%. Các dạng kết cấu hầm có thể xem ở hình saụ
Hỡnh 6.6. Hầm qua eo biển Măng-sơ (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
1.3. Công thức thành phần bê tông cường ựộ cao
Do các phương pháp thiết kế khác nhau và sử dụng các phụ gia hoá học khác nhau nên thành phần bê tông cường ựộ cao ựã ựược sử dụng rất ựa dạng.