- Mặt rãnh bêtông tạo bởi lõi cứng lấy ra sau kh
T- C−ờng độ tiêu chuẩn của thép căng tr−ớc xác định theo PL15 QT
5.8.7.3. Tính c−ờng độ do tác dụng của ứng suất nén chính (khi không có σy)
Khi xác định σnc theo công thức (5-200), ngay cả trong tr−ờng hợp không tính σy, cũng khó biết đ−ợc tổ hợp nμo của ngoại lực vμ ứng lực tr−ớc lμ tổ hợp bất lợi nhất cho một trong các thớ a-b, c-d vμ trục trung hòa (xem Hình 5-39 ữ Hình 5-42). Vì vậy, hợp lý nhất lμ kiểm tra tất cả mọi tiết diện tại đó σnc có thể sẽ cực đại.
Trong tất cả các loại tiết diện nguyên khối căng tr−ớc, nguyên khối căng sau, liên hợp căng tr−ớc, liên hợp căng sau (xem 5.8.2 trang 151), cần xét các tổ hợp sau đây của tải trọng, tr−ớc hết để tính τ vμ σx theo các công thức (5-203) ữ (5-210), sau đó tính σnc theo công thức (5-200).
Đối với những thớ qua trục trung hoμ
Tại một mặt cắt, đối với các thớ qua trục I-I của các loại dầm nguyên khối căng tr−ớc, liên hợp căng tr−ớc vμ những thớ qua trục trục 0-0 của các loại dầm nguyên khối căng sau, liên hợp căng sau(xem Hình 5-39 ữ Hình 5-42), có hai tổ hợp:
+ Tổ hợp 1:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu vμ với hệ số v−ợt tải 1,1. - Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmaxặ Q t−ơng ứng
+ Tổ hợp 2:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu vμ với hệ số v−ợt tải 1,1. - Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Qmax ặ M t−ơng ứng
Giá trị Mmax vμ Qmax do tác dụng của mọi tải trọng tính toán (với hệ số v−ợt tải lớn hơn đơn vị).
Trong những tr−ờng hợp nμy chúng ta xếp hoạt tải (ô tô hoặc xe đặc biệt) để gây ra một loại nội lực max (M hoặc Q) vμ ứng với đoμn tải trọng đó tính nội lực còn lại (Q hoặc M)
Vì tính ứng suất tại trục trung hoμ (trục I-I, 0-0) do vậy trong tất các công thức tính σx, các thμnh phần tính ứng suất tại vị trí đó đều bằng không (các số hạng thứ hai vμ thứ 3 trong các công thức nêu trên).
Đối với những thớ nối cánh với s−ờn (a-b vμ c-d)
Tại một mặt cắt, đối với các thớ a-b vμ c-d (xem Hình 5-39 ữ Hình 5-42) tức lμ ở những chỗ nối cánh với s−ờn dầm, ta có sáu tổ hợp:
+ Tổ hợp 1:
- Mbt vμ Qbt, trong lúc căng cốt thép vμ với nt = 0,9, các tải trọng thẳng đứng khác không có.
+ Tổ hợp 2:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu vμ với hệ số v−ợt tải 1,1. - Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmaxặ Q t−ơng ứng
+ Tổ hợp 3:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu vμ với hệ số v−ợt tải 1,1. - Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Qmaxặ M t−ơng ứng
+ Tổ hợp 4:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa vμ với hệ số v−ợt tải 0,9.
- Mbt vμ Qbt, trong lúc căng cốt thép vμ với nt = 0,9, các tải trọng thẳng đứng khác không có.
+ Tổ hợp 5:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa vμ với hệ số v−ợt tải 0,9. - Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmaxặ Q t−ơng ứng
+ Tổ hợp 6:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa vμ với hệ số v−ợt tải 0,9. - Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Qmaxặ M t−ơng ứng
Mmax vμ Qmax - do tác dụng của mọi tải trọng tính toán – cách xác định t−ơng tự nh− tr−ờng hợp tính tại trục trung hoμ ở trên.
ứng suất nén chính tính theo công thức (5-200) không đ−ợc v−ợt quá RT
nc (xem phụ lục) nếu cả hai ứng suất đều nén thì thay RT
nc bằng Rlt.119
Tuy nhiên, nếu kiểm tra σnc trong tr−ờng hợp tải trọng HK80 đi qua, c−ờng độ tính toán có thể lấy tăng lên bằng Rlt.
5.8.8. Tính ổn định chống nứt do tác dụng của ứng suất kéo chính
Vị trí kiểm tra theo chiều dọc cầu, phạm vi áp dụng của ... xem phần 5.8.7.1 trang 178
ứng suất σkc tính theo công thức:
Tkc kc k y x y x kc ⎟⎟ + ≤m R ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − + + = 2 2 2 2σ σ σ τ σ σ (5-211)
Các ứng suất τ vμσx trong công thức nμy sẽ tính theo tải trọng tiêu chuẩn (không tính hệ số v−ợt tải vμ hệ số xung kích) vμ xác định bằng các công thức (5-203) ữ (5-210) .
Tiết diện lμm việc trong giai đoạn đμn hồi.
σy – Xem phần 5.8.7.1 trang 178
Khi xác định σkc (cũng giống nh− khi xác định σnc) đối với mỗi thớ ta cần xét một số tổ hợp tải trọng:
+ Tổ hợp 1:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa.
- Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mc
maxặ Qc t−ơng ứng
+ Tổ hợp 2:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa.
- Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Qcmax ặ Mc t−ơng ứng Mc
max vμ Qc
max do tác dụng của mọi tải trọng tính toán – cách xác định t−ơng tự nh− tr−ờng hợp tính tại trục trung hoμ ở trên
Đối với những thớ nối cánh với s−ờn (a-b vμ c-d) có sáu tổ hợp
+ Tổ hợp 1:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu.
- Mcbt vμ Qcbt trong lúc căng cốt thép, các tải trọng thẳng đứng khác không có.
+ Tổ hợp 2:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu.
- Tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn sinh ra Mc
maxặ Qc t−ơng ứng
+ Tổ hợp 3:
- Lực NT với ứng suất hao tối thiểu.
- Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Qc
maxặ Mc t−ơng ứng
+ Tổ hợp 4:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa. - Mc
bt vμ Qc
bt, trong lúc căng cốt thép, các tải trọng thẳng đứng khác không có.
+ Tổ hợp 5:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa.
- Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mc
maxặ Qc t−ơng ứng
+ Tổ hợp 6:
- Lực NT với ứng suất hao tối đa.
- Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Qc
maxặ Mc t−ơng ứng Mc
max vμ Qc
max - do tác dụng của mọi tải trọng tiêu chuẩn (hệ số v−ợt tải bằng 1) – cách xác định t−ơng tự nh− tr−ờng hợp tính tại trục trung hoμ nêu ở trên.
Theo quy trình 79, nếu bề dμy s−ờn dầm không thay đổi theo chiều cao của tiết diện thì đ−ợc phép chỉ cần kiểm tra σkc tại thớ qua trọng tâm của tiết diện.
ứng suất kéo chính tính theo công thức (5-211) không đ−ợc v−ợt quá mkRT kc; Trong đó:
+ RT
kc - c−ờng độ tính toán của bê tông chịu ứng suất kéo chính trong dầm bê tông ứng suất tr−ớc (xem phụ lục... ).
+ mk - hệ số điều kiện lμm việc, lấy tuỳ theo trị số của ứng suất nén chính cũng xuất hiện trong cùng một thớ, với một tổ hợp tải trọng120:
Nếu σnc≤ 0,8RT
ncặ mk = 0,7 Nếu σnc = 0,8RT
ncặ mk = 0,5 (đối với số hiệu bê tông 300-400), hoặc = 0,55 (đối với số hiệu bê tông 500-600);
Các trị số mk đ−ợc xác định từ thí nghiệm. Sự giảm c−ờng độ RT
kc khi σnc tăng lên lμ đặc điểm của bê tông khi chịu lực trong trạng thái ứng suất hai h−ớng tức lμ lúc nén theo một ph−ơng bất kỳ sẽ sinh ra ứng suất kéo trong h−ớng thẳng góc.
5.8.9. Tính toán về tr−ợt trong các mối nối
Cần kiểm tra về tr−ợt trong các mối nối nằm ngang của dầm có tiết diện liên hợp (xem Hình 5-40 vμ Hình 5-42) – liên kết giữa phân tố cốt vμ bản đổ tại chỗ vμ trong khe nối thẳng đứng của dầm tổ hợp từ những khối ngắn.