4. Những thiếu sót và tồn tại của ĐATN:
4.2.5. Tính toán thiết kế tang trống chủ động
a. Tính đường kính tang trống Dc
t
Chiều dài L và đường kính tang trống Dct của tang trống phụ thuộc vào chiều rộng băng và loại băng.
L = B + 100 (mm) Dc
t = (50 ÷ 120).i
Trong đó: B = 400 mm – chiều rộng băng tải. i = 1: số cốt vải.
L = 400 + 100 = 500 (mm) Dct = (50÷ 120)
37
Chọn Dc
t = 60 mm
b.Tính vỏ tang trống
Chọn vật liệu là inox 316, ứng suất uống cho phép [σu] = 150 kg/cm2; giới hạn chảy [σch] = 2400 kg/cm2.
c. Lực tác dụng lên tang trống
- Lực tác dụng lên tang trống được tính theo công thức 7.141 tài liệu [4] FR = 2Sv .sin(α0/2)
Trong đó:
R (N) – Lực tác dụng lên vỏ tang.
Sv (N) – Lực căng lớn nhất của băng tên nhánh vào. α0 = 180o – Góc ôm của băng.
FR = 2Sv. sin(α0/2) = 2.563,14. sin(180o/2) = 1126,28 N/mm - Lực phân bố q.
Lực phân bố q được tính theo công thức 7.142 tài liệu [4]
𝑞 = 𝐹𝑅
𝐿 =
1126,28
500 = 2,25 𝑁/𝑚𝑚
-Momen uống lớn nhất xuất hiện trên vỏ tang khi chịu lực phân bố q: Mu
max = 𝑞𝐿2
8 = 2,25 . 5002
8 = 70312,5 Nmm
-Ứng suất uống lớn nhất sinh ra trong vỏ tang [𝜎𝑢]max được xác định theo công thức 7.143 tài liệu [4] :
[𝜎𝑢]𝑚𝑎𝑥 = 𝑀𝑚𝑎𝑥𝑢
𝑀𝑢 ≤ [𝜎𝑢] Trong đó:
Mu
max (Nmm) – Momen uốn sinh ra trên vỏ tang Mu - Momen chống uốn của vỏ tang.
Mu = 0,1.𝐷4−𝑑4
𝐷 (Công thức 7.144 tài liệu [4]).
Với D, d (m) là đường kính ngoài và đường kính trong của vỏ tang; [𝜎𝑢] ứng suất cho phép của vật liệu làm vỏ tang (inox 316).
Từ công thức (7.143) suy ra:
𝑀𝑚𝑎𝑥𝑢 [𝜎𝑢] ≤ 𝑀 𝑢 ↔ 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑢 [𝜎𝑢] ≤ 0,1. 𝐷4− 𝑑4 𝐷 Hay: d≤ √𝐷4−𝑀𝑚𝑎𝑥𝑢 .𝐷 0,1.[𝜎𝑈] 4
38 Ở đây: D = 60 mm; Mu max = 70312,5 (mm) Nên: d ≤ √𝐷4−𝑀𝑚𝑎𝑥𝑢 .𝐷 0,1.[𝜎𝑈] 4 = 59,97 (mm) Chọn d = 56 (mm) Bề dày vỏ tang: δv = (D-d)/2 = (60- 56)/2 = 2 mm