đồ án nền móng móng băng dưới cột

... cao của cột khung: (coi cao trình đáy cột ở cốt +0.00) 1 2 3 H H H H 9,7 1,4 0 11,1(m)= + + = + + = Trong đó: H 1 - cao trình đỉnh ray, H 1 = 9,7m H 3 - Phần cột chôn dưới nền, coi mặt móng ở ... cột. 3.1.1 Xác định chiều dài tính toán. Do sức nâng của cầu trục là không lớn nên chọn phương án cột tiết diện không đổi. Chiều dài tính toán trong mặt phẳng khung của cột tiết diện không đổi xỏc nh ... trục, ray và các lớp đệm :Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men. B. THUYẾT MINH TÍNH TOÁN I. THIẾT KẾ XÀ GỒ: Xà gồ mái chịu tác dụng...

... luận : Tổng độ lún đất nền S = 4 cm < Sgh = 8 cm. Vậy móng thỏa món iu kin lỳn tuyt i. Bớc 5: Tính toán độ bền bản thân móng 5.1 Kiểm tra chiều cao móng. - Cột đâm thủng móng theo hình tháp ... sâu chôn móng. - Chọn chiều sâu chôn móng h m - Tính từ mặt đất tới đáy móng (không kể lớp BT lót), chọn h m =1,4 m. - Chän kÝch thớc đáy móng, chiều cao móng. - Ký hiu múng n dưới cột C 1 , ... lực của công trình dới đáy móng. - Ct di di 1m v xột nh múng đơn - Giả thiết móng dưới tường là móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng của móng bên - Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng : p tc ≈ mtb tc 0 h. F N γ+ ...

... - Nền Móng, Trường Đại học xây Dựng. http://geo.nuce.edu.vn 15.04.2012 Đề Số SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG CỌC Tải trọng tính toán dưới cột Kích ... ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Tải trọng tính toán dưới cột Bộ môn Cơ học đất - Nền Móng Trường ĐHXD ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG CỌC ĐÀI THẤP - Họ và tên : …………………………………………………… Lớp ... đất - Nền Móng, Trường Đại học xây Dựng. http://geo.nuce.edu.vn 15.04.2012 Đề Số Lớp 1 Lớp 2 Tải trọng tính toán dưới cột SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 3 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG...

... dùng móng cọc là khả thi nhất. Có hai phương án móng cọc khả thi là phương án móng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT. So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT. * Phương án ... T/m 2 ), cường độ của đất nền quá nhỏ thì yêu cầu diện tích móng khá lớn, không kinh tế do đó không thể sử dụng được phương án móng nông trên nền thiên nhiên cũng như móng trên nn gia c c trm ... Ẩn). → Áp lực tiêu chuẩn của đất nền ( ) [ ] 77.949.19683.3535.15.15804.111451.01 =++= xxxR tc (T/m 2 ) 7. Phân tích và chọn phương án móng Để có phương án nền móng thích hợp, ta cần xét tính...

... T.m 22 3 2 5,400045,0 .5,1.10.210.9,0 10.36,1 .9,0 cmm hoRa M Fa ==== FS p = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Q s = A s .f s : Sức kháng hông cực hạn . Q p = A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung ... của lớp đất dưới mũi cọc ) tra theo bảng của Vesic ta có : N c = 12,72 : N q = 5,02 : N γ = 3,8 => q p = 56,8.12,72+201,2.5,02+18,59.0,3.3,8 =1754 KN Vậy sức chịu tải của đất dưới mũi cọc ... diều kiện thi công . 3.Tính móng làm việc đài thấp : Ta có : h min =tan(45 0 - 2 ϕ ). f D H . 2 γ =tan(45 0 - 2 ϕ ). m61,1 10.5,1.773,1 10.5.2 2 6 = Điều kiện móng làm việc đài thấp : D f ...

... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 7 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a n n n n ề ề ề ề n n n n d d d d ướ ướ ướ ướ i i i i m m m m ũ ũ ũ ũ i i i i c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. Đ i ề u ki ệ n:      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max - T í nh : tc R            c D h h B B A m P m R dn dn qu dn tc . ) . . .( . . . . 2 2 1 1 2 4 1 4 1    2 , 1   m 3 3 1 1 / 9 , 0 / 9 10 19 m T m KN n dn           3 3 2 2 / 85 , 0 / 5 , 8 10 5 , 18 m T m KN n dn           m h 8 1   m h 13 2   2 / 6 , 1 m T c                31 , 5 72 , 2 43 , 0 18 4 1 D B A o    2 / 048 , 73 6 , 1 . 31 , 5 ) 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 .( 72 , 2 49 , 7 . 85 , 0 . 43 , 0 . 2 , 1 m T R tc      - 2 / 658 , 87 048 , 73 . 2 , 1 . 2 , 1 m T R tc   - 2 min max / 752 , 50 2 655 , 25 489 , 75 2 m T P P P tb      V ậ y đ i ề u ki ệ n: tho ả m ã n.      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max 4. 4. 4. 4. T T T T í í í í nh nh nh nh to to to to á á á á n n n n độ độ độ độ l l l l ú ú ú ú n n n n m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c: c: c: c: Đ i ề u ki ệ n:           gh gh S S cm S S 9 a. T í nh độ l ú n . S - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t b ả n th â n: . h dn zd .    - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t t ă ng th ê m: . z  tl z P k . . 4 1   2 2 2 1 1 / 502 , 32 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 752 , 50 ) . . ( m T h h P P dn dn tb tl           ... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 3 II. II. II. II. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u v v v v à à à à theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u . ) . . . . ( b b b a a a VL c F R m F R m m P   - . 1 ; 1    b a m m m - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a c ố t th é p. 2 / 27000 m T R a  - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a b ê t ô ng. 2 / 1350 m T R b  - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n c ố t th é p. 2 4 10 . 24 , 21 26 4 m F a     - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n ngang c ủ a c ọ c (b ỏ qua c ố t th é p). 2 09 , 0 3 , 0 . 3 , 0 m F b   T F R m F R m m P b b b a a a VL c 84 , 178 ) 09 , 0 . 1350 . 1 10 . 24 , 21 . 27000 . 1 ( 1 ) . . . . ( 4       2. 2. 2. 2. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. Theo ph ươ ng ph á p th ố ng k ê tra b ả ng : i f R , ) . . . . . (    i i f R dn c f l U m R F m m P - . 2 2 2 09 , 0 3 , 0 m d F    - . m d U 2 , 1 3 , 0 . 4 4    - . 1 ; 1    R f m m m - s ứ c kh á ng t í nh to á n c ủ a đấ t ở m ũ i c ọ c, m ũ i c ọ c n ằ m trong đấ t s é t c ó độ s ệ t : R , độ h ạ ch â n c ọ c l à 21m, tra b ả ng ta đượ c 3 , 0  B T R 464  - : s ứ c kh á ng t í nh to á n ở m ặ t b ê n c ủ a c ọ c trong ph ạ m vi l ớ p đấ t th ứ d à y . i f i i l đượ c t í nh nh ư ở b ả ng d ướ i đâ y.  i i f l . V ậ y . T P dn c 52 , 164 ) 3 , 102 . 2 , 1 . 1 464 . 09 , 0 . 1 ( 1    L ớ p đấ t STT Chi ề u s â u b ì nh qu â n (m) (m) i l (T/m 2 ) i f i i f l . C á t 1 1.5 1 3.85 3.85 2 3 2 4.8 9.6 3 5 2 5.6 11.2 4 7 2 6 12 Á s é t 5 8.5 1 4.45 4.45 6 10 2 4.6 9.2 7 12 2 4.8 9.6 8 14 2 5 10 9 16 2 5.2 10.4 10 18 2 5.4 10.8 11 20 2 5.6 11.2 m l coc 20    3 . 102 . i i f l Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 8             2 ; 1 qu qu qu B Z B L f k 63 , 1 49 , 7 19 , 12     qu qu B L m h d z . 5 , 8 72     - X á c đị nh : T ạ i ta c ó . a H z d z   . 5  m m H a 15 793 , 14   - Chia th à nh 10 l ớ p: . a H m H h a i 5 , 1 10 15 10    - Độ l ú n : S            2 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 182.5 2 0.749 0.2 0.2491 323.85 13.749 188.87 3 1.498 0.4 0.2434 316.44 14.498 195.23 4 2.247 0.6 0.2316 301.1 15.247 201.6 5 2.996 0.8 0.215 279.52 15.996 207.97 6 3.745 1 0.1959 254.69 16.745 214.33 7 4.494 1.2 0.1763 229.2 17.494 220.7 8 5.243 1.4 0.1576 204.89 18.243 227.07 9 5.992 1.6 0.1403 182.4 18.992 233.43 10 6.741 1.8 0.1249 162.38 19.741 239.8 11 7.49 2 0.1112 144.57 20.49 246.17 12 11.235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14.793 14.793 14.793 14.793 3.95 0.0472 61.4 61.4 61.4 61.4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18.725 5 0.0278 36.14 31.725 341.66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1.5 2.25 301.01 3 1.5 3.75 254.52 4 1.5 5.25 204.68 5 1.5 6.75 162.17 6 1.5 8.25 132.33 7 1.5 9.75 108.17 8 1.5 11.25 84.15 9 1.5 12.75 74.52 10 1.5 14.25 64.89 Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 5 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. a. D ọ c tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n:      0 min max P P P c Ta c ó : .     2 max min max . i x x M n P P + : s ố l ượ ng c ọ c. 36  n + : kho ả ng c á ch t ừ c ọ c xa nh ấ t đế n tr ụ c y. m x 65 , 1 max  + v ớ i l à kho ả ng c á ch t ừ c ọ c th ứ i đế n tr ụ c y.   45 , 54 2 i x i x + .   T P 3000 + . Tm h T M M dai tt tt 1040 1 . 90 950 .      T P T P 82 , 51 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 85 , 114 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 min max       V ậ y hay c ọ c ch ị u t ả i đứ ng t ố t.      0 min max P P P c b. Ngang tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n: . T P P N c N 6 max   Ta c ó : N c tt N N P T n T P P      5 , 2 36 90 max V ậ y c ọ c ch ị u t ả i ngang t ố t. IV. IV. IV. IV. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo TTGH TTGH TTGH TTGH 2. 2. 2. 2.           gh gh S S cm S S 9 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh k k k k í í í í ch ch ch ch th th th th ướ ướ ướ ướ c c c c c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a kh kh kh kh ố ố ố ố i i i i m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng quy quy quy quy ướ ướ ướ ướ c. c. c. c. - Chi ề u s â u kh ố i m ó ng: . m H m 21  - X á c đị nh chi ề u r ộ ng v à chi ề u d à i c ủ a m ó ng. ...

... an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Đồ Án Trình Nền Móng Công Trình -Tiết diện cọc 30x30cm -Tổng chiều dài 23m gồm 3 đoạn cọc 11m ghép lại với nhau -tải trọng tại chân cột 290 tấn -Đoạn đập ... dưới mũi coc tra theo bảng của Vesic ta có : N c = 12,74 : N p = 5,02 : N γ = 3,8 => q p = 0,568.10 3 .12,74 +2014,94.5,02 + 0,908.30.3,8 = 17454,83 g/cm 2 Vậy sức chịu tải của đất dưới ... T5,77 3 5,177 2 4,154784 =+ Q tk = min(Q a1 ,Q a2 ) 3. Sức chịu tải của cọc theo đất nền : a. Theo chỉ tiêu cơ lí của đất nền ( TCVN 205-1998) . Q tc = m.( m r .q p .A p + u. ∑ = n i isif fm 1  ...

... φ 18a140 φ 18a120 4. Tính lún cho móng cọc a. Xác định móng khối qui ước + Bề rộng móng khối B B = b + 2Lc*tgα + Chiều dài móng khối L L = l + 2Lc*tgα + Chiều cao móng khối H H = L c + D f Trong ... của đài móng. -B=1,8 m –cạnh ngắn của đài móng. Diện tích thực của đài sau khi bố trí cọc F d = L . B =2,8 . 1,8 =5,04 m 2 2. Kiểm tra tải trọng tác động lên các cọc trong móng cọc Khi móng cọc ... thì phải tính vào (H x *h : h là cánh tay đòn); x i , y i – Tọa độ cọc thứ i trong tọa độ trục x, y ở đáy đài (Tâm gốc tọa II. TÍNH TOÁN MÓNG CỌC M3 1. Tính toán số lượng cọc và bố trí cọc +...

... cọc chọn để tính toán móng: Q TK =min(Q a1, Q a2 )=97,4T III.4. Xác định số lượng cọc và bố trí cọc trong móng III.4.1 Chọn sơ bộ số lượng cọc: -Lực dọc tính toán tại chân cột: tt N 0 =310 ... vẽ : Để kiểm tra cường độ đất nền tại mũi cọc, ta xem đài cọc, cọc và phần đất giữa các cọc là một khối móng qui ước. Khối móng qui ước này có chiều sâu đặt móng bằng khoảng cách từ mặt đất ... cơ lí đất nền là: Áp dụng công thức : Q a = tc tc K Q Trong đó : k tc = 1,4-hệ số an toàn. Q a -Sức chịu tải cho phép tính toán (Kn) Q tc -Sức chịu tải tiêu chuẩn tính theo đất nền của cọc...