Ví dụ đồ án nền và móng -trường đại học xây dựng

Trang 1

0,0 oOo DMD +> h2) 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 34 36

TRUONG DAI HOC XAY DUNG BO MON CƠ HỌC ĐẤT - NỀN MONG

Trang 5

HƯỚNG DẪN pồ AN NEN MONG

PO AN NEN MONG

| | (PHAN MONG NONG) ”

Họ và tên: | | | ws Lớp:

I.Số liệu: - SỐ a

1 Cơng trình số:: 78 - “Trường Đại Học Y

Tai trong tính tốn tác dụng dưới chân công inh tg cốt mặt đất: 7

Cot Cl: Nj=117T.; Mạ=138Tm ; Q=3/2T

C2: No=74 T; Mo=8,0 Tm ; Qạ=2,76T

Tườn T3: No=23 Tim; M)=3,5 Tm/m ; Q)=1,2T/m

2 Nền đất: hoc Oe Lớp đất | s6hiéu độ dày (m) 1 | 200 a 2 400 $b 3 | 100 "

Chiêu sâu mực nước ngầm: H„u= 10 (m)

II Yêu cầu: ˆ

- Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện địa chất cơng trình;

- Đề xuất các phương á án móng nơng trên nên tự nhiên hoặc gia cố; =

- Thiết kế móng theo phương £ án đã nêu, thuyết minh tính tốn khổ A4 wi iét t bing

tay); ví Tổ

- Bẩn vẽ š khổ, giấy 297x840 và dong vi vào quyển yên thuyết vat | ! 9 |

+ Mặt bằng móng (LUI 00 - 1/200, trong đó thể hiện một cách | ước lượng những móng khơng u cầu tính tốn) _

+ Cột địa chất

+ Các cao độ cơ bản - Lo - |

+ Các chỉ tiết móng M1, M2, M3 ( TL 1/15 - 1/50) + và các giải pháp gia có nếu có

+ Các giải pháp cầu tạo móng (giang; khe lún, chống thấm) '

+ Thống kê vật liệu cho các móng -

+ Khung tên bản vẽ

Ghỉ chú : Đôá án này phải được giáo viên hướng dẫn thơng qua ít nhất một lân

Trang 6

HƯỚNG DẦN ĐỒ ÁN NÊN MÓNG

MONG NONG TREN NEN TY NHIÊN

Trình tự tính tốn có thể theo các bước sau:

Bước 4 mw.r - Công trính

TÀI LIEU -Địa chất - |

- Các tiêu chuẩn thiết kế :Sgh iF gh

4 Ê MĨNG NƠNG- - | { Nếntnhiên

~ Bước2- | HỆMỐNG NÔNG { Don, bang be

Bước 3 VẬT LIỆU MÓNG — ; Mác be tong, thép Rn, Rk, Fa ng thể

- Lót lớp bảo vệ a„

}

Bước 4 ĐỘ SÂU MÓNG “he

Bước Š | CHON KÍCH THƯỚC MĨNG ( xh (băng dưới tường), , - |} |-bxlxh(đon)

ITRỌNG LƯỢNG BẢN THÂN ĐẤT

Bưó | Ð-po (khơng kể TLBT)

ưƯỚCƠ| ỨNG SUẤT DƯỚI MĨNG pl=phcy —

Thường bd qua Qo

- Bước 7 mm" 1- Khả năng chịu tải trượt, lật

ƯỚC ƒ | KIỂM TRA KÍCH THƯỚC ĐÁY | ÌvàdiênkiệnkinhtếvẻbxI

2 - Biến dạng 5 „ụ

" - Tính tốn cường dộ vật liệu móng

Bước 8 KIỂM TRA C HIE UC do pg Kiém tra cường dộ trên tiết MONG VA Fa _| | điệnnghiêng và thẳng dứng

(chú ý diê ù kiện kinh tế về h và Fa)

Bước 9 7 - Hệ giằng -

i _ GẤU TẠO { Khelún ˆ

—SÔ _

Trang 7

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

I TÀI LIỆU THIẾT KE

L1 Tai liệu cơng trình:

- Tên cơng trình : : Trường Đại Học Y

- Đặc điểm kết cấu : Kết cầu nha khung ngang BTCT kết hợp tưởng chịu lực gồm 3

khối, 1 khối 5 tằng, 1 khối 3 tang va 1 khéi 2 tang SỐ

- Tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, đụ tưởng hit trên mặt bing):

AR wet y

N®,.= Nt, In; M", = = Mt, ‘in; = Q"o fn a là hệ số vượt ti gin n đúng có thể ¿ lấy

chung n= Í,1 ~ 12.6 day chon n= 1,15) - |

C2 : N%=102T ; M*%=120Tm ; Q% “28T Œ : Nạ=6T; M%=70 Tm ; Q*y=24T

T3 : N*%=20 Tím; M*%=30 Tm/m ; "= 10T/m | _

_ Chú ý ye Néu trong tài liệu thiết kế có các tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn thì SỬ dụng trực tiếp

_ các tơ hợp này đề tính toán s : |

1.2 Tai liệu địa chat cơng g trình:

- Phương pháp khảo sát: Khoan lấy mẫu thí nghiệm trong phòng, kế hợp xuyên tĩnh

(CPT) và xuyên tiêu chuẩn (SPT) _ |

- Khu vực xây dựng, nền đất gồm 3 lớp có chiều đày hầu như không đối Lớp l: số hiệu 200 dày a= 1,4m

-Eớp2:số hiệu 400 dày b=4m

Lớp 3 : số hiệu 100 rất dày

Mực nước ngằm ở độ sâu 10 m

Lop 1: Số hiệu 200 cốc các c chỉ tiêu cơ lý như s sau:

, | Pf | Ket qua tNnén épe ting vai | _

Wiwyl wl y ọ e quả nén ép € ứng A

% % |} % Tim’ | A do Ƒ Kg/cm? Poe, P(Kpa) ae '(MPa) -

50 | 100 | 150 200 - 285 | 30 | 23,5 | 1.80 |2.68 | 10° | - 0,08: -| 0,819 | 0,772 | 0,755 | 0,741 | :04~1.3 | Từ đó có: | — ` @ - Hệ số rỗng tự nhiên: OSHS - - A7-(+W) l= 2,68.1.(1+ 0,285) 1 saisl, y 18 : ‘ nó 0.772 = 0,913 0.755 , ; 0741

- Kết quả nén không nở ngang - eodometer: hệ sô {

- nén lún trong khoảng áp lực 100 - 200 Kpa:

Trang 8

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MÓNG | 400 ~ &200 = 0,772 -0,741 = 0,031 102 it

P2oo ~ Poo 200 ~100 KPa

- Chỉ số dẻo A = 30% — 23,5% = 6,5 % < 7% —> đất thuộc loại cát pha

W-W,

- poser p= Y Me 288-285 0.75 ạng thái đảo

Cùng với các đặc trưng kháng xuyên tinh q = 0,4 MPa = 40 T/m? va đặc trưng

xuyên tiêu chuẩn N=3 cho, biết lớp đất thuộc loại mềm yếu _

a2 =

—> M6 dun nén ép (médun bién dang trong thi nghiệm không nở ngang): Ey =

œ qe= 5.40 = 200 T/m” (ứng với cát pha ơ = 3-5)

Lớp 2: Số hiệu 400 có các chỉ tiêu cơ lý như sau:

sẻ Kết quả TN nén ép e ứng với s WWS.[Wlr | |®| ° | "Km bồ | % | % | Th? | A | độ |kg/em2 ———— — | ® (MPa) ĩ " 8e" [IQQT 200|300] 2001 28 | 41 | 25 | 188 |271|16'| 028 | 0,813 | 0,792 | 0,778 0,768 | 2,9 | 14 Từ đó ta có: - Hệ số rỗng tự nhiên: 0.845 hề Ay,I+W) ` 271LL+028 , „., _- nan es Y nf ie 271.1.0+0,28) =0843 085 NN y 1,88 0.792 [0.8 | | 0.778 fb

- Hệ số nền lún trong khoảng áp lực 100 — 200 Kpa: ˆ 074 —T 1 —

so i t t

apg = 2813=0,702 _ 9021 10? om; ot dt

200-100 KPa | 100 200 300 400 P(KPo)

- Chỉ số đẻo A = 41 — 25 = 16 % —> đất thuộc loại sét pha Kết quả nén eodometer

W- W, 5

- Độ sét B= 4 ¬ = # 0,19 < 0,25 — trạng thái nửa cứng

q, = 2,9 MPa = 290 T/m? —› Eq = œ.q, = 4 290 = 1160 T/m? (lấy œ = 4-6 ứng với sét

pha) -

Cùng với kết quả thí nghiệm xuyên tĩnh và chỉ số SPT N=14- đất có tính chất xây

dựng tương đối tốt

Lớp 3: Số hiệu 100 có các chỉ tiêu cơ lý như sau:

Trang 9

- Lượng hạt có cỡ > 0,5 mm chiếm 1+ 2+ 21 + 36 = 60% >50% —> Đất cát thô (cát to) ~ - Có q, = 7,8 MPa = 780 T/m? (tra bảng phụ lục trang 2- Bai giảng Nền và Móng - T.§ Nguyễn Đình Tiến) đất cát thơ ở trạng thái chặt vừa ( 50 < qe < 150 kG/cm) ), gần phía

XỐp ~> eạ = 0,67 | a | 'Az.d+M Az„(1+W) : _ €ọ =27,010) | vế y= Ya\ Gy )_263.1.+02)_ 1,89 T/m? 1+0,67 _- Độ bão hoà G=_ &

vita, dm gan bao hoa ; |

- Mô đun nén ép: Cát hạt thô œ = 2 -» Ey = œ q„ = 2,0 780 = 1560 Tm? | - Tra bang tng véi q, = 780 Tim? > @ = 30° — 33° (id giá trị nhỏ ứng với cắt bụi và

trạng thái độ chặt nghiêng về phía xốp, giá trị lớn ứng với cát thô chặt vửa)

lấy ọ =33° —> Lớp đất 3 là đất tốt

Kết quả trụ địa chất như sau:

REDS =e ee E Z6: 2Ì @ Cát pha, dẻo y =1.8 T/m”, A =2.68, ọ =10? , c= 0.8 T/m? =| 2? | Z B=0.77, a2 =31.104 m/N, q, = 40 T/m2, N=3 i Wy, ce

Yi Sét pha, nita cting y =1.88 T/m’, ọ =16°, c= 2.8 T/m?

Vii) A=2.71 , B=0.19 , a, =21.104m/N- + ⁄⁄ @ © %=290 Tim?, Ey, = 1160 Tm?, N=14 ⁄⁄⁄ ee : l " ` Z ⁄⁄/ AR 4 ⁄ 7⁄2 mu

Cat to, chặt vừa y =1.89 T/m?, ọ =33! , q, = 780 T/m?, N=17

€= 0.67 ,A=2.63, Ey, =1560 Tim? -

Nhận xét: Lớp đất trên khá yếu, nhưng mỏng, chỉ dày 1,4 m Lớp đất 2, 3 tốt dần,

Trang 10

HƯỚNG DẪN ĐỒ AN NEN MONG

I.3 Tiêu chuẩn xêy dựng

Độ lún cho phép Szu = 8 cm Chénh lún tương đối cho phép = oh 0,2 % (Tra bang

phu lục trang 26, bài giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tì ién)

- Phương pháp tính tốn ở đây là phương pháp hệ số an toàn duy nhất, lây F; =2 -3 (đối với nền đất cát không lấy được mẫu nguyên đạng thì nên lấy F; =2, còn đối với đất

dính nên lấy F¿ = 2)

II Phương ồn nền, mồng

- Tải trọng cơng trình khơng lớn, nền đất nếu bóc bỏ lớp trên có thé coi la tét Vi vay đề xuất phương án móng nơng trên nền tự nhiên (đặt móng lên lớp đất 2) - Móng dạng đơn BTCT dưới cột, băng BTCT dưới tường BTCT chịu lực - Các tường chèn, bao che có thé dùng móng gach hay dam giang để đỡ

- _~ Các khối nhà có tai chánh lệch được tach ra a boi khe Jun

| ll Vat liệu mồng, gidng , pm vẽ "` | cử ! |

- Chọn bê tông 250° —> R= 1100 Tim?,R,=88 Tm’ 7 :

- Thép chịu lực: AII —> R, =28000 T/m’

_= Lớp lót: bê tông nghèo, mác thấp 100° , dày 10cm

- Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày > 3cm.(thường chọn 3 — 5 om)

IV Chọn chiều sơu chơn móng

hạ - Tính từ mặt đắt tới đáy móng (khơng kể lớp BT lót) 'Ở đây hạ > 1,4m, chọn h„ =1,4 m

Chú ý: Nhìn chung với móng nơng nên chọn h„ <2 m, và móng phải nằm trên mực ` nước ngầm, nếu mực nước ngầm nơng thì phải có biện pháp thì cơng thoát nước hợp lý (Chọn h„ tham khảo trang 8 trong Bài giảng Nền móng - + S Nguyễn Đình Tiến)

V Chon kich thuéc day méng, chiều cao mong

Ky hiệu móng đơn dưới cột C¡, C2 1a Mi, Mẹ, móng băng dưới tường T; là Mạ

Chọn kích thước các móng: |

- Kích thước móngM¡: bxlxh =2x2,4x 0,55 (m)

- -_ Kích thước móng M;: bxlxh =1,8x2x0,4 (m)

- Kích thước móng M; : bxh =1,4x0,3 (m)

ở đây chỉ làm ví dụ với móng M, + Đối voi Mz va MỊ; được tính tốn tương tự và thể hiện kết quả trên bản Về

occ ene 220 2n n2 22223 2v v29 TH gi Ta St ng ng vi Ti gan ng ng XS 6 75577731)

Trang 11

vi Ap lực dưới đây mồng

- Giả thiết móng đơn dưới cột là móng cứng, bó qua ảnh \ hưởng móng bên (vì bước

cột > 2b dự kiến)

- Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng:

F 2 : Ti _ Mie 26” = — = 24 03T Z“ - Prax : pt W +— 222 3 ‘mn? A | VN - Mỹ 12.6 P 'TTTTTI,

= Pat soe! = COLETTE TT TTT pee

Pmin p- W 224 7,44 Thm’ mal Pres

- Ap luc gây lún py:

Dạ P-V'hig = 24 1,8 1,4 21,5 Thm? - Áp lực khơng kể bản thân móng và lớp đất phủ lấp: NỆ_ 112 5 2 w= =2 l Po 2.2.4 | 4,38 Tim" F - Mt 438

maX nH + LIÊN = 24,38 + “ 31, 56 Tim?

Po Po ” 'W _2242

min - —& =24,38- Mỹ 148.6 => 17,2 Tim?

Đo Đo W 2242

- VIL Kiém tra kích thước đổy mồng MI VỊ Kiểm ita sức chịu tải của nên

- Giả thiết nền đồng nhất, mặt đất nằm ngang Điều kiện kiểm tra:

p<R | | | | si

Pmax < 1;2R _ ( một trong 2 điều kiện này 2 về phải xáp xỉ nhau)

- Trong đó p đã tính trong bước VĨ và sức chịu tải của nền tính gần đúng theo

cơng thức Terzaghi: Rạ= 0/8.Ayb+(B- =9 Em +©©„ thụ |

Fy

Trong d6: A=N,.n,.i,, B= Ngon ï CEN, mộ

Với ọ=16° + N, = 2,72; N, = = 433;N, = 11,6 (Tra bing trang 21 phụ lục, bài -

giảng Nền Móng - - T.S Nguyên Dish Tién)

Trang 12

HƯỚNG DÂN ĐỒ ÁN NÊN MONG 0,5.2.72.0,84 182:(433- 1).188.14 + 116.125.28 - 2 (=2937Tim = s7 Vậy p <R (24 T/m? < 29,37 T/m? ) Pmax £1,2.R (30,3 T/m? < = 29,37.1,2 = 35,2 T/m’)

_= Nền đủ sức chịu tải ( Lớp đất 3 rất tốt nên không cần kiểm tra)

Thay vao tacé: R= +188.14

(Nếu không thoả mãn'tức là p > R, Pmaz > 1 2 R hodc p << R, Pras << 12 R — thì quay lại bước 2 chọn lại phương án hoặc kích thước móng bxl )

‘ VIL2 Kiém tra biến dạng nền đốt :

- Dùng phương pháp cộng lún từng lớp để tính độ lún tuyệt đối của móng

+ Voi những lóp đất có ket t qua c cua a thi i nghiém eodometer: S= x 5; > h,

+ : ial it 1+ ey

+ Tới đại đái khơng có ¿ kết quả a thi nghiệm nén én eodometér: S= aes Bib oF

- f=] “Osi

- Chia nhỏ các lớp đất dưới day mong trong pham vi chiều day nén lún thành các

- lớp phân tổ có chiều dày hy < 6/4 6 day chon h; = 0,3 m Ap lực gây lún trung

binh tai day mong: | py = 21 5 Tim?

14 12 10 8 6 ,8 :10 12 14-16 18 20 22 20

Trang 13

HƯỚNG DÂN ĐÔ ÁN NÊN MÓNG

Đối với lớp 2, dựa vào đường cong nén lún để xác định các gid tri 1; , e; tương

ứng với các giá trị pịi và Đại » ta co bang sau:

' Bang tinh lin

kf ay] |] op k of] ag | Py i t& |

m | m | Tim? | Tm? - Thm? Tm? T/m| Nộisuytrên | cm đường cong e-p

- O} 2.52) 1| 21:50 ` ot eee " ws | O03} 0.3}- 3.06} 279 | 0.986} 21.20] 24.35 | 24.14|0836| 0.786 | 0.817 |~ 0.3}, 06) 360] 3.33 | 0.911] 19.59 | 20.39 | 23.723 0834| 0.787 | 0.769 03] 09| 414| 387 | 0786| 16.90| 1824| 22.113|0.833| 0789| 072 0.3} 1.2] 4868| 4.41 | 0652| 14:02 | 15.46 | 19.869 | 0831| 0.792 0.639 0323| 15} 5.22] 4.95 | 0532| 11.44 | 12.73 | 17.678 | 0.829 | 0.797 | 0.525 0.3} 1.8) 5.76] 549 | 0433| 9.31 | 10.37 | 15.864 | 0.827 | 0.801 | 0.427 0343| 21| 630| 603 | 0355| 7463| 8.47 | 14.501 | 0.826 | 0.804 | 0.361 0232| 24] 6.84| 6.57 | 0294| 6.32] 6.98 | 13.547 |0.824| 0.806 | 0.296 | - 03| 27| 7.48] 7411 | 0246| 629| 581 | 129158| 0822| 0.807 | 0.247 0.3 3| 792| 795 | 0208| 4.47| 488 | 12531|0.821| 0808 | 0214 0.3} 33] 846| 819 | 0177| 3.81| 4:14 | 12329 |0.819| 0.809 | 0.181 0.3; 36] 9.00| 873 | 0153|: 3⁄29| 3.85 | 12.278 | 0817 | 0.810 | 0.149 0.4 4| 972| 936 | 0127| 273] 301 | 1237|0815| 0811|0154|

( en;ex tính với các giá trị Pụ và Pz¡ ở các điểm ở giữa lớp thứ i)

Tổng độ lún của lớp 1: Sy = 5,5 cm

- Lớp 2: do khơng có kết quả thí nghiệm nén ép do đó ta có:

Jm |M | Zm |Tm| | TmP| Tm | T/m| em | -| 4| 972] - -| 2.73} - oe - 03| 4.3] 10.28 10| 0112| 241) 2.669) 1160 | 0.0385 0.3; 46] 10.85; 10.57 0.099 2.13 2.268 1160 | 0.0340 0.3 5| 1141| 11.13 0.085 1.83 1.978 1160 | 0.0297 03| 5423| 1198| 11.69 0.078 1.63 1.731 1160 | 0.0260 03| 5.6| 1254| 12.26 0.069 1.48 1.559 1160 | 0.0234 0.3 6| 1310| 12.82 0.06 1.29} 1.387 1160 | 0.0208 0.3 63 13.67 | 13.39 0.055 1.18 _ 1.236 1160 | 0.0185 Độ lún lớp đất 2: S; = 0,25 cm

Kết luân: Tổng độ lún đất nền s = 5,5 + 0,19 = 5,69 cm vậy móng MỊ thoả mãn

Trang 14

PIWWINGS LIN ĐƯNZ NEE Pee AINE TN

Ghi chú: - Chỉ cần tính.lún đến độ sâu tại đó ch>5, ơ,®* - với đất tốt, ơ,"'> 10.0

với đất yếu

- Sau khi tính lún của móng M2 và M3 can xac dinh d6 chénh lún tương

đối giữa các móng và kiểm tra điều kiện : = < (FI gh

VIII Kiểm tra chiéu cao méng

- Giả thiết coi móng là bản conson ngam tai mép cột, chịu phản lực đất Po VIII Kiểm ra cing độ trên liế! diên nghiêng

- Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng về các phía góc › 450 gần đúng coi

cột đâm thủng móng theo một mặt xiên góc 45 về _phía Pomax- Diéu kiện chống đâm thủng không kế ảnh hưởng của thép ngang \ và khơng có cốt xiên, dai:

(Q<Q, hay Pa <0,75.Ry ho bạc

- Kích thước cột: 0,35 x 0,5 (m) | a

- Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm vậy ta có: hạ e h- a= 055— 0/5= 0,52 m

ˆ Ta có: bc+2.họ=0,35 +2.0,52=1,39m<b=2m ˆ

vay by =b, + hy = 0,87 m

- Tinh P,, ( hop luc phản lực của đất trong phạm vì gạch chéo):

Po + Đạt Ja 2 | ` Với: " | Mo | ° = l-a “— hạ — 5 —-0,52 24-05 = 0,43m 4; Pa = =Pat lb = đt: b | ho=0,52m 2 AB | oy, | NO: a "hf Hl min ax

| Pot đt = 17,20 + (31,56 - 17,20) 2“ ae | pla , ; ⁄; = 29 Tim? / sob Y | > ne A E — Pạ = 2956129 0222 =26T - —:— -H4 2¬} 2 LAN G - Tac: 0,75.R,.họ bụ = 0,75.88.0,52.0,87 | ; ⁄ z 30 T > Pa = 26 T : aim

— Đảm bảo điều kiện chống đâm thủng

Trang 15

HƯỚNG DẪN ĐỒ AN NEN-MONG

VII.2 Tĩnh loứn cường độ trên fiế! diện thang đứng - lĩnh loớn cố! thép

Tính tốn cường độ trên tiết diện thắng góc tại vị trí có Mơmen lớn

- Tinh cốt thép theo phương cạnh dail:

+_ Mômen tại mép cột Mẹ = Mix

2

M! = Pang * Pome: AB.b hoke Migs

2

Pong + Pomax Ing b

=0,85 %3 2 2 | Geng (a a wat

` Pong = Po + (Py - Po) i ¬ 2,4m oo

an d TT TƠ

2,4 -0,95

= 17,2 + ( 31,56-17,2), 242095 ) 22 | Bj

25,90 Tim _ atom {ete oa

2 , + Mi, = _ 3456 + 25,90 0982 095" 5 = 25.93 Tm | ` ' 2 2 in | ` + Cốt thép yêu cầu: , RL ' 09 LÍH] Pome F,= 2593 - 19,1 cmể Lm _| TOR, “To ~ 0,9.28000.0,52 Chon 14 14 a 150 (F, = 21,5 cm?)

- Tinh cét thép theo phuong cạnh ngắn b:

+ Mômen tại mép cột: bf, 2 M?,, = p? os f= 24,38 0-825 + Cốt thép yêu cầu: có m— Mtg 1881 °” 09Rạhạ 09.28000.052 24 =19,01T.m = 0,0015m2=15 cm?

+ ho§e gan ding

4 | Po LT Pn | Ing ois m| Chon 13 $ 14 a 200 (F, = 15,84 cm), Bo trí cốt thép như hình vẽ

( với khoảng cách cốt thép chọn nhự trên có thể coi là hợp lý)

Trang 16

HVVUNG VAN UYU PONTE WIRE

IX CAU TAO MONG '

'Hệ dầm giằng: tại những vị trí có tường bố trí hệ dim tường để đỡ tường chèn

Chiều cao của dầm tường chọn theo nhịp của dầm (cầu tạoxem bản về):

Giang DT: bet hy = 0,22 x 0,4 m

Ghi chi:

1, - Giẳng móng: Trong trường hợp nền đất tốt, độ lin lệch nhỏ và khơng có u

cầu để-đỡ tường gach thi-cé thé không cân giảng ươm "

2 Khe lún: Khi các đơn nguyên nhà có số tầng khác nhau hoặc mỗi đơn nguyên

có kích thước lớn, cần cấu tạo khe lún để tách móng giữa các khối, khoảng cách các khe hin a = 5 cm Cấu tạo xem bản vẽ

3 Các móng đưới nhiễu cột: Khi khoảng cách móng quá gần nhau thì nên cấu tạo

bản móng chung dưới các cột Việc tính tốn loại móng này tham khảo trạng

;25, Bai: "giảng Nên Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến

4 "Móng bẻ dưới tường (lối thang máy): Khi khoảng cách c các móng băng dưới tường dự tính khá gần nhau thì nên cầu tạo theo dạng móng bè dưới tường, có sườn Có thể tính tốn theo phương pháp gần đúng như chỉ dẫn ở trang 30 -

Đài giảng Nền Mong - T.S Nguyễn Đình Tiền

3 Trường hợp mô men lệch tâm lớn, dan tdi p,,, <0 thì tham khảo trang 22 - Bài

giảng Nền Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến

6 Trong trường hợp có nước ngầm, khi tính lún cần chú ý: dưới mực nước ngam ứng suất do trọng lượng bản thân của đất gây ra lấy theo giá trị ứng suất hữu

hiệu

1 Cốt thép chờ ở chân cột có thể cấu tạo như sau:

' _ 4 |

Thí cơng tổng † li chúu sơn nên Vi dy eu tod Bên kết khíp tự chôn cột

Trang 18

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MĨNG

MONG NƠNG TRÊN NỀN GIA CỐ ĐỆM CÁT [ Tai liệu thiết kế

£1 Tời liệu cơng trình:

_~ Tên cơng trình: Trường Đại Học Y

- Đặc điểm kết cấu: Kết cầu nhà khung ngang BTCT chịu lực gồm 2 khối, ! khối 1 khối 3 ting, 1 khối 2 tầng:

-Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, tường (ghi trên mặt bằng):

{se e _ ere nà 8n vn

NSG=N'/n, M°ạ=M?/n; Q”ạ= Q”ạ/n (n là hệ số vượt tải gần đúng có thể lấy chung

n= 1,1 — 1,2 ở đây chọn n= 1,15) | an ¬

Œ : N%=10T ; M*%=120Tm ;Q%=2Ê§T 7 ` Œ : Ne64T; M*%=70 Tm ; Q%4=24T

T3 : N%=20 Tim; M*%=3,0 Tm/m ; Q%=1/0T/m

L2 Tài liệu địa chố! cơng tình:

- Phương pháp khảo sát: Khoan lấy mẫu thí nghiệm trong phịng kết hợp ` với xuyên tĩnh - (CPT), xuyên tiêu chuẩn (SPT) |

- Khu vực xây dựng, nền dat gồm 3 lớp có chiều dày hầu như không đổi Lớp 1 : số hiệu 200 đày 3,8 m

Lớp 2 : số hiệu 400 đây 4,5 m

Lớp 3 : số hiệu 100 dày vô cùng |

Mực nước ngầm ở độ sâu 2 m Tương tự như ví dụ trên ta có trụ địa chất như sau:

Trang 19

I3 Tiêu chuẩn xôy dựng

- Độ lún cho phép 5m = 8 cm Chênh lún tương đối cho phép ““øh =0,2% (Tra bang phu luc trang 26, bai gidng Nên và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến) s

- Phương pháp tính tốn ở đây là phương I pháp hệ SỐ an toàn duy nhất, lấy F;=

2 -3 (đối với nền đất cát không lay được mẫu nguyên dạng thì nên lấy F; = 3;còn -

đối với đất dính nên lay F,= 2) want xua te eee

AL Phuong ồn nền, mồng - Tai trong cơng trình khơng lớn

- Lớp đất trên cùng khá yếu và dày 3,8 m đồng thời nước ngắm ở ¡độ sâu 2 m, VÌ vay khong nên đặt móng sâu h„ > 2 m ở đây chọn giải pháp đệm cát gia có nên (bóc bỏ Top đất 1 thay: thế: bằng cát trung sạch, rải từng lớp, đầm, lu chặt đến độ

chặt yêu cầu, bề dày đệm khoảng 1,2 + 1,5 m) _—

- Móng BTCT dạng đơn dưới cột, băng BTCT dưới tường BTCT

- Các tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch hay dầm giảng đề đỡ Các khối

- nhà có tai chênh lệch được tách ra bởi khe lún :

HN Vột liệu móng, giồng, đệm cới

- Bê tông 250” —> R„ = 1100 T/m?, Ry = 88 Tim’

- Thép chịu lực : AJI +R, = 28000 T/m”

- Lớp lót : bê tông nghèo, mác 100, dày 10 em

- Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3 cm

hs Chọn vật liệu làm đệm cát : Chọn loại cát vàng, hạt trung sạch (hàm lượng SiO;> 70%, ‘Mica < 0,15% ), đầm từng lớp đến chặt vừa e=0, 6 + 0,7 (de khoảng 800 +

1500 T/m? )

Ghỉ chú: Sau khi thi công đệm cân tiến hành thí nghiệm xác định lại độ chặt của „đệm

IV Chọn chiều sâu chôn móng

họ: Tính từ mặt đất tới đáy móng (khơng kể lớp bê tơng lót) Ở đây chọn h„ =1 m

V Chọn kích thước day mồng, chiều coo mông, đặc trưng đệm cat

- Ký hiệu móng đơn dưới cột C1, C2 là M1, M2, móng băng dưới tường T3 làM3

- Chọn sơ bộkích thước móng MI : bxIxh =1,8x2 x0,5 (m)

Trang 20

Đặc trưng đêm cát :

+Góc mé dém a = 30° - 45°, chon a = 30° va góc mở B= 45° (góc B tuỳ thuộc v vào

lớp đất đào hố móng và biện pháp thi công)

+ Chiều cao đệm cat hạ = 1,4 m (bỏ hết lớp 1 - xem hình )

+ Tinh chat co học của đệm cát: chọn y = 1,88 T/m’, e = 0,67, Gc = : 800 Vm’, tra

bảng (trang 2 - phy luc Bar giang Nén va Mong - T.S Nguyễn Đình Tiến) có ọ>

30 (ở đây chọn @ = 33”) Ey =a qe.=2 800 = 1600 T/m? _ (chon œ=2 đối với cát vừa,

chặt vừa)

VI Ấp lực dưới đáy móng

- Gia thiết móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng của móng bên cạnh (vì bước cột > 2b dự - kiến) và bd qua Qo (vì Qọ nhỏ và hạ đủ sâu )

- Áp lực tiếp xúc dưới móng:

= , No x hm= 102 2

P TT m _ SN ca 7,8 Tím?

ny ool N Tend : £® r? ;in0 Pet 4 TT ba ⁄

- Áp lực gây lún Per: Pet ® P- Yh = 27,8 — 1,8.1 = 26 Tim?

_¬ Áp lực khơng kế bản thân móng và lớp dat phủ lấp:

~” Nộ_ 117

z——=——— = 29,

Po F 1822 5 Tim?

Trang 21

S thức Terzaghi: Rạ=

VII Kiểm trơ kích thước đổy mồng VỊ Kiểm tra sức chịu tải của nền

Tai đáy móng:

-Điều kiện kiếm tra: P <R¿ và Pan <1,2R4

Trong đó p đã tính trong bước VI và SỨC chịu tải của nên tính gần đúng t theo công

05.Ayb +(B- -94hụ tCC „ 7

F +ym ¬ ee

s

A=N,.m.i,,B= Ny Mg ig > C=N ne ic

- Với Qu„c„ = 339 -> N, =34,8 ; Ny = 26,1 ; N, = 38,7 (tra bảng phụ lục trang 21, Bài

giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến) — — -

18 b 18 Ny =1-02.2 = Tủ 02.22” 0846; =b 1403.7 =1 403.55 = 124 = ade 22 : chục Be ale, 2,2 3à - Các hệ số mụ, i¡ =1 L.Thợ vào ta CÓ: Rạ= nae B21 8-9 148.140 $18.1 = 33,3 Tin? Vay p < Ra (27,8 Tim’ < 33,3 T/m’) _ Pmx<1/2.Rạ | (36 Tim? <9 333.12 = 39,96 Tits’) —> Đệm cát đủ sức chịu tải đai đáy lớp đêm cát:

Nếu lp dat dui day dém yéu hon lop dém cat thi can phải kiểm tra cường độ

và đất nên tại đáy đệm (bề mặt lớp đất yêu hơn) Khi đó ta thay móng bằng khối _ HN qHy ưức L_— 1⁄40 „¡1090 Lt

Cũng có thé xác định kích thước khối móng quy ước theo điều kiện cân bằng áp

lực: N=(p-y.h„)F = ø„Fj¿, mụ Ø;= (p - yhạ).k — Fụu =F/k

cate T ng TH He BH 22B B3 42B HH 4 BH HH BA BƠ BI ng HiU BH 8 HP BA HA BH Em mm mm Re BH mm 9S g9 8n mm 3Ð 92089 S99 9892482294595 n2

Trang 22

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NEN MONG

- Xác định kích thước khối mỏng quy ước: bạ, =b +2.h¿tgọ = 1,8 + 2.1,4.tg30° -~ 3,4 m lụ =1+2.hạtgọ = 2,2 + 2.1,4tg30” = 3,8m

_ - Xác định ứng suất dưới đáy đệm cát và kiểm tra áp lực lên lớp đất 2 :

CHẾT, © sched < Ry |

+ G7 = Ym + Yaha= 18.1 + 1,88 1,4= 4.432 Thm’

+ Grctmena= ko (P =3” hạ), |

Mặt khác: I/b = 2,2/1,8 = 1,22 ;z/b = hy/b = 1,4/1,8 = 0,778 > Tra bang, ndi suy ta

được kọ= 0,467 — © mang = 0,467 (36 - 1,8.1) = 15,9 Tm’, |

- Xác định cường độ đất nên của lớp đất ở đáy đệm cắt ( lớp 2):

Sức chịu tải của lớp đất đưới đáy đệm cát được xác định theo cơng thức Terzaphi

cho móng quy ước: Ì,„ x bạy X Ringe =3,8 x 34x 24m ( hmạy = hạ + hạ):

Ry = ooh tau + — +q

Trong đó: A =N n 1; B =Na nạ lạ CN ne Íc; các hệ số i= ig= ic = |

Với 9 = 10> N, =2,72 ; Ny =4,33 ; N, = 11,6 |

q - là phụ tải tại mức đáy móng

.— 1,88 i+ 1,8 1,4= 4,4 Tm? 3,4 :1— 2 2m - 2,34 =l:n= Paw 2140224 = 1,178 y= 0, lw 1-0, 3 0,821 5 n, cline 1402 lon 13 h 0,5.2,72.0,821 188.34 +(433- 1.44 +116.1178.28 — Rp= +44 = 24,41 Thm? 3

Thấy: Ơ, „+ Ø=ywụ = 4,432 + 15952032 < R¿„= 24.41 (T/m?)

—> Như vậy nên đất ở lớp 2 đủ chịu lực và kích thước chọn như trên là hợp lý Chú ý:

- Mot trong 2 điều kiện trên, 2 vế phải xấp xi ¡ nhau để đảm bảo điều kiện kinh tế (ví

du tré€N Dax ® 1,2 Rag)

- Néu khéng thod mãn tức là P > R, Pax > 1,2 R hoặc p <<R — thì quay lại bước

Trang 23

VII2 Kiểm trơ độ biến dợng của nền đối: | |

- Chia nền đất đưới đáy móng thành các lớp phân tố có chiều dày hi <= b/4 ở đây chon h; = 0,3 m

Lớp l1 (lớp đệm cát) khơng có kết quả thí nghiệm eodometer vậy sử dụng kết quả

xuyên tĩnh (môdun biến dạng Eo =1600 Tím”)

-24 Serene << er '

Biểu đô phân bố ứng suất trong nên đất

Bảng kết quả tính lún cho lớp đất 1 |-1000 | - 26 | 25.64 ——f 23.69 - q3 L4 7 “ny /

Lớp Y I z a”, K, | o," | o,# đụ §ị

Trang 24

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ˆ

- Đối với lớp 2 xem như không thấm, dùng kết quả cuả thí nghiệm nén eodometer, xác định các giá trị e¡, ea¡ tương Ứng với các giá trị pị và Đại Và kết quả tính lún

từng lớp như sau: Bảng kết quả tính lún cho lớp đất 2 7 + hlad y oo | po | o | oy | Pp, e s,

m | m | T/m?| Tm? Tin? ` T/m? th 2 m Tím đường cong sa em

0.4 | 1.4 4032| - |0889] 1479| - 0] - TT: 0.4| 1.8 4.784 | 4.408 | 0.433 | 11.258 | 13.026 | 17.434 | 0.834 | 0.797 | 0.743 0.4|2.2 5.536 | 5.16 | 0.333| 8.658 | 9.958: | 15.118 | 0.828 | 0.802 | 0.569 0.4 | 2.6 6.288 | 5.912 | 0.261| 6.786 | 7.722 | 13.634 | 0.826 | 0.805 | 0.46 04| 3|1/88| 7.04|6.684|0.⁄208| 5.408! 6.097 | 12.761 | 0.824 | 0.807 | 0.373 0.4] 3.4| (st | 7.792] 7.416 | 0.169 | 4.394] 4.901 | 12.317 | 0.824 | 0.808 0.286 0.4 | 3.8| chạm | 8.544 | 8.168 | 0.139| 3.614 | 4.004 | 12.172 | 0.819 | 0.808 | 0.242 04|4.2| 70 | 9296| 8.92 |.0.117| 3.042 | 3.328 | 12.248 | 0.816 | 0.808 | 0.176 0.4 | 4.6 | tôn | 10.048 | 9.672 | 0.099] 2.574] 2.808 | 12.48 | 0.814 | 0.808 0.132 04| 5|nướj| 10.81 10.42! 0.085] 2.21| 2.392 | 12.816 | 0.812 | 0.807 | 0.11 0.4 | 5.4 11.552 | 11.18| 0.074| 1.924| 2.087 | 13.243 | 0.811 | 0.806 | 0.11 0.4 | 8.8 12.304 | 11.93 | 0.064| 1.664 | 1.794 | 13.722 | 0.809 | 0.805 | 0.088 0.4 | 6.2 43.056 | 12.68 | 0.057| 1.482 | 1.573 | 14.253 | 0.807 | 0.804 | 0.066 0.4/6.6] , -| 13808|13.43| 0.05| 1.3] 1.391 | 14.823 | 0.806 |.0.803 | 0.066 fs

ˆ (P+Pa; €,s;e„ tính cho các điểm ở giữa lớp thir i) Độ lún lớp 2: 8; = 3.42 cm

Tổng độ lún S = §¡+ 8; = 1,53 + 3.42 = 4,95 cm

Kết luận: Tổng độ lún S = 4,95 cm < Sgh

kiện độ lún tuyệt đối ˆ

Trang 25

HƯỚNG DÂN ĐÖ AN NEN MONO

VIII Kiểm trơ chiều cao mồng

Giả thiết coi móng là bản conson ngàm tại mép cột, chịu phản lực đất Do VIIL1 Kiểm trø cường độ trên tiết diên nghiêng:

- Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng vẻ các phía góc 45”, gần đúng coi

cột đâm thủng móng theo một mặt xiên góc 45” về phía Pomax - Điều kiện chống

_ đâm thủng không kể ảnh hưởng của thép ngang và khơng có cốt xiên, dai: Boe Pan dee, =

- Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm vậy ta có: họ =h - a = 0,55 — 0,03 = 0,52 m

- Ta có: b, + 2.hạ = 0,3 + 2.0,52 =134m<b=l1,§m- - vậy bụ=b, + hạ = 0,82 m - | - Tính Pạ ( hợp lực phản lực của đất trong phạm vi gach chéo): ¬ max 3

Pa= ptt lyb= PE thụ 2 boy dit b

Với: _ oa

7 min

~ _ 4 _

lạt = fae -họ= 2-04 -0,52 =0,38 m 0 UT TY Z 8

7 fly | & OR

Pot = po + (po - Do ot

| } j , Y =20 + (39 - 20), 22-088 2,2 | ~ - a 8 ZY i g = 35,7 T/m 2 > Pa = 39 +357 938.18 =25,54T ohn - Po = 0,75 Ry-ho Dy = 0,75.88.0,52.0,82 = 28,14 T Pa = 25,54 T < Poa = 28,14 T ~> Đảm bảo điều kiện chống đâm thủng

VII.2 Tĩnh loớn cường độ trên tiết điện thống đứng - Tĩnh loón cốt thép

ˆ Tính tốn cường độ trên tiết diện thẳng góc tại vị trí có Mơmen lớn :

- Tính cỗt thép theo phương cạnh dài l:

2

MẸ = Pong + 2-Pomax s 8b hoặc MỊ + Pong + Pomax ng b

Trang 26

My 2562, senos2 2a 2 4 đem có

F,= "= O9R “hy 0,9.28000.0,52 = - = 0,002m?= 20 cm nu P —

Chon 16614 a 120 (F, = 24,6 cm’) ¬ sa

- Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn nb Pog

+ Mômen tại mép cột - {ing = 0am|

Poet 2 b 0.752 2 = 18,25 T.m + Cét thép yéu cau: Mig 18,25 ‘DOR, No 0,9.28000.052 Chọn 14 ¿ 12a 150 (F, = 15,84 cm’) Bố trí cốt thép như hình vẽ

( với khoảng cách cốt thép chọn như trên có thê coi là hợp lý)

F,= = 0,00139m2=13,9 cm?

‘1, Hé dam giang: bố tri í hệ giằng ngang, đọc: để tăng | độ: cứng c của mồng v vài cong” _ trình đồng thời kết hợp đỡ tường chèn, tường bao Cấu tạo giằng xem bản vẽ

Giằng GM: b,x h, =0,22 x 0,5 m |

2 Trường hợp lớp 1 khá dày nhưng không quá yếu có thể dùng đệm cát thay thế

— một phần Chiều dày lớp đệm cát nên không quá 2-3 m, và hop lý khi mức độ _ chênh lệch giữa ứng suất tại đáy lớp đệm cát và sức chịu tại của nền dưới đệm

là không nhiều trong khi vẫn đảm bảo điều kiện biến dạng của nên

3 Khi thi công đệm cát, chiều dày lớp cát đầm phụ thuộc vào máy thi công

4 Các ghi chu khác xem trang 13

Trang 27

-ee

TRINH TY TINH TOAN MONG NONG TREN NEN GIA CỐ CỌC CẮT NEN

CHAT DAT va: - Cơng trình

Tài liệu ; Địa chất on

Ỷ - Cíc tiêu chuẩn: S„„[ÁS],

TC Chọn phương án móng ¬ có wens

Ì trên nên cọc cát -

Các đặc trưng móng { Mic bêtơng, thép, lớp lót

_| và nên cọc cát - Vật liệu cọc cát + “ hạ ~Bgangnong _ x

“thon om m1 Các Ñ 8 -hảh = Choe + Dyincs » Foe » Cnéactie > 1, L

TT 'Ý_ ~> bốtrí lưới cọc cát A đêu

Áp lực dưới đầy móng Pini

| as BS Ry + Prax S1L2Ry

định các chỉ tiêu cơ ˆ y a

của nên gia cổ - GhE - Kiểm tra cường độ trên tiết điện nghiêng

| KentalhutínhŸ, | | Kiểm tra cường độ trên tiết diện đứng

Trang 29

MONG NONG TREN NEN GIA CO COC CAT NEN CHAT DAT

I Tời liệu thiết kế

LI Tai liéu céng frinh:

- Tên cơng trình: Trường Đại Học Y

- Đặc điểm kết cấu: Kết cấu nhà thng ngang BTCT chịu lực gồm 2 khối, 1 khối 1 khối

3 tầng, 1 khối 2 tầng: ˆ 7

ST} hợp tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, tường (ghỉ trên mặt bằng): |

Ny = N% /n; M“) = M° /n; = Q1% /n (n là hệ số vượt tai gan đúng có thé lấy chung

n = l,1 — 1,2 ở đây chọn n= 1, 15)

C2 >: N%=102T ; MS = 12,0Tm ; Q%=2,8T

C2: N= 64 T; M%=7,0 Tm 3 QW =24T

T13 : Nằạ=20 Tím; M*ạ=3,0 Tm/m ; Q%=1,0T/m L2 lồi liệu địa chốtcônglh

- Phương pháp khảo sát: Khoan, xuyên tĩnh (CPT), xuyên tiêu chuẩn (SPT) - Khu vực xây dựng, nền đất gồm 3 lớp có chiều day hau như Không adi

Lớp 1 : số hiệu 200 dày 5,4 m Lớp 2 : số hiệu 400 dày 4,5 m

Lớp 3 : số hiệu 100 dày vô cùng

Mực nước ngầm ở độ sâu 2 m.Tương tự như ví dụ trên ta có trụ địa chất như sau:

wet it

E Cat pha, déo y= =1.8 T/mỶ ,9=10°,c= 0.8 Tim’, - ea ae

x 'A=2.68, B =0.77, ai; = 31.10 mỆ/N, q, = 40 T/m2 ,N=3

Sét pha, nửa cứng y =1.88 T/mỶ, ọ =16”, c= 2.8 T/m?

& -+ A=2.71,B=0.19, aj =21.104m’/N

c = 290 T/m? Ey =1160 T/m’, N = 12

Cát to, chit viray = 1.89 T/m’, ep = 0.67, A= 2.63 ,ọ =330 qc = 780 Tim, N = 17, Ey =1560 T/m?

Trang 30

Nhận xét: Lớp đất 1 là loại cát pha, dẻo gần nhão (khá yếu ) có chiều dày lớn 5,4 m, mực nước ngầm ở độ sâu 2 m Lớp đất 2 và 3 tốt dẫn

I.3 Tiêu chuẩn xây dung

- Độ lún cho phép S„ = 8 cm

- Chênh lún tương đối cho phép ch =0,2.%

- Hệ SỐ an toan : Lay F,=2 (Nếu là nền đất cát khong | lay được mẫu nguyên dang thi lấy

F, =3) :

ll Phương án nền, mồng

- Tải trọng cơng trình khơng lớn Lớp đất trên cùng là cát ‘pha, khá yếu và đày 5,4m - đồng thời nước ngâm nông, (ở độ sâu 2 m), vì vậy khơng nên đặt móng sâu hạ < 2 m 6

đây chọn giải pháp gia cố nền bằng cọc cát là khả thi

- Móng BTCT dạng đơn dưới cột, móng băng BTCT dưới tường,

-_ Các tường chèn, bao che bó thể đùng móng gạch hay đầm giằng đề đỡ na

-_ Các khối nhà cỏ tải chênh lệch được tách ra bởi khe lún

Il Vệt liệu mồng, gidng, coc cái

- _ Bêtông 250° > R, = 1100 T/m’, R, = 88 T/m?, - _ Thép chiu luc: All —› Rạ =28000 T/m?

- _ Lớp lót: bê tơng nghèo, mác 100, dày 10 cm

- _ Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3 cm

- Chọn vật liệu làm cọc cát: Chọn loại cát vàng, hạt trung thô, sạch (hàm lugng SiO, >

70%, Mica < 0,15% ), lúc đầu đỗ 1/2- 2/3 chiều dài cọc cát, sau đó để từng lớp

khoảng 50 cm và rung hay đầm đồng thời kéo ống dẫn lên;

Tính chất vật lý của lớp đất sau khi gia cổ ) bằng cọc cát: Gải thiết cọc cát nén chặt đất €n = 0,613 (chọn theo kinh nghiệm enc= eạ - 0,3)

Ghỉ chú: Sau khi thi công phải thí nghiệm (bàn nén, CPT ) để xác định các chỉ tiểu cơ ý của đất đã gia cỗ để điều chỉnh thiết kế

IV Chọn chiều sâu chôn mồng

hạ - Tính từ mặt đất tới đáy móng (khơng kể lớp BT lót), chọn h„ =1,4 m -V Các đặc trưng móng vỏ nền

" Ký hiệu móng đơn dưới cột Ci, Cạ là Mi, M), mong bang dưới tường T; là M;

Chọn kích thước móng _ vo bxlxh =2x2,4x0,55 (m)

: bxlxh =1,8x2x0,45 (m)

Mộc bxh c2 02 (m)

Trang 31

+

HUONG DAN 86 AN NEN-MONG

- Đắc trưng cọc cát:

Chọn cọc cát có đường kính d = 40 cm, mũi cọc cát hạ vào lớp đất 2 (có tính chất xây dựng tốt hơn) —> chiều đài cọc cát h, = 4,5 m (cắm vào lớp 2 một đoạn 0,5 m), chiéu day lop dém 30 cm

- Diện tích cần nến chặt rộng hơn đáy móng > 0, 2p về mỗi phia

—> Fy 2 1,4b.(1 + 0,4.b) „3 1,4 2 (2,4 + 0,4 2) = 8,96 m2—› Chọn F„= 8,96 m2 Fre 0 ~€ne 8,96 - 0,913-0,613

_- SếI SO Luong coc cat: n Tp 14, cat: 2 314042 120913 RS 11 coc oc

4 4 |

- Khoảng cách các cọc cát tính theo giả thiết bố trí tam giác đều:

8 _ 1+0813—

< = 0,4 =0,9óm

Ls 0,952.4 ee 0,952 0613-0613

_ — Chọn khoảng cách coc cat 14 1, = 0,9 m

- Bề dày lớp đệm cát hạ = 30 cm

- Bồ trí cọc cát: Bố trí dạng lưới tam giác gần đều như hình vẽ

s Pa |

+

- @ !

S a) ¬ Ja!

ENG air Soop oo PAL

; oO ` ì F ” @ ; sĩ x sm) Ị | 5od_900_| 900 900 _ fod 3300

Ghỉ chú: Việc bỗ trí cọc cát một cách hợp lý còn phải căn cứ vào mặt bằng tong

thé Vi du trường hợp trên có thể thêm 2 cọc 12; 13

VI Áp lực dưới đếy mồng

- Giả thiết móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng của móng bên cạnh (vì bước cột > 2b dự

Trang 32

NVVUNG VAN VY os pea serine

- Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng :

— _0_ Ne - hạ => +2 4= 24, 05 Th : 102 - 2 + ~ ^ Mic 12.6 , | p+*— =24,05+ = 30,3 T/ k : - Me _ 42.6 "TYTTT Poin ~ PW 2 = 17,8 Tim’

-Ap luc gay hin Pet

Dạ # p—+-h„= 24,05 -1,8.1,4 = 22 Tím” - Áp lực khơng kể bản thân móng và lớp đất phủ lấp: B® nae maT | Pe huỔc, sO MG wo 38 3.6 a te ˆ ~ 7 80d at a max = `0 2 tử = 24, 38 3 +! 3ˆ 31,56 T/m m.— Mỹ 138.6 ppmin = Po Po - W <0 = 24,38 -———— = 17.2 Tim? 2 242

VII Kiểm tra kích thước day mồng VI 1 Kiểm trơ sức chịu tải của nền

Tai day móng:

Diéu kién kiém tra:

p sR,

Pmax Š Ì 2R,

Trong đó p đã tính trong bước VI va à sức chịu tải của nên tính gần đúng theo công

thức Terzaghi:

0,5.A7b+(B-1).y'h,, +C.c

Rog = m

Fs

_ AEN) ny.1,;B= Ng mgeig 5 C=N ne ip

- Véi @ = 10° > N, = 1,04; N, = 2,69 ;N.=9,6 (Tra bảng 21 - phụ lục BG Nền

va Méng - T.S Nguyén Dinh Tién) m"

Trang 33

~> Rog = 0,5 104.0,83 Cn 1.18 14+9,6.08.117 |

Gid thắt rằng sau khi gia cố, các thí nghiệm kiểm định lại cho biết: Ry #3 Roa:

—> Rạ= 3.9,91 ~ 29,73 T/m? rộ

Vậy p < Ry — (2405T/m2< 2973 Tím?) |

SN (30,3 T/m? <= 1,2, 29,73 = = 35,67 T/m? )

Nền đất dưới đáy móng đủ sức chịu tải và kích thước chọn như trên là -hop lý

Chit uy: -

~ M6t trong 2 diéu kién trén, 2 vế phải xấp xi nhau để đảm bdo điều kiện kinh tế +18, 14 =9, 3 Tim?

- _ Nêu không thoả mãn tức là P> R, p„„ > 1,2 R hoặcp <<R hi quay lại bước 2

chọn lại phương án hoặc Chọn lại kích thước mong bx |

Kiểm tra lớp đất dưới mũi coc cat :

- Tại độ sâu 5,6 m có:

+ us suất do trọng lượng bản thân: Cnn = im + Ygolge

— dung trọng riêng của nền đất sau khi gia cố, có thể tính gần đúng như sau:

= YFoat + 114F — Feat)

Yee F

F‹a:— điện tích phần gia cố Cọc cát

È ~ diện tích tính trên một ô tam giác vùng gia cổ

6 day vi v1 = Yea = 1,8 T/m?

Py, = 18.14 + 18.45 =10,08 Tm —

+ ứng suất do tải trọng ngoài gây ra: ơ; = k„ (b-y.h„) ta có z/b = 4,5/2 = 2,25, Vb = 2,4/2 =1,2 ky = 0,101

> 02 = 0,101.(24,05-— 1,8 1,4) = 2,17 Wr?

vay | Oy > 5 0, không cần kiểm tra lớp đất dưới đáy cọc cát

(Nếu dưới lớp đất dưới nền gia cô yếu thì cần phải kiểm tra Cường độ đắt nên tại bề

Trang 34

TU JIYÀO XIN 2S 2 0009 secre cee ae

VIL2 Kiém tra độ biến dang cua nén đối:

- Phạm vi nén lún tới độ sâu 5,6 m gồm 2 lớp đất, coi cọc cát gia có gần hết chiều -

dày nén lún và nên sau khi gia cố là đồng nhất, vì vậy gần đúng ta có thể tính độ lún của nền bằng phương pháp áp dụng trực tiếp kết quả lý thuyết đàn hồi:

-1-§

3 =e, DĐ

wa Trong dé: wen - ne coe ¬ có mướn

tạ = Ú,25 - hệ số nở hông | _

- Giả thiết các thí nghiệm kiểm tra lại cho kết quả médul bién dang của nền đất đã

- gia cỗ: Eo = 3.E; = 3.240 = 720 Thm? :

œ - hệ số cons (Tra bảng trang l6 - phụ lục Bài giảng : Nền và Móng - T.S

Nguyễn Đình Tiến.)

== 2A =1,2 —> tra bảng có œ =1,08

_ |

Pa = 22 Tim? > $=" = 2.08.22 ~ 0,062 m= 6,2 em

- Kết luận : Tổng độ lún đất nền S = 6,2 cm < Sgh = 8 cm Vay mong thoa man

điều kiện độ lún tuyệt đối _ có

Chú ý: Sau khi tính lún của móng M2 và M3 cần xác định độ chênh lún tương

đổi giữa các móng và kiểm tra điều kiện: - < = gh |

VII Kiém tra chiéu cao mong

Vill 1 Kiém tra cuéng dG trén tiết dién nghiéng :

- Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng về các phía góc 45°, gần đúng coi cột đâm thủng móng theo một mặt xiên góc 45° về phía Pomax: Điều kiện chống

đâm thủng không kể ảnh hưởng của thép ngang và không có cốt xiên, đai: |

Q <Q, hay Pa <0,75.Ry ho Bio

- Kích thước cột: 0,35 x 0,5 (m)

- Chọn chiều day lop bảo vệ a = 3cm vậy ta có: hạ z h - a = 0,55 — 0,03 = 0,52m

Ta có: be + 2.hy = 0,35 + 2.0,52 =1,39 m < b= 2m

vậy b„=b,+ hạ =0,87m

- Tính Pạ ( hợp lực phản lực của đất trong phạm vì gạch chéo):

Trang 35

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MÓNG _—,_ Độ +P |

Pat = Pat -lat-b = a eb — ¬ TIT |

Với: | he ¢

s ly= at ten, = 24298 _ 052 om fg —V, = 0,43 m =Ư, 1 1 yoy ` —# :

? | C4 Aw | SD 2

~> Đảm bảo điều kiện chồng đâm thủng

VII.2 Tĩnh toán cường độ rên tiết diện thẳng đúng - Iĩnh toón cốf thép

Tính tốn cường độ trên tiết diện thăng góc tại vị trí có Mơmen lớn

-_ Tính cốt thép theo phương cạnh dài Ì:

+_ Mơmen tại mép cột M„ = Mu,

2 i2

1 _ Pong + 2 Pomax Ing x i Pong +Pomax 9p

Mig = DO hofc M,,* 5 >

rs a aay) 2

= mun max - min 2, ;

Pong = Po" + (Po )}—T— ° {nm 7

= 17,20+(31,56-17,20), “822° : | = [ _| = = 25,90 Tim? ; †' —IET+ | > Mi, = 3156 + 25,90 0.95" 5 | 2593 Tm | 2 2- : ae | HHÍ

+ Cốt thép yêu cầu: bys ECHL Pon

, | ' -

sa ` 09Rahạ 09.28000.052 " , hoặc gỗn đúng Lio]

4

Chon 14 14 a.150 (F, = 21,5 cm’) Poa TT LÍ nạ

Trang 36

NYVING YE wy ON Ne fii + Mômen tại mép cột — giŨn ? M,,= Py - yl = 24,38 SE 24 — lại Tạ + Cốt thép yêu cầu: _ Mạ _ — 1981 =0,0015m^2=15 cm? " -089.Raho 0,9.28000.0,52 Chọn.13 ¿ 14 a 200 Œ„= 15,84 cm’) B6 ti c6t thép như hình vế - a

( với khoảng cách cốt thép chọn như trên có thể coi là hợp lý)

| Bố trí cốt thép như hình vẽ :

( Với khoảng cách cốt thép như trên có thể coi là hợp ly) 1X GHI CHU

1 Hệ dầm giằng: bố trí hệ giằng ngang, dọc đề tăng độ cứng của móng và cơng

—_ trình đồng thời kết hợp đỡ tường chèn, tường bao Cấu tạo giảng xem bản vẽ

GiằngGMI: b,x h,=0,22x 0,5 m

2 Khi bé tri coc cát cố gắng theo hình tam giác đều và phải căn cứ vào mặt

bằng công trình để bố trí cho hợp lý

3 Khi các lớp đất yếu cần gia cố có chiều dày khá lớn, cọc cát chỉ cần gia có _

hết chiều dày nén lún

4 Các chú ý khác xem trang 13

Trang 38

SONG DAN ĐỒ ÁN NEN MONG MONG CỌC ĐÀI THẤP ? › và tên: MS Lớp: R "m

Số liệu cơng trình: (nhà công nghiệp): "HN

lột ( tồn khơi hoặc lắp ghép ) Luft !

ết diện cột : lcxbe= 600x400(mmxmm) - — V1 | to trình cầu trục: 6,3 m; cao trình đỉnh cot: 8, 5m oS _

6 ligu tai trong tinh todn: ,

+ Tai trong dimg tai dinh cột (Tải trọng thường xuyên) P P,= 300 KN un i

+ Tai trọng ngang tại đỉnh cột và gió P;= 30,6 kN LÍ1

+ Lực hãm cầu trục ngang Tại = 3, 6kN | + “Lo hãm cầu tạo đạc Ta 3 EN: fe

+ Tai trong cau tryc (Tai trong str dung) P.= 350 KN se meets Lee

Nênđất — ` #E LL— IỄ

ao trình mặt đất tự nhiên : +0.00m - TY

ê dày lớp đất phủ móng khoảng 0.3 + 1m ¬ — H

Lớp đất số hiệu chiều dày(m) jis

1 101 a | ¬

2 301 b

3 201 c

4 401 œ

_1.Yêu cầu :

- Xác định tổ hợp tải trọng cơ bản tác dụng lên móng: No, Mo; Qo - - Phân loại đất, trạng thái đất

- Đề xuất hai phương án móng cọc đài thấp và thiết kế một phương án -

- Bản vẽ có kích thước 297x840 ( đóng cùng vào thuyết mình ), trên đó thể hiện:

Cao trình cơ bản của móng cọc đã thiết kế và lát cất địa chất ( tỷ lệ từ 1:150 đến

1:100); các chi tiết cọc (ty lệ 1:20 - 1:10); các chỉ tiết đài cọc ( ty lệ 1:50 - 1:30); Bảng thống kê thép đài, thép cọc; các ghi chú cần thiết

Ghi chú: Đồ án này phải được thay hướng dẫn thông qua ít nhất một lần

Trang 39

TRÌNH TỰ TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ

Bước 1: Thu thap và xử lý tài liệu (gọi tắt là tài liệu) gôm:

+ Tài liệu về công trinh: (No, Mo, Qo)

+ Tài liệu về địa chất: | —

+ Các tiêu chuẩn xây dựng [S], lạ %⁄| TÀI LIỆU -

Bước 2; Phương án hệ móng cọc đài thấp - cá cơ,

_ Bước 3: Vật liệu HỆ MÓNG CỌC

:-› „ Cọc: mác bê tông => R, Re ~ Ty : ™

cét thép => R, _ VAT LigU

- Lép bao vé " | "

- Đài: mác bê tông, thép, bảo vệ wf Hos

Bước 4: Độ sâu đáy dai hg

“Hog? 0,718(45°- 94), | Se Hag? O76 ANS | CAC DAC TRUNG: khiêu

Bước 5: Chọn các đặc trưng của móng cọc, gồm: ĐẠI - Cọc: - +],, F,,n Gố lượng cọc)

+ Bố trí theo kiểu lưới hay hoa thị đều ' , Pi, Po, Ge

——— hoặc không đều

- Đài cọc: Bạ x Lạ (từ việc bố trí cọc) x hạ và Họa —| KIỂM TRA CỌC |

Bước 6: Xác định tải trọng tác dụng lên cọc s

pM Mami , Myr KIỂM TRA DAI

" Xy Lay

N, M vy, , My-%i - | | KIEM TRA:

Py = te tea - MONG COC

n DY ax « MONG KHOI QUY UGC

-g.=lxFx2,5 () :

Bước 7: Kiểm tra cọc —

- Giai đoạn thi công: cẩu, lắp cọc “ TAe

- Giai đoạn sử dụng Pom„ + g <[P] Bước 8: Kiểm tra đài cọc

- Tính tốn cường độ trên tiết diện nghiêng BAN VE _*+ Cột đâm thủng (ép thủng)

+ Hàng cọc chọc thủng

- Tính tốn cường độ trên diện đứng

+ Tính tốn F, yêu cầu = bố trí, kiểm tra hàm lượng thép

Bước 9: Kiếm tra tổng thể móng cọc (coi là móng khối qui ước)

- Kiểm tra áp lực dưới đáy móng khối _ |

- Kiểm tra d6 lin S< S,,

Bước 10: Cấu tạo Bước 11: Bản về

Trang 40

HUONG DAN 86 AN NEN MONG

| TAI LIEU THIET KẾ

1.1 Tai liéu c6ng trinh

- Dac diém két cdu: Nhà công nghiệp một tầng, một nhịp có cầu trục Kết cấu nhà

khung ngang BTCT một tầng có cầu trục, thi cơng tồn khối Gần đúng coi sơ đồ

tính cột là cột conson: Tiết diện cột l,xb,= 0,6 x 0,4 (m), cao trình đỉnh cột 8,5 m, cao trình cầu trục 6,3m

- Tải trọng tính todn tại chân cột:

No =P,+P,+ 1,1.G ~300 + 350 + 1,1 0,4.0,6.8,5.25 = 706 KN = 70,6 T = (8,5 Pg + Tei.6,3 + Pole ).0,9 a # 53163663 135006)09- 443,5 kN.m z z4435T.m _ Mox= Te2-6,3 = 3.6,3 = 18,9 kN.m = 1,89 T.m Qox = P; + Tạ = 30,6 + 3,6 = 34,2 kN = 3,42 T Qọy = Tcạ= 0,3 T |

-T6 hợp tai trong tiêu chuẩn: Khơng có rổ hop tải tiêu chuẩn nên sô ố liệu tải trọng tại

` :

chân cột có thể được lấy như sau:

N*ạ=N®Ạ/n; M% = M", /n; Q%) = Q"

(nla hé số vượt tải gan dung co thé lay Chung n n= A 1-1,2 o diy chonn = 1, 15) Tải trọng tại chân cột:

No” = P,+P.+ G = (300 + 350)/1, 15 + 0,4.0,6.8, 5.25 » 616,6 KN = = 61,66 T

Moy” ~ 38,6 T.m Mo, = 1,64 Tm Qo” = 2,97 T

Quy °= Tez = 0,26 T

Nhận xét: độ lệch tâm khá lớn, mômen theo phương dọc nhỏ -

I.2 Tời liệu địa chết:

- Phương pháp khảo sát: Khoan, kết hợp xuyên tĩnh (CPT) v và xuyên tiêu

chuẩn(SPT) :

- Khu vực xây đựng, nền đất gồm 4 lớp có chiều dày hầu như không đôi

Lớp 1 : số hiệu 101 dây a= 3,2m

Lớp 2 : sô hiệu 301 dày b= 6,3m

Định dạng
Số trang	57
Dung lượng	2,36 MB