ways of socializing period 15

... lân cận Quan trắc đánh giá đo đạc đường hầm Tài liệu tham khảo Trang 3 11 24 24 39 66 82 82 115 144 144 151 167 Chương Khái qt cơng trình ngầm 1.1 Giới thiệu chung Cơng trình ngầm cơng trình nằm ... (h.8.9a) kích đẩy (h.8.9b) Lực cần thiết để ép ống đường kính 0,5m đất cát- sét đất đắp vào khoảng 150 -150 0KN phụ thuộc vào độ chặt độ sệt Hình 1.9 Lắp đặt ống khối đắp phương pháp xun: a- dùng tời ... Đào Duy Anh Tồ nhà Vietcombank Pacific Place 83 Lý Thường Kiệt M5 TOWER 2 2 2 2 2-5 14 Tháp BIDV 15 Hanoi Tower 16 Keangnam 17 Nút giao thơng ngầm Kim Liên Cèt ®¸y mãng:-13 m Đặc điểm thi cơng...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 14:18

... 1) Toạ độ X Y Ký hiệu Cao độ 15m (vòng 2) 525.069 708.284 N1 520.429 712.042 N1 522.953 708.176 N2 525.343 708.772 N2 521.284 714.558 N3 525.004 708.619 N3 522.792 715. 423 N4 526.960 713.260 N4 ... 522.792 715. 423 N4 526.960 713.260 N4 Ghi 526.068 708.805 N5 522.362 714.938 N5 524.918 715. 401 T 524.964 715. 089 T Cao độ 35m (vòng 3) Cao độ 74m (vòng 4) 520.862 712.104 N1 522.270 712.286 N1 ... -| | | 0.0097 | 0.0303 | 0.0318 | 49.13| 72 15 59.20| | -| -| -| -| -| -| | | -0.0518 | 0.0359 | 0.0630 | 22.33| 145 15 57.17| | -| -| -| -| -| ...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... LỤC CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH ĐÊ KÈ BIỂN 14 T T 1.2 Các dạng phá hoại bờ biển 15 T T 1.2.1.2 Tác động mực nước thuỷ triều nước biển mặn .16 T T 1.2.1.3 Tác động dòng chảy ven ... 114 T T 4.2.1.2 Dự đoán hóa lỏng sử dụng giá trị N tương đương gia tốc tương đương 115 T T 4.3 Nghiên cứu tượng hóa lỏng công trình thực tế 122 T T 4.3.1 Sơ đồ mô 122 ... (Nguồn: Tiêu chuẩn 14TCN130U T 2002“Hướng dẫn thiết kế đê biển” Bộ NN&PTNT) 33 T U Hình 1 .15 Các cố công trình thường gặp 34 U T T U Hình 1.16 Các cố công trình thường gặp ...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 13:19

... analysis of tunnel dynamic response to earth motions Tunneling and Underground Space Technology, Volume 15, Issue 3, 249-258 Merritt, J L., Monsees, J E., Hendron, A J., 1985 Seismic design of underground ... ANALYSIS OF NATM TUNNEL RESPONSES DUE TO EARTHQUAKE LOADING IN VARIOUS SOILS 10 Xin c m n t i: • MCEER • FAMU Undergraduate Program • National Science Fundation • REUJAT Program • University of Tokyo ... 0,25 25 3000 1900 1800 1650 155 0 2700 2.00E+06 1.00E+06 6.00E+05 5.00E+05 7.40E+10 0,28 0,25 0,25 0,25 0,25 24 20 17 20 51 6000 8000 10000 7000 5.51E+07 ANALYSIS OF NATM TUNNEL RESPONSES DUE...

Ngày tải lên: 09/04/2015, 11:40

Ngày tải lên: 15/04/2015, 18:58

... CaO–TiO2–ZrO2 1450 -155 0oC theo Coughanour Hình 3.10 Cân pha hệ CaO – TiO2 – ZrO2 1300oC theo Figueiredo Hình 3.11 Ảnh SEM mẫu M3 1250oC (a-Độ phóng đại 20000 lần) 1300oC (b-Độ phóng đại 150 00 lần) Hình ... hợp synroc đƣợc thực ép nóng đẳng tĩnh với buồng làm việc có nhiệt độ, áp suất cao T=1000 -150 0oC p = 100 -150 Mpa [16] khí ép Ar, đồng thời Ar tác nhân truyền nhiệt có hệ số dẫn nhiệt lớn Quá trình ... tính kháng tách pha hollandite đặc biệt BaA12Ti6O16 nên coi BaA12Ti6O16 khoáng chất thiếu synroc 15 Hình 1.4 Cấu trúc hollandite dạng chuỗi đôi tạo kênh mở bát diện (Ti,Al)O6 định vị cation nặng...

Ngày tải lên: 07/07/2015, 20:32

... tổng hợp synroc thực ép nóng đẳng tĩnh với buồng làm việc có nhiệt độ, áp suất cao T=1000 -150 0 oC p = 100 -150 Mpa [16] khí ép Ar, đồng thời Ar tác nhân truyền nhiệt có hệ số dẫn nhiệt lớn Quá trình ... ta thấy calzirtite có cấu trúc tinh thể hệ tứ phương (tetragonal) với thông số mạng a = 15. 22030, b = 15. 22030, c = 10.12240; α = 90 oC, β = 90 oC, γ = 90 oC thuộc nhóm không gian I41/acd (phù ... 1.3 Các tính chất vật liệu ổn định hóa synroc 1.3.1 Tính chất vật lý vật liệu ổn định hóa synroc [15] Những nhược điểm vật liệu synroc sau ổn định hóa chất thải phóng xạ (sau gọi tắt synroc phóng...

Ngày tải lên: 18/06/2016, 21:54

... tổng hợp synroc thực ép nóng đẳng tĩnh với buồng làm việc có nhiệt độ, áp suất cao T=1000 -150 0oC p = 100 -150 Mpa [16] khí ép Ar, đồng thời Ar tác nhân truyền nhiệt có hệ số dẫn nhiệt lớn Quá trình ... ta thấy calzirtite có cấu trúc tinh thể hệ tứ phương (tetragonal) với thông số mạng a = 15. 22030, b = 15. 22030, c = 10.12240; α = 90 oC, β = 90 oC, γ = 90 oC thuộc nhóm không gian I41/acd (phù ... 1.3 Các tính chất vật liệu ổn định hóa synroc 1.3.1 Tính chất vật lý vật liệu ổn định hóa synroc [15] Những nhược điểm vật liệu synroc sau ổn định hóa chất thải phóng xạ (sau gọi tắt synroc phóng...

Ngày tải lên: 19/06/2016, 15:52

Ngày tải lên: 01/07/2014, 08:39

... công thức (9), (11), hút chùm theo công thức (13), (15) A.3.2 Với đoạn trung gian hút đơn theo công thức (12) hút chùm theo công thức (13’), (15 ) A.3.2 Nếu việc hút nước gần sông hệ số thấm tính ... hệ số thấm K từ m/ng đến m/ng 90 Cát hạt vừa với hệ số thấm K từ m/ng đến 15m/ng 60 Cát hạt lớn với hệ số thấm K từ 15 m/ng đến 30m/ng 50 Sỏi với hệ số thấm K từ 30 m/ng đến 70 m/ng 30 CHÚ THÍCH: ... hỏng máy tối đa không % đến 10 % tổng thời gian thí nghiệm, đồng thời cần đảm bảo thời gian ngắn (15 đến 30 min) lưu lượng (mực nước) lỗ khoan phải đạt giá trị trước gặp cố Trường hợp tiến hành...

Ngày tải lên: 22/10/2014, 14:12

... [hgh] = 5,14.cbh / đđ.(1-5,14 tgbh) (1-16) 1.3 TÍNH ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH THEO CHỈ SỐ NÉN Cc [5], [14], [15] Với trường hợp đất cố kết thường, ta sử dụng công thức tính lún ổn định: S  CcH p  p lg 1 ... D)tg w  cc    ln c  D  0      c  c    (1-88) 1.6 TỪ BIẾN CỦA ĐẤT THEO MÔ HÌNH SOFT SOIL CREEP C= C C Cr = B ; A=  1+eo ln10 ln10  + eo  ln 10    =  e +  c = - A ... 9,4%  Độ chênh (%): ηctrkd=3,32E9 / η =1,3E10 = 74,5%, độ chênh lớn độ sệt mẫu đất thí nghiệm lớn 15 Bảng 3-5: Sự thay đổi độ nhớt theo dịch chuyển ứng suất tiếp Bảng 3-10: Một số kết hàm lượng...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 23:49

... X cú th thu c t trng thỏi n nh thụng thng mch tng ng ca mỏy in cm ng nh trờn hỡnh (8.5) Trang 115 GII TCH MNG rs xr xs It xm Et rr s Hỡnh 8.5 : S mch tng ca mỏy in cm ng trng thỏi n nh Vi:...

Ngày tải lên: 15/08/2012, 09:10

Ngày tải lên: 29/10/2012, 14:41

... α EJ ⇒ D( α ) = cosα l − (sinα l ).α EJ ϕ = EJ l hay α l.tgα l = EJ ϕ Vç α =  Nàơng 2007 Trang 15 CẠC BI TÁÛP CỌ HỈÅÏNG DÁÙN Trong bi toạn ny, ϕ âỉåüc xạc âënh sau: M=1 2EJ 1 l 21 l M M k = Ω.M ... ta chn: 3,5752 EJ EJ Pth = = 12,7806 2 l l  Nàơng 2007 Trang 22 CẠC BI TÁÛP CỌ HỈÅÏNG DÁÙN Bi 15: Tçm lỉûc tåïi hản cho hãû P P l Z2=1 HCB l EJ=const 3( EJ )=3i l P Z1=1 l P P 2( EJ )=2i l Z1=1...

Ngày tải lên: 22/11/2013, 19:28

... X cú th thu c t trng thỏi n nh thụng thng mch tng ng ca mỏy in cm ng nh trờn hỡnh (8.5) Trang 115 GII TCH MNG rs xr xs It xm Et rr s Hỡnh 8.5 : S mch tng ca mỏy in cm ng trng thỏi n nh Vi:...

Ngày tải lên: 22/12/2013, 15:15

... máy nhảy 113 2.1.1 Thí nghiệm cắt thử kết 113 2.1.2 Xử lý liệu để tìm hàm hồi quy 115 2.2 Nghiên cứu tính thất thường tượng ổn định trình phay thực nghiệm 119 2.2.1 Hiện tượng ... thị, trình cắt trạng thái ổn định, biên độ dao động không thay đổi theo thời gian Tại thời điểm 115, 73 giây, biện độ dao động tăng trưởng nhanh, gây ổn định trình cắt Hình 1.6b phổ biên độ tần ... hơn, so với phần I dao cắt vào sâu lượng đầu vào lớn so với lượng tiêu hao cho vòng: Hình 1.7b rõ 15 thay đồi lực cắt P theo dịch chuyển mũi dao phương X2 Diện tích bị chặn nửa elip với trục hoành...

Ngày tải lên: 09/05/2014, 11:25

... biến số đầu vào đầu hàm truyền cách dP i m = ( Pm − Pm ) dt Ts i dPm ii i = ( Pm − Pm ) dt Tc (8 .15) Trong đó: Pm công suất biến số trung gian định rõ Pim, Piim, Piiim, Pivm Các biến số Piim, Piiim ... đối 0,95 Hình 8.9 : Đặc tính loại điều chỉnh công suất định mức tốc độ định mức Phương trình (8 .15) giải đồng thời với phương trình (8.12) ảnh hưởng hệ thống điều khiển van điều chỉnh tính đến ... PHƯƠNG TRÌNH BẬC CAO 2.4 VÍ DỤ VỀ GIẢI PHƯƠNG TRÌNH VI PHÂN BẰNG PHƯƠNG PHÁP SỐ 12 12 12 12 13 15 16 18 19 19 CHƯƠNG 3: MÔ HÌNH HÓA CÁC PHẦN TỬ TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN 3.1 GIỚI THIỆU 3.2 MÔ HÌNH...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 23:20

... máy nhảy 113 2.1.1 Thí nghiệm cắt thử kết 113 2.1.2 Xử lý liệu để tìm hàm hồi quy 115 2.2 Nghiên cứu tính thất thường tượng ổn định trình phay thực nghiệm 119 2.2.1 Hiện tượng ... thị, trình cắt trạng thái ổn định, biên độ dao động không thay đổi theo thời gian Tại thời điểm 115, 73 giây, biện độ dao động tăng trưởng nhanh, gây ổn định trình cắt Hình 1.6b phổ biên độ tần ... hơn, so với phần I dao cắt vào sâu lượng đầu vào lớn so với lượng tiêu hao cho vòng: Hình 1.7b rõ 15 thay đồi lực cắt P theo dịch chuyển mũi dao phương X2 Diện tích bị chặn nửa elip với trục hoành...

Ngày tải lên: 13/08/2014, 10:23

... Biên độ dao động lần cắt thứ (i - 1) là: Điều kiện ổn định xác định lại cách thay phương trình (2 .15) vào phương trình (2.7) Khi có bao phủ hoàn toàn hai lần cắt nối tiếp µ = có nghĩa sóng nguyên ... Khi phân tích đồ thị ổn định dạng túi máy phay trường hợp gia công cụ thể hình 2.4, M.weck [7], [15] điểm nằm đường bao điểm có độ ổn định tối thiểu Giữa ổn định tối thiểu khu vực có ổn định cao...

Ngày tải lên: 13/08/2014, 10:23

... 80 vg/ph, sz = 0,12 - 0 ,15 - 0,19 - 0,25 - 0,31- 0,39 0,50 - 0,62 - 0,78 - 0,98 - 1,25 - 1,56 - 1,96 -2,5 - 3,12 - 3,9 - 5,0 6,25 mm Khi n = 100 vg/ph, sz = 0,1- 0,12- 0 ,15- 0,2- 0,25 - 0,31- 0,40,5- ... Khi n = 160 vg/ph, sz= 0,06- 0,07- 0,09- 0,12- 0 ,15- 0,19- 0,25 0,31- 0,39 - 0,49 - 0,62 s Khi n =200 vg/ph, sz = 0,05-0,06 -0.08 -0,10 - 0,12 -.0 ,15 -0,2 0,25- 0,31 -0,39 - 0,5- 0,62 - 0,78 - 1,0 ... chuỗi tốc độ tiến dao phút (mm/ph) gồm 18 cấp: 40 -50 - 63 - 80 - 100 -125 - 160 - 200 - 250 - 315 - 400 - 500 630 - 800 - 1000 - 1250 - 1600 - 2000 mm/ph Giả sử trường hợp gia công khảo sát,...

Ngày tải lên: 13/08/2014, 10:23