uns s17400 section viii division 2

... intravenously (1.4 mg/kg, 1.8 mg/kg, and 2. 2 mg/kg on days 5, 6, and 7; 2. 5 mg/kg, 2. 9 mg/kg, and 3.3 mg/kg on days 14, 15, and 16; and 3.6 mg/kg on days 23 , 24 , and 25 , to a maximum daily dose of 180 ... and 1.1 mg/kg on days 7, 8, and 9; 1.8 mg/kg on days 16, 17, and 18; 2. 2 mg/kg on day 25 ; 2. 9 mg/kg on day 26 ; 3.6 mg/kg on day 27 ; and 3.6 mg/kg on days 34, 35, and 36, to a total maximum daily ... (http://www.cdc.gov/travel/travel.html) or by toll-free fax (888 -23 2- 329 9) Consultation and emergency advice about treatment are available 24 hours a day from the duty officer, Division of Parasitic Diseases, CDC (telephone:...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 20:21

... VS “ Nguyên tắc cao Ch2 VS trì khối liên minh GCVS nông dân để GCVS giữ vai trò lãnh đạo quyền nhà Th.sĩ Nguyễn Thị Thu Hà nước” Bởi xét nguyên tắc tập hợp lực lượng CM Ch2 VS liên minh tập hợp ... dựng đất nước TKQĐ lên CNXH Đảng ta trọng đến mối liên minh coi tảng nhà nước dân dân dân Đại hội VIII, IX, X Đảng ta tiếp tục khẳng định liên minh C – N –T động lực để phát triển đất nước Tóm lại: ... nhất) mà liên minh với tầng lớp lao động khác Khi phân tích chuyên VS Lênin khẳng định rõ: “ Ch2 VS hình thức đặc biệt liên minh giai cấp GCVS, đội tiên phong người lao động, với đông đảo tầng...

Ngày tải lên: 17/08/2012, 22:02

Ngày tải lên: 22/08/2012, 14:24

Ngày tải lên: 22/08/2012, 14:24

... 17.00 1.00 25 .00 1.00 m s 2. 40 0.0 82 3.43 0.0 82 5.14 0.0 82 5. 82 0.0 82 8.567 0.0 82 m s 0.575 0.0 029 3 0. 821 0.0 029 3 1 .23 1 0.0 029 3 1.395 0.0 029 3 2. 0 52 0.0 029 3 m s 0. 128 0.00009 0.183 0.00009 0 .27 5 0.00009 ... Granite 26 26 14.5 0.93 7.64 3.55 Diorite 3 16 .2 2.48 7.45 6.19 Gabbro 3 12. 2 9.8 11.0 0.97 Diabase 7 15.1 10.0 12. 8 1.78 12 12 12. 2 4 .20 8.14 2. 60 Basalt Quartzite 7 12. 8 5 .29 9.59 2. 32 Marble ... Mean Granite 22 22 0.39 0.09 0 .20 0.08 Gabbro 3 0 .20 0.16 0.18 0. 02 Diabase 6 0.38 0 .20 0 .29 0.06 Basalt 11 11 0. 32 0.16 0 .23 0.05 Quartzite 6 0 .22 0.08 0.14 0.05 Marble 5 0.40 0.17 0 .28 0.08 Gneiss...

Ngày tải lên: 06/09/2012, 15:57

... c 124 x y z AD s c Trở lại phép cộng hai số 2- bit a a1 b2b1 Tổng a a1 + b2b1 số 3-bit c2 s2 s1 , s1 bit tổng a 1+b1: s1  a1  b1 , s2 bit tổng a 2+ b 2+ c 1, với c bit nhớ a 1+b1: s2  a  b2 ... 2+ b 2+ c 1, với c bit nhớ a 1+b1: s2  a  b2  c1 c2 bit nhớ a2+b2+c1 Ta có mạch thực ba hàm Boole s1, s 2, c2 hình b2 a2 b1 a1 AD DA c1 c2 s2 s1 Dễ dàng suy mạch cộng hai số n-bit, với n số nguyên ... tích Boole FG định nghĩa bởi: (F+G)(x 1, x2, …, x n) = F(x1, x2, …, x n)+G(x1, x2, …, x n), (FG)(x1, x 2, …, x n) = F(x1, x2, …, x n)G(x1, x2, …, xn) Thí dụ 2: Bậc Số hàm Boole Theo quy tắc nhân...

Ngày tải lên: 12/09/2012, 16:20

Ngày tải lên: 12/09/2012, 16:20

... gen theo Hutvagner v Zamore (20 02) cú th trỡnh by di õy: DsRNAi cú chiu di khong vi trm bp c ct bi enzyme Dicer + ATP To cỏc siRNA (small interfering RNA) cú t 21 23 bp Phc hp RISC (RNA induced ... khỏc ca cỏ th, hoc cỏc bc khỏc quỏ trỡnh chuyn hoỏ, phõn húa t bo v mụ, thm theo Hannon 20 02, Mello v Conte 20 04, nú cú th gõy bt hot cho c mt nhúm gen Cỏc phng hng s dng RNAi gõy bt hot gen Hin ... gen c thự (hình 12. 8) Có chế tác động: + Phc hp gia protein tip nhn vi hocmon bc ly trỡnh t DNA c thự nm vựng iu khin cis-acting ca gen gây hot húa phiờn mó gen mc tiờu Hỡnh 12. 8 Mụ hỡnh tỏc ng...

Ngày tải lên: 18/09/2012, 15:45

... 50 45 45 49 52 53 55 60 65 70 70 65 65 21 18 17 15 13 11 22 22 22 45 50 55 60 65 70 60† 65† 70† 75† 80† 85† 25 22 22 20 20 –18 18–16 16–14 14– 12 25 30 33 40 42 45 48 52 26 24 22 20 33 37 40 50 ... 70 40 10 to to 21 2 21 2 to 21 2 to 21 2 Mechanical Welded Mech / Weld Mechanical Welded Mech / Weld 15 20 20 20 25 25 70 40 10 50 20 Ϫ10 21 2 to 21 2 to 70WT‡ Mechanical Welded 25 35 30 Ϫ30 70 ... 30 30 30 40 40 40 40 20 20 20 0 10 10 10 10 Ϫ10 Ϫ10 Ϫ10 Ϫ30 Ϫ30 NA Fracture-critical members 36F 50F,† 50WF† 70WF‡ 100F, 100WF 2 to to 21 2 21 2 to 21 2 to 21 2 21 2 to 21 2 to Mech / Weld.a Mech...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... compressive forces, hence FIGURE 2. 3 Crawler crane 2. 18 SECTION TWO FIGURE 2. 4 Truck crane FIGURE 2. 5 Stiffleg derrick FABRICATION AND ERECTION 2. 19 FIGURE 2. 6 Guy derrick the name stiffleg Stiffleg ... 25 to 30 ft (usually two floors) below the erection work 2. 22 SECTION TWO FIGURE 2. 9 Variations of the tower crane: (a) kangaroo; (b) hammerhead; (c) climbing crane FABRICATION AND ERECTION 2. 23 ... painting, and shipping 2. 10 BUILT-UP SECTIONS These are members made up by a fabricator from two or more standard sections Examples of common built-up sections are shown in Fig 2. 2 Built-up members...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... ϭ 1 2( ƒ1 ϩ 2) ϩ 1 2( ƒ1 Ϫ 2) cos 2 (3.46a) ƒyЈ ϭ 1 2( ƒ1 ϩ 2) Ϫ 1 2( ƒ1 Ϫ 2) cos 2 (3.46b) vxЈyЈ ϭ Ϫ1 2( ƒ1 Ϫ 2) sin 2 (3.46c) By Eq (3.46c), the maximum shear stress occurs when sin 2 ϭ ... stress are ƒxЈ ϭ 1 2( ƒx ϩ ƒy) ϩ 1 2( ƒx Ϫ ƒy) cos 2 ϩ vxy sin 2 (3.43a) ƒyЈ ϭ 1 2( ƒx ϩ ƒy) Ϫ 1 2( ƒx Ϫ ƒy) cos 2 Ϫ vxy sin 2 (3.43b) vxЈyЈ ϭ Ϫ1 2( ƒx Ϫ ƒy) sin 2 ϩ vxy cos 2 (3.43c) From these ... F1x ϩ F2x ϩ F3x (3 .25 a) ͚Fy ϭ F1y ϩ F2y ϩ F3y (3 .25 b) ͚Fz ϭ F1z ϩ F2z ϩ F3z (3 .25 c) The magnitude of the resultant of the three concurrent forces is ͚F ϭ ͙(͚Fx )2 ϩ (͚Fy )2 ϩ (͚Fz )2 (3 .26 ) The...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... 39 128 23 2 28 8 27 9 21 6 117 95 175 22 5 23 4 20 7 153 81 26 4 4 92 648 705 6 72 567 408 21 3 175 329 441 495 495 450 369 26 1 135 768 23 40 45 32 31 56 69 64 38 117 21 6 27 9 28 8 23 2 128 94 176 23 4 25 6 23 4 ... 3 92 217 135 26 1 369 450 495 495 441 329 175 12, 288 79 1 52 213 25 6 27 5 26 4 21 7 128 95 184 26 1 320 355 360 329 25 6 140 39,366 49 95 135 166 185 189 175 140 81 30,000 4.38 SECTION FOUR FIGURE 4 .22 ... in sag, ft from Eq (4.116) New sag, ft 0.979 0.864 0.887 0.883 0.884 2. 81 2. 19 2. 31 2. 29 2. 29 22 .81 22 .19 22 .31 22 .29 22 .29 CABLE SUSPENSION SYSTEMS Single cables, such as those analyzed in Art...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... thread, in 1.00 1 .25 1.38 1.50 1.75 2. 00 2. 00 2. 25 2. 25 0.19 0 .22 0 .25 0 .28 0.31 0.34 0.38 0.44 0.44 1.19 1.47 1.63 1.78 2. 06 2. 34 2. 38 2. 69 2. 69 2 ⁄8 ⁄4 ⁄8 11⁄8 11⁄4 13⁄8 11 2 5.4 SECTION FIVE Threads ... 11 2 Over 11 2 to 21 2 Over 21 2 General A36, A5 72 A588 50 70 150 22 5 100 150 20 0 300 100 20 0 300 350 General ASTM A8 52 / M270M grade 485W ASTM A514 / M270M grades 690 and 690W 50 125 175 22 5 ... SECTION FIVE Flanges of W 12 ϫ 65 Fill plates Gusset plates Pin plates 2 2 ϫ ϫ ϫ ϫ Bearing plates 2 6 2 6 6 ϫ ϫ ϫ ϫ 0.605 ⁄8 ⁄8 ⁄8 ϭ ϭ ϭ ϭ 7 .26 4.50 7.50 4.50 23 .76 in2 Ͼ 22 .8 ϭ 24 .00 in2 Ͼ 22 .8...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... 24 ϩ16 29 ϩ19 Ϫ34 22 Ϫ40 25 Ϫ46 29 Ϫ53 ϩ33 Ϫ60 ϩ37 Ϫ68 20 ϩ9 Ϫ17 ϩ10 Ϫ19 ϩ 12 23 ϩ15 28 ϩ18 Ϫ33 21 Ϫ39 24 Ϫ45 28 Ϫ 52 ϩ 32 Ϫ59 ϩ36 Ϫ67 100 Roof ϩ9 ϩ8 Ϫ16 ϩ9 Ϫ18 ϩ11 22 ϩ14 27 ϩ16 Ϫ 32 ... ϩ19 Ϫ 42 22 Ϫ49 26 Ϫ57 29 Ϫ64 ϩ33 Ϫ73 ϩ9 Ϫ37 ϩ10 Ϫ41 ϩ13 Ϫ51 ϩ16 Ϫ 62 ϩ19 Ϫ73 22 Ϫ86 25 Ϫ100 29 Ϫ115 ϩ33 Ϫ131 ϩ37 Ϫ147 20 ϩ9 Ϫ31 ϩ10 Ϫ35 ϩ 12 Ϫ43 ϩ15 Ϫ 52 ϩ18 Ϫ 62 21 Ϫ73 24 Ϫ84 28 Ϫ97 ϩ 32 Ϫ110 ... 110 120 130 140 150 160 170 10 Ϫ43 ϩ19 Ϫ 52 22 Ϫ60 25 Ϫ70 29 Ϫ81 ϩ33 Ϫ 92 ϩ37 Ϫ103 20 ϩ9 24 ϩ10 26 ϩ 12 Ϫ33 ϩ15 Ϫ39 ϩ18 Ϫ47 21 Ϫ55 24 Ϫ64 28 Ϫ73 ϩ 32 Ϫ83 ϩ36 Ϫ94 ϩ8 Ϫ18 ϩ9 20 ϩ11 25 ϩ14...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... Sx , in3 X1, ksi X2, / ksi2 ry , in 180 5.1 14.8 1 12 57.6 1590 0.0303 1 .22 29 4 4.5 12. 1 20 5 68.4 1810 0.01 72 1 .27 413 4.6 12. 5 28 3 94.5 1730 0. 022 6 1.30 540 6.3 16.6 381 127 1 820 0.0159 1.77 In ... ͚Q n ϭ AsFy Ϫ 2 AƒFy ͚Q n ϭ 27 6.5 Ϫ ϫ 0.4745 ϫ 36 ϭ 24 2.3 a ϭ 24 2.3 / (0.85 ϫ 3.0 ϫ 90) ϭ 1.0558 in e ϭ 15.69 / ϩ 5 .25 Ϫ 1.0558 / ϭ 12. 567 in Mn ϭ 24 2.3 ϫ 12. 567 ϩ 0.5 (27 6.5 Ϫ 24 2.3) ϫ ͩ (15.69 ... of gyration r ϭ 2. 25 in From Eq (7.8), ␭c ϭ 18.83 ϫ 12 2 .25 36 28 6 ,22 0 ϭ 1. 126 Ͻ 1.5 and ␭c2 ϭ 1 .26 9 For ␭c Ͻ 1.5, Eq (7.9) yields the critical stress Fcr ϭ 0.6581 .26 9 ϫ 36 ϭ 21 .17 ksi The design...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... 8 .2 SECTION EIGHT TABLE 8.1 Equivalent Thicknesses for Cold-Formed Steel Gage designation Design thickness, in 28 26 24 22 20 18 16 0.0149 0.0179 0. 023 9 0. 029 9 0.0359 0.0478 0.0598 ... the two pieces along the middepth of the newly created beam (Fig 8 .25 ) The result is a beam with depth, strength, 8 .22 FIGURE 8 .22 Staggered-truss system (a) Story-high trusses are erected in alternate ... noncomposite construction It is commonly available in depths of 11 2, 2, and in Long-span roof deck is available with depths of 41 2, 6, and 71 2 in from some manufacturers Cellular roof deck is sometimes...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... roof slope less than 2: 12 outward or 0.3 inward with roof slope between 2: 12 and 9: 12 inward with roof slope between 9: 12 and 12: 12 inward with roof slope greater than 12: 12 Method (Fig 9.4c) ... 9.6 SECTION NINE TABLE 9.1 Coefficient Ce for Eq (9.4) Exposure Height, ft* C D 0–15 20 25 30 40 60 80 100 120 160 20 0 300 400 1.06 1.13 1.19 1 .23 1.31 1.43 1.53 1.61 1.67 1.79 1.87 2. 05 2. 19 ... must satisfy ͫ ͫ ͬ d 520 P Ͻ Ϫ 1.54 u tw ͙Fy ␾ Py ͬ d 191 P Ͻ 2. 33 Ϫ u tw ͙Fy ␾ Py for for Pu Ͻ 0. 125 ␾ Py Pu Ͼ 0. 125 ␾ Py (9 .21 a) (9 .21 b) except that d 25 3 Ͼ tw ͙Fy (9 .21 c) provides a lower...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... 1.73 2. 16 2. 16 2. 16 2. 16 1 .20 1.60 2. 00 2. 44 2. 44 2. 44 2. 44 1.36 1. 82 2 .27 2. 61 2. 61 2. 61 2. 61 1.04 1.38 1.73 2. 16 2. 59 2. 59 2. 59 1 .20 1.60 2. 00 2. 50 3.00 3.00 3.00 1.36 1. 82 2 .27 2. 84 3.41 3.41 ... 1 .26 1.57 1.97 2. 36 2. 36 2. 36 0. 72 0.96 1 .20 1.49 1.79 2. 09 2. 09 0.83 1.11 1.39 1.73 2. 08 2. 42 2. 42 0.94 1 .26 1.57 1.97 2. 36 2. 76 2. 76 0. 72 0.96 1 .20 1.49 1.79 2. 09 2. 69 0.83 1.11 1.39 1.73 2. 08 ... connections ASD safety factor, ⍀ LRFD resistance factor, ␾ 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 0.60 0.55 0.55 0.65 2. 00 2. 22 0.70 0.60 2. 00 2. 22 2 .22 2. 22 2.40 2. 00 / 2. 25 3.00 0.65 0.55 0.65 0.55 / 0.70 0.65 0.75 0.50...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13

... 100,000b 500,000c 2, 000,000d A B BЈ C 63 (49)e 49 39 35.5 37 (29 )e 29 23 21 24 (18)e 18 14.5 13 D E EЈ F 28 22 16 15 16 13 9 .2 12 10 5.8 More than 2, 000,000d 24 (16)e 16 12 10 12g 4.5 2. 6 (b) For non-redundant ... 190 20 0 22 0 24 0 26 0 28 0 300 H20 Moment† End shear and end reaction‡ 60.0§ 120 .0§ 185.0§ 25 9.5§ 334 .2 418.5 530.3 654.0 789.8 937.5 1,097.3 1 ,26 9.0 1,4 52. 8 1,648.5 1,856.3 2, 075.0 2, 307.8 2, 551.5 ... 1,344.4§ 1, 524 .0§ 1,703.6§ 1,883.3§ 2, 063.1§ 2, 2 42. 8§ 2, 475.1 2, 768.0 3,077.1 3,4 02. 1 3,743.1 4,100.0 4,8 62. 0 5,688.0 6,578.0 7,5 32. 0 8,550.0 32. 0§ 41.6§ 49.6§ 55 .2 58.5§ 60.8§ 62. 4§ 63.6§ 64.5§...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:13