tính toán đường dẫn bùn dư chọn vận tốc bùn trong ống v 1 m s
THUYẾT TRÌNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Một số phương pháp tính toán trong thiết kế tuyến thông tin quang tốc độ cao
Ngày tải lên :
01/06/2014, 20:41
... OSNR = Pin NFstage hv∇f N 1 1 1 = + + + + =∑ OSNR final OSNR1 OSNR2 OSNR3 OSNRN i =1 OSNRi Tính toán theo các giá trị xấu của các tham s Tính toán OSNR cho tuyến điê m điê m V i ... xuyên m được tính toán r 1 r +1 PI = 10 log10 CI CI r 1 r + 10 10 − 10 10 r +1 r +1 dB CI 1+ '2 r PI = − log10 1 − × 10 10 Q 2 1 1 − ... thông kê Tính toán theo các giá trị xấu các tham s ́ Tính toán v i tán s ́c M ̣t s ́. 819 .650 ε phương phápD :tính toán Hệ s tán s ́c (ps/nm.km) L: Chiều dài (km) DL = thiết...
- 21
- 1.4K
- 0
Đề tài một số phương pháp tính toán trong thiết kế tuyến thông tin quang tốc độ cao
Ngày tải lên :
06/12/2015, 18:39
... thống và vì thế đáp ứng được tỉ s ́ lỗi bít V ́i hệ thống: OSNR cho m ̃i tầng OSNR hệ thống: OSNR = Pin NFstage hv∇f N 1 1 1 = + + + + =∑ OSNR final OSNR1 OSNR2 OSNR3 OSNRN i =1 ... kê Tính toán theo các giá trị xấu của các tham s ́ Tính toán v ́i tán s ́c M ̣t s 1. 819 phương phá p n h n D:tí Hệ s ́ tátoá n s ́c (ps/nm.km) 650 ε L: Chiều dài (km) DL ... 10 PC = 10 log10 − 10 r 1 dB 2CC 2 10 10 r +1 PC = − log10 1 − Q 2 k 1 r 1 Tính toán theo các giá trị xấu của các tham s ́ Tính tốn v i...
- 21
- 488
- 0
Ổn định đập đất dưới tác dụng của tải trọng động đất, áp dụng tính toán cho đập bản mồng
Ngày tải lên :
13/08/2016, 07:06
... Nam v i khu v c ph c n du i d n v phía ơng- ơng Nam v i t c đ kho ng 50 mm/ n m 1. 2.2 V ng phát sinh đ ng đ t m nh lãnh th Vi t Nam V ng rìa n n ho t đơng Hoa Nam Chi m ph n ông B c Vi t Nam ... ng m v ng c, theo Saurin, c ng liên quan v i ho t 12 Hình 1. 2 B n đ v ng phát sinh đ ng đ t lãnh th Vi t Nam 13 Hình 1. 3 B n đ t m ch m đ ng đ t đ t gãy sinh đ ng đ t lãnh th Vi t Nam 14 Hình 1. 4 ... Total stress) đ ng đ t kPa (TH1) .74 Hình 4 .11 US hi u qu theo ph ng Y (Y Effective – Stress) đ ng đ t kPa (TH1) 74 Hình 4 .12 Ph m vi hóa l ng d i nh h ng đ ng đ t (TH1) 74 Hình 4 .13 n đ nh m i...
- 100
- 400
- 0
Tính toán cố kết của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng đắp có xét đến sự thay đổi của hệ số nén lún và hệ số thấm (tt)
Ngày tải lên :
26/04/2018, 16:18
... Cv m u 01 Hình 3 .11 S thay đổi hệ s cố kết Cv m u 02 15 Hình 3 .12 S thay đổi hệ s cố kết Cv m u 03 Hình 3 .13 S thay đổi hệ s cố kết Cv m u 04 Nhận xét: Đối v i m u 01 m u 02 hệ s a>0 đường ... 0,83 1, 36 0,33 2, 71 0,29 2,82x10-05 -0 ,14 M4 0,52 1, 10 0,24 1, 70 0 ,15 0,00 014 56 -0,60 3.4.2 Đặc trưng lý đất yếu Bảng 3.2 Các tiêu v t lý 04 m u đất M u đất Tải tác dụng st (kN /m2 ) M1 M2 M3 M4 ... (1. 47) c Chỉ s nén lún Cc, Cs (Cr) Chỉ s nén đất: Cc = De e1 - e = ¢ ¢ log (s / s1 ) log s 2 - log s1 ¢ (1. 48) Chỉ s nén lại đất(chỉ s nở) Cs = -De r e r1 - e r = D log s log s 2 - log s1 ¢...
- 26
- 345
- 0
Tính toán thi công, lắp đặt tuyến ống dẫn dầu RP2 – UBN3
Ngày tải lên :
29/04/2013, 07:54
... ng đứng và đầ u ố ng còn la ̣i cùng đường kính Ø 323.8 mm 15 .9 mm ở phía Plem – UBN3 Hàn van nước ” Class 2500 v ́i ớ ng Ø 48.3 mm×7 .1 mm vào ớ ng đứng Ø 323.8 mm 15 .9 mm, nớ i ... Pcom.n = Pcompozit – G 1m Pcom.n = 202.852 – 12 8. 611 = 74.2 41 (kg /m) Và tro ̣ng lươ ̣ng của compozit bo ̣c 1m ố ng trơn nằ m nước biể n bằ ng (tro ̣ng lươ ̣ng của 1m ố ng thép bo ̣c compozit ... composite g m, composite cacbon - cacbon Thường loại kết hợp v i cốt dạng: s i kim loại (Bo, thép, ), hạt kim loại (chất g m kim), hạt g m (g m cacbua, g m Nitơ, ) Composite kim loại: hợp kim...
- 62
- 1.1K
- 6
Nghiên cứu khái quát về cơ cấu di chuyển của cần cẩu.Xây dựng chương trình tính toán động lực học của cơ cấu di chuyển khi trọng lượng của tải trọng treo trên cáp nâng dài
Ngày tải lên :
31/12/2013, 09:16
... B0370 =1; B037A =1; B046A =1 Rơle (TMCX1) có điện aTMCX1 =1 (TMC1)=1AMC1 =1 Cấp điện cho động truyền động ( v i biên độ điện áp, tần s phù hợp v i tốc độ đặt) B0370 =1( TB)=1ATB=1Cuộn phanh TBIM có ... INV1 cấp điện theo thứ tự pha nhât định Đồng thời tín hiệu B0469 =1, B03 71= 1, B0388 =1 công tắc tơ (HMC1X) có điện tiếp đi m aHMC1X (32-5B) =1 Công tắc tơ cựcHMC1 (32-5D) =1 đóng tiếp đi m A (18 -5C) ... (32-5D) =1 đóng tiếp đi m A (18 -5C) m ch động lực cấp nguồn cho động GM 18 Tiếp đi m phụ aGMC1 (32-5B) =1 óng m y phát xung PG1 Tiếp đi m phụ aGMC1 (92A-2A) =1 ầu v o BO363 =1( cấp tín hiệu báo trạng thái...
- 6
- 784
- 5
Chương 7: Tính toán móng cọc đài cao cứng ppsx
Ngày tải lên :
21/07/2014, 23:22
... HH ρ HM − δ HM ρ MM = −δ MM ρ HM + δ MM ρ MM 0=0 (7 .16 ) Giải hệ phương trình (7 .16 ) được: ρMM = ρ HM = c δ HH δ HH δ MM − δ HM δ HM δ HH δ MM − δ HM (7 .17 ) (7 .18 ) Xác định quan hệ ∆i v, u, ... ρHH, Mn ρMH, Pn = (7.8) ứng v i trường hợp có dạng sau: = δ HH ρ HH − δ HM ρ MH = −δ MH ρ HH + δ MM ρ MH 0=0 (7 .13 ) Giải hệ phương trình (7 .13 ) được: ρ HH = ρ MH = δ MM δ HH δ MM − δ HM ... xn + 2∑ ρ HM xn sin α n + ∑ ρ MM 1 1 n rvu = ruv = ∑ ρ0 sin α n cos α n n n ruω = rωu = ∑ ρ0 xn sin α n cos α n − ∑ ρ MH cos α n 1 n n n rvω = r v = ∑ ρ0 xn cos α n + ∑ ρ...
- 12
- 1.1K
- 18
Chương 6: Tính toán móng cọc đài thấp docx
Ngày tải lên :
21/07/2014, 23:22
... 1. 173 1. 162 1. 1 51 0.40 0. 41 0.42 0.43 0.44 0.45 0.46 0.47 0.48 0.49 0.50 0. 51 0.52 0.53 0.54 0.55 0.56 0.57 0.58 0.59 1. 140 1. 1 31 1 .12 2 1. 113 1. 104 1. 095 1. 086 1. 077 1. 068 1. 059 1. 050 1. 042 1. 034 ... (6 .16 ) m P02 ax = − P0max sin 1 + H cos 1 sin ( 1 + α ) (6 .17 ) m P 01 ax = − P0max sin α + H cos α sin ( 1 + α ) (6 .18 ) m P02 ax = − P0max sin 1 − H cos 1 sin ( 1 + α ) (6 .19 ) - Đối v i s đồ ... hợp sau: - Đối v i s đồ hình a: m P 01 ax = P0max sin α + H cos α sin ( 1 + α ) (6 .14 ) m P02 ax = P0max sin 1 − H cos 1 sin ( 1 + α ) (6 .15 ) m P 01 ax = P0max sin α + H cos α sin ( 1 + α ) (6 .16 )...
- 11
- 1.9K
- 19
Đồ án tốt nghiệp tính toán thiết kế hệ thống sấy muối tinh bằng phương pháp sấy tầng sôi liên tục năng suất đầu vào 1 tấn giờ
Ngày tải lên :
31/08/2014, 06:49
... ` —K 5 C F m5 Y Š X L• 5• C F‰ • B a ‰ V ?eD K 5 F KO ` f[ LZ ?eDY _
- 90
- 974
- 0
sổ tay tính toán thủy lực thủy văn ngành cầu đường GTVT
Ngày tải lên :
15/09/2014, 10:07
... 3 01- 350 3 51- 400 4 01- 450 4 51- 500 5 01- 550 5 51- 600 >600 600
- 369
- 759
- 2
tính toán số lực khí động cánh 3d xét đến hiệu ứng đàn hồi
Ngày tải lên :
22/10/2014, 14:36
... CÁNH V I M HÌNH 3D SUY BIẾN 4 .1 Thế tồn phần Thế toàn phần Π v t thể đàn hồi: Π m m σ eT ε e dVe - e 1 Ve e 1 Ve m ueTf Ve dVe - e 1 Se n (u ) ueTfSe dSe - i T fi (4 .14 ) i 1 u vectơ ... d m; b M t d m; c Hai d m (Naca 0 012 ; α=4o; b/c = 4) 5.2.2.2 Vai trò v t liệu l m d m Hình 5 .15 : Thơng s kết cấu: t=0,00 3m; t1=0,00 8m; t2=0,0 1m; t3=0, 016 m; t4=0,0 5m; v trí d m: 25%.c 75%.c; v t ... nghi m xét theo loại sai s áp kế s sai ngẫu nhiên lần lấy m u - Sai s áp kế kỹ thuật s : ± 0 ,15 % of F .S 1 digit = 4Pa - Sai s ngẫu nhiên lần lấy m u phụ thuộc v o tổng s lần lấy m u, s ...
- 28
- 1K
- 0
Thực trạng sử dụng thuốc bảo vệ thực vật và tính toán rủi ro thuốc bảo vệ thực vật thông qua chỉ số tác động môi trường trong sản xuất súp lơ ở đại đồng và tân kỳ, huyện tứ kỳ, tỉnh h
Ngày tải lên :
07/04/2015, 13:02
... lần phun sẽ l m gi m EIQ gi m tiếp xúc của nông dân v i thuốc BVTV 2.3 S ̉ dụng thuốc bảo v thực v t 2.3 .1 Thuốc bảo v thực v t 2.3 .1. 1 Khái niê m Thuốc bảo v thực v ̣t (BVTV) những ... hấp F > 10 ppm P 1- 2 tuần S
- 134
- 592
- 0
tóm tắt luận văn thạc sĩ Nghiên cứu tính toán cân bằng Cacbon và xác định hệ số phát thải CO2 cho Nhà máy giấy Tân Long, thành phố Đà Nẵng
Ngày tải lên :
26/06/2015, 12:27
... Nẵng Nhà m y v o hoạt động từ n m 20 01 v i s n ph m giấy bìa cacton, cơng suất thiết kế 15 .000 s n ph m/ n m, g m dây chuyền s n xuất nhập từ nước ngồi V trí nhà m y thể hình 2 .1 Nhà m y giấy ... Việt Nam 1. 8 NHÀ M Y GIẤY TÂN LONG Nhà m y giấy Tân Long n m đường s 10 , khu cơng nghiệp Hòa Khánh, thành phố Đà Nẵng, xây dựng v o v n hành từ n m 20 01, v i công suất thiết kế 15 .000 s n ph m giấy ... nhà m y a Thu thập thông tin b Khảo s t, điều tra trạng s n xuất nhà m y 2.3.2 Tính tốn cân cacbon 15 CHƯƠNG KẾT QUẢ V THẢO LUẬN 3 .1 KHẢO S T, THU THẬP S LIỆU 3 .1. 1 Khảo s t nhà m y Hình 3.1...
- 26
- 572
- 0
Nghiên cứu, tính toán và đánh giá quá trình vận chuyển bùn cát vùng cửa sông đáy bằng các mô hình số trị
Ngày tải lên :
26/12/2015, 07:24
... Tr m Nam nh Ninh Bình ng t c đ gió m nh nh t tháng n m I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII N m NH /16 N /18 NNE /18 SE/ 21 NW/28 NW/33 SSW/ 31 N/48 NNE/40 NW/38 NH /18 NNW/ 21 SSW/ 31 N /14 N /16 NH /16 ... 2420936 19 2056 2228880 219 1,60 11 05 1, 32 Hà N i 18 99600 16 64300 235300 257,84 7367 1, 00 Hà Nam 807 312 717 66 735546 849,50 950 1, 17 nh 19 14836 23 914 8 16 75688 16 37,40 11 69 1, 10 Ninh Bình 90 212 6 12 28 01 ... 2.4: L ng m a tháng t i tr m Nam nh( mm) Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII TBNN 27 34 52 76 18 3 19 6 232 311 334 19 6 64 28 Max 14 2 13 1 11 6 18 7 599 550 560 6 31 790 489 246 16 0 Min 0 44...
- 135
- 277
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT kế THÔNG số đáp ỨNG về THỜI GIAN ỨNG DỤNG TRONG QUÁ TRÌNH xử LÝ ẢNH CỦA MÁY TÁCH MÀU GẠO
Ngày tải lên :
29/01/2016, 16:27
... Đơn v Thời gian từ Camera đến PC t1 2.5 ms Thời gian xử lý ảnh t2 ms Thời gian truyền từ PC đến PLC t3 2.5 ms Thời gian điều chỉnh của PLC t4 ms Thời gian đóng m ̉ van t5 1. 5 ms ... chuyển vào hệ đầu phun t6 1. 406 ms Thời gian khí đến hạt gạo t7 3.450 ms Tổng thời gian truyền dư liệu và xử lý tín hiệu T 16 .395 ms Dư trù sai s ́ xử lý tín hiệu la m châ m ... g – 0 .1 % 0.22 g – 0.44 % Hạt châ m đen 1. 05 g – 2 .1 % 0.69 g – 1. 38 % 0. 71 g – 1. 42 % Hạt bạc bụng 1. 58 g – 3 .16 % 10 .5 g – 21% 6. 91 g – 13 .82 % 46.53 g – 93.06 % 38 .18 g – 76.36 % 41. 69g...
- 7
- 578
- 3
Tính toán hiệu ứng âm-điện-từ trong hệ bán dẫn hai chiều bằng phương pháp phương trình động lượng tử
Ngày tải lên :
28/04/2017, 18:07
... nhiệt độ, v i 10 ω (s -1) q 10 11 x 10 11 Hình 2.6: Đồ thị m tả phụ thuộc m t độ dòng m điện v o tần s s ng m bên giá trị khác tần s s ng điện từ, v i ω =1. 8 10 14 (đường nét đứt), ω =2 10 14 (đường ... further understanding of the physics of two-dimensional semiconductor systems, contributing to the general development of legal science base Creativeness and innovativeness: In view of quantum field ... many particle systems, we use the quantum kinetic equation for electrons in twodimensional semiconductor systems to analytically calculate the quantum acoustoelectric current in superlattices...
- 30
- 331
- 0
Tính toán thiết kế hệ thống đánh lửa
Ngày tải lên :
13/06/2017, 13:57
... 28672,9 [mm] i = 12 => Lw 212 = 2 912 5,3 [mm] i = 13 => Lw 213 =29577,6 [mm] i = 14 => Lw 214 = 30030 [mm] i = 15 => Lw 215 = 30482,4 [mm] i = 16 => Lw 216 = 30934,8 [mm] i = 17 => Lw 217 = 313 87,2 [mm] i ... d [Imax] Imin [mm] [A] 13 . 012 [A] 0.88 12 .435 12 .362 11 . 814 1 0.86 11 .872 11 .2784 0.84 11 .3 21 10.7550 0.82 10 .783 10 .2438 0.80 10 .257 9.74486 0.78 0.76 9.7454 9.25 81 8.78355 0.74 9.2458 8.3 212 3 ... [i2max] [A] 0.259828 0.240077 0.2 212 07 0.203 219 0 .18 611 2 0 .16 9887 0 .15 4543 0 .14 00 81 0 .12 65 0 .11 38 01 0 .10 1983 0.0 910 47 0.080992 0.0 718 19 0.063527 0.05 611 7 0.049588 0.0439 41 0.03 917 5 0.0352 91 0.032288...
- 32
- 702
- 0