thiết kế móng m1 tại cột biên khung trục 5

... 64 85 4090 157 0 101 05 3916 118 75 2 155 630 430 77 75 4090 157 0 101 05 4 356 118 75 2 155 630 50 0 90 65 4090 157 0 101 05 4 356 118 75 2 155 630 58 0 10 355 4090 157 0 101 05 3916 118 75 2 155 630 655 116 45 4090 157 0 ... 3281 87 45 159 5 480 180 56 05 3030 1 150 7480 354 0 87 45 159 5 480 210 652 5 3030 1 150 7480 354 0 87 45 159 5 480 240 74 45 3030 1 150 7480 354 0 87 45 159 5 480 270 83 65 3030 1 150 7480 3281 87 45 159 5 480 300 ... 1960 2140 159 5 SCV 750 5. 00 9R32E 3690 50 13 750 64 85 2649 21 15 250 0 11 35 11 35 SCV 750 6.00 16V 25 3680 50 00 900 53 00 2120 2070 – 720 720 2200 159 5 SCV 750 5. 00 6SW38 3960 53 85 600 46 95 2680 2080...

Ngày tải lên: 20/04/2015, 13:48

... N K z(m) 0.0 1 .5 2.2 2.9 3.6 4.0 4.7 5. 4 (z-1 .5) /b a/b 0 .5 0.00 0 .5 0.39 0 .5 0.78 0 .5 1.17 0 .5 1.39 0 .5 1.78 0 .5 2.17 0 .5 KA KD 0.04 0.042 0.036 0.03 0.028 0.021 0. 25 0.169 0.1 05 0.063 0.038 0.028 ... бz1(T/m2) 0.0 1 .50 13.87 1 .5 0.00 1 .50 0. 250 6.94 2.2 0.39 1 .50 0.243 6.74 2.9 0.78 1 .50 0.213 5. 90 3.6 1.17 1 .50 0.173 4.80 4.0 1.39 1 .50 0. 154 4.28 4.7 1.78 1 .50 0.121 3.36 5. 4 2.17 1 .50 0.100 2.77 ... 0.00 3.09 0 .51 2.10 0 .52 1.30 0.44 1.78 0.37 0.47 0. 35 0. 35 0.26 0.31 z(m) 0.0 1 .5 2.2 2.9 3.6 4.0 4.7 5. 4 ∑бK(T/m2) ∑бN(T/m2) 7.10 7.33 6.74 5. 64 5. 06 4.16 3.39 10.20 8.92 7 .52 5. 98 5. 16 4.16...

Ngày tải lên: 06/10/2015, 11:00

... hi=0,5m σ tbigl ( KPa ) σ zbt ( KPa ) 3 35, 514 3 25, 554 304,837 274,2 45 239, 655 2 05, 743 1 75, 236 148,844 127,247 108,8 85 93,9 45 81,731 71,399 62,980 55 ,696 49 ,58 1 54 ,55 0 63, 650 72, 750 82, 250 91, 750 ... 14 15 z(m) 2z b l b 0 ,5 1 ,5 2 ,5 3 ,5 4 ,5 5 ,5 6 ,5 7 ,5 0,238 0,476 0,714 0, 952 1,190 1,429 1,667 1,9 05 2,143 2,381 2,619 2, 857 3,0 95 3,333 3 ,57 1,19 Ko 0,9807 0,9412 0, 858 4 0,7606 0, 654 2 0 ,56 04 ... 101, 250 110, 750 120, 250 129, 750 139, 250 148, 750 158 , 250 167, 750 177, 250 186, 750 196, 250 E(KPa) 350 00 10000 Si (m) 0,003834 0,003721 0,003484 0,003134 0,00 958 6 0,008230 0,007009 0,0 059 54 0,0 050 90...

Ngày tải lên: 02/06/2016, 15:22

... c z có đ l n lƠ 150 N 41 Hình 35: Đặỏ ỏải ỏác dụỉỂ ệực ệỪỉ cảm biếỉ ỏểeỊ ịể ỉỂ ỏọục x Hình 36: Kế ỌỐả ịểợỉ ỏícể độ Ểiãỉ dỢi max 0.31% 42 Hình 37: Kế ỌỐả ịểợỉ ỏícể ỉỂ sỐấỏ 22. 158 MPa 43 3.2 M ... 0.0423mm theo tr c z 34 Hình 24: ng su t l n nh t 114 .56 Mpa theo tr c z . 35 Hình 25: Đ giưn dƠi l n nh t 0.00162 theo tr c z . 35 Hình 26: C m bi n tr c đ Hình 27: L c kéo 120N h c gắn ... ỌỐaỉể ỏọục Z Hình 15: Kế ỌỐả cểia ệ ới 3.1.2.4 Phân tích xu t k t qu Bi n d ng t ng c a chi ti t Hình 16: Kết độ biến d ng 30 Hình 17: Độ Ểiãỉ dỢi ỏ Hình 18: K t qu : D ỉỂ đ i 0.01 75% ỉỂ sỐấỏ ỏ i...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00

... m 154 .07 149. 45 0 .5 131.73 0 .5 108.03 0 .5 86.282 0 .5 - 1.800 69.026 0 .5 - 2.700 55 .467 0 .5 44.682 0 .5 36.978 0 .5 30.661 0 .5 26. 655 0.4 25. 731 0.1 21.879 0 .5 18.797 0 .5 17. 256 0 .5 14.391 0 .5 - ... 8.14 45. 74 2 .5 1.67 1.67 0 .54 4 85. 789 0 .5 8.14 49.81 1.67 0.462 72. 857 0 .5 8.14 53 .88 3 .5 1.67 2.33 0.3 75 59.138 0 .5 8.14 57 . 95 1.67 2.67 0.313 49.360 0 .5 8.14 62.02 4 .5 1.67 0.264 41.633 0 .5 8.14 ... l1 + l ) + − − max 2 2 = ⇒ VG = l2 ∑M H 351 ,51 .(1,63 + 2 ,55 ) ( 458 ,17 − 351 ,51 ).( 0,1,693 + 2 ,55 ) 458 ,17.0,82 ( 479,1 − 458 ,17).0,82 2.2 + − − 2 2 = 2 ,55 V H = 1289,1(KN) 2 Thay vµo Mnh ta cã:...

Ngày tải lên: 31/03/2015, 22:14

... 0.0 20.8 2.0 35. 7 34.2 33 .5 50 36.2 45. 0 9.1 19.2 1.4 33.4 32.7 31.8 25 34.2 40.6 7.4 18.2 0.4 31 .5 30.4 29.2 10 30.6 37 .5 6.3 16.8 9.2 28.2 27 .5 26 .5 28 .5 34.6 5. 2 15. 5 8.4 26.2 25. 2 21.3 23.0 ... uốn, k=1.1-1 .5 , cột k=1.1, cột biên k= 1.3 , cột góc k= 1 .5 -N tải trọng tác dụng lên đầu cột , N = Ptt + Pdp+Pb +Pdv +Áp lực thuỷ tĩnh: Ptt = γ.h.ω =1.025x(40.7– 12)x11.76 = 3 45. 95T + Trọng lượng ... n =1 k n =1 shnkd (3 .5) Trong : G1 = aG11 + a3G13 + a5G 15 ; G2 =2( a2G22+ a4G24 ) ; G3=3( a3G33+ a5G 35 ) ; G4 =4 a4G44 ; G4 =5 a5G 55 NHÓM SINH VIÊN THỰC HIỆN : NHÓM Trang51 ...

Ngày tải lên: 02/10/2013, 09:32

... LỰC  Tổ hợp: 4/3/2011 8:09 AM 21 THIẾT KẾ CỘT  Tính cốt thép cột: đối xứng, khơng đối xứng  Bố trí cấu tạo: theo TCXDVN 356 -20 05 4/3/2011 8:09 AM 22 THIẾT KẾ MÓNG Từ bảng tổ hợp, chọn cặp nội ... TCXDVN 356 -20 05 Tiêu chuẩn 4612-1988, Ký hiệu quy ước thể bảng vẽ BTCT Tiêu chuẩn 4608-1988, Chữ chữ số vẽ xây dựng Tiêu chuẩn 55 70-1991, Kí hiệu đường nét đường trục vẽ Tiêu chuẩn 55 71-1991, Khung ... = g1*A kết với cột G2 = Gm0* γ Tại vị trí mái liên Gm0: TL t.chuẩn dàn mái kết với cột TL dàn mái Trạng thái Lệch tâm Lệch tâm Trọng lượng g3 = (gdct + gr) * γ gr = 150 daN/m dầm cầu trục thân...

Ngày tải lên: 28/12/2013, 20:37

... thi cơng: Thiết kế móng cọc M1 chung cư cao 12 tầng Tiết diện cột (0,6 x 0,6)m Nền nhà cốt 0,00 m Thiết kế mặt đài trùng với mép kết cấu sàn tầng hầm (tức cốt -2 ,55 m ) Móng cọc thiết kế móng cọc ... cơng: Thiết kế móng cọc M1 chung cư cao 12 tầng Tiết diện cột (0,6 x 0,6)m Nền nhà cốt 0,00 m Thiết kế mặt đài trùng với mép kết cấu sàn tầng hầm (tức cốt -2 ,55 m ) Móng cọc thiết kế móng cọc đài ... đóng, α = 15 cọc khoan nhồi d =0 ,5 Là đường kính cọc FP =0 ,5. 0 ,5 = 0, 25 Diện tích tiết diện đầu mũi cọc [ 30.48.0, 25 + (0, 2.90.21, 25 + 0, 464.17, 75) 3,14.0 ,5] => 1 => Qa = [ 360 + (382 ,5 + 8,...

Ngày tải lên: 22/04/2015, 00:14

Ngày tải lên: 02/03/2013, 16:56

... 1000 45 54 ° Mtt -2.000 450 650 150 0 50 0 300 II 300 450 250 II 3 25 300 300 I 300 900 900 300 2400 E I - Tải tác dụng lên cọc : tt ∑N tt ± ∑ M × xmax Pm = nc ∑ xi ∑Mtt = Mtt + Qtt × = 16.19 +5. 48× ... =67 .5 10 -5 m4 - Độ cứng tiết diện ngang cọc : Eb.I = 290× 104× 67 .5 10 -5 =1 957 .5 Tm2 - Chiều rộng quy ước bc : Theo TCXD 2 05- 1998 : + d ≥ 0.8 m ⇒ bc = d+1 + d ≤ 0.8 m ⇒ bc = 1.5d+0 .5= 1 .5 0.3 ... thân cọc: z(m) 0.000 0. 256 0 .51 3 0.769 1.282 1.923 2 .56 4 3.077 3 .59 0 4.487 5. 128 ze 0.2 0.4 0.6 1.0 1 .5 2.0 2.4 2.8 3 .5 4.0 A3 0.000 -0.001 -0.011 -0.036 -0.167 -0 .55 9 -1.2 95 -2.141 -3.103 -3.919...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... STT Độsâu z (m) 10 12 2z/B 0.000 0.6 25 1. 250 1.8 75 2 .50 0 3.1 25 3. 750 k0 1.000 0.893 0.663 0. 451 0.309 0.221 0.163 σgl (T/m2) 11.96 10.68 7.93 5. 39 3.70 2.64 1. 95 σbt (T/m2) 22.61 24.47 26.34 28.20 ... đó: Li1= xi - hc bc 0 .5 0. 25 = xi - ; Li2= yi = yi - 2 Baûng kết tính toán: Pi(T) 58 .23 M-I xi(m) Li1(m) MI(T.m) Pi(T) 0.9 0. 65 54. 45 75. 70 M-II yi(m) Li2(m) MII(T.m) 0.9 0.7 75 84.40 -Cốt thép theo ... móng qui ước: (3 .5 0.92+6×0.792+6 .5 0.81+8×0.932)×40.96 = 847 .59 T Trọng lượng cọc là: 1.1× 25 π × × 4× 2 .5= 138.24 T Vậy: Qmqư = 163.84+78.64+847 .59 +138.24= 1228.31 T Áp lực tiêu chuẩn đáy móng...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... TỐN VÀ THIẾT KẾ CỌC TRÀM VÀ MÓNG CỌC TRÀM III.1 – Cũng giống móng cọc gỗ móng cọc bêtơng cốt thép, móng cọc tràm móng cọc tràm tính tốn theo trạng thái giới hạn Quy trình tính tốn thiết kế móng ... đáy móng khối quy ước lớn 10m, trị số S tính tốn theo cơng thức : n S = bpo M ∑ i =1 K i − K i −1 Eoi (5 4) Quy trình tính tốn thiết kế móng cọc tràm ( Dự thảo ) Trong : b : bề rộng móng móng ... lún ổn định ( độ lún cuối ) móng cọc tràm tính tốn theo sơ đồ móng khối quy ước sơ đồ móng tương đương Nếu tính tốn móng cọc tràm theo sơ đồ móng khối quy ước ( hình 5. 1 ), trị số độ lún ổn định...

Ngày tải lên: 12/12/2013, 22:15

... lớp bê tơng bảo vệ cốt thép khơng nhỏ 50 mm Đài móng cọc (1) Cấu tạo đài Đài móng cọc đơn, móng bè, móng dầm giao thoa đáy móng hình hộp phải có cấu tạo liên kết với cọc theo yêu cầu sau đây: a ... phẳng theo cốt thiết kế c Yêu cầu liên kết cọc với đài với đáy móng hộp: Độ dài phần đầu cọc ngàm vào đài đáy móng hộp không nên nhỏ 50 mm Độ dài cốt thép dọc cọc kéo vào đài vào đáy móng hộp lấy ... khơng nên lớn 300mm c Có thể lợi dụng dầm móng đỡ tường bê tơng cốt thép dầm kéo móng có thiết kế chống động đất để làm dầm kéo cho đài d Khi thiết kế dầm kéo phải kể đến ảnh hưởng mômen uốn...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 14:15

... chống lật (cho tất vị trí cột) móng chống nhỏ (cho dây néo) Để tiện thi cơng ta chọn dùng móng khơng cấp Tồn tuyến có: móng cột trung gian, móng cột góc, móng cột cuối Móng cột tồn tuyến tổ bê tơng ... 0, 35 Điện áp định mức an toàn (kV) 10 Trọng (kg) lượng Các phụ kiện Ty mạ kẽm thép CT5 -φ22 Chọn móng cột: Móng cột đường dây hệ thống cấp điện từ 35KV trở xuống thường dùng hai loại móng: móng ... trình cơng nghệ thiết bị, người thiết kế bắt tay vào việc thiết kế mạng điện áp phân xưởng Ta cần xác định Ptt thiết bị nhóm thiết bị phân xưởng Với thiết bị: Ptt = Pđm Với nhóm thiết bị n ≤ PTT...

Ngày tải lên: 19/01/2014, 14:20

... 0,6÷0,9 ≤ 0,0 45 ≤ 0,0 45 - C10 0,09÷0,12 ≤ 0,07 0, 25 0 ,5 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 - C20 0,2 ≤ 0,07 0 ,5 0,8 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 - C 35 0, 35 ≤ 0,07 0,6÷0,8 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 - C 45 0, 45 ≤ 0,07 0,8÷1,0 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 - thép ... CT2 0,09÷0, 15 ≤ 0,07 0, 25 0 ,5 ≤ 0,0 45 ≤ 0,0 45 - CT3 0,14÷0,22 ≤ 0,07 0,3÷0,6 ≤ 0,0 45 ≤ 0,0 45 - CT4 0,18÷0,27 ≤ 0,07 0,4÷0,7 ≤ 0,0 45 ≤ 0,0 45 - CT5 0,28÷0,37 ≤ 0,07 0 ,5 0,8 ≤ 0,0 45 ≤ 0,0 45 - CT6 0,38÷0,46 ... 15X 0, 15 0,18 0,17÷0,37 0,4÷0,7 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 Bo 0,003 20X 0,17÷0,23 0,17÷0,37 0 ,5 0,8 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 Cr 0,7÷1,0 0,18÷0,24 0,17÷0,37 0,8÷1,0 ≤ 0, 05 ≤ 0, 05 0, 25 0 ,5 0,0 25 0,03 30XT C 08KΠ 0, 05 0,1...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 10:20

... 7146.6 51 59.8 Rsingle (KN) 3284.8 3137 .5 3137 .5 3137 .5 3137 .5 3137 .5 3137 .5 3137 .5 Đại học Đà Nẵng - 2008 R dùng để kiểm tra Ra2 (KN) 387601.8 39219.1 313 75. 3 251 00.2 188 25. 2 1 255 0.1 9412.6 62 75. 1 ... 3 757 .4 1670.4 30 05. 9 1336.4 2404.7 1069.1 1803.6 801.8 1202.4 53 4 .5 901.8 400.9 601.2 267.3 N (KN) Pgl (KN) 16 359 6 18776.3 17 858 .5 14196.9 1 355 1 .5 7119.8 6060 3697.6 173.6 100 102.6 88 91.2 52 .4 ... F 55 F54 F44 F34 F24 F23 F22 Gpile (KN) Gsoil (KN) 59 932.2 26324 3 757 .4 1670.4 30 05. 9 1336.4 2404.7 1069.1 1803.6 801.8 1202.4 53 4 .5 901.8 400.9 601.2 267.3 N (KN) Pgl (KN) 16 359 6 18776.3 17 858 .5...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 18:20

... 50 6. 058 52 .2826 89.7791 51 5 .53 50 .81 75 82.9261 0.3638 50 3 .54 1 52 .7117 82.7839 Hớng Sóng Bắc (N) thời điểm t (s) Σ⎜qx⎜(T) Σ⎜qy⎜(T) Σ⎜qz⎜(T) -0.4103 179.0 65 1 75. 157 54 .637 1 85. 529 181.824 46. 755 3 ... 0 .55 90 0.0 159 35. 157 2 49.974722 OXKSCL 10.296 0 .55 90 0.0 159 35. 157 2 42.878311 COC 15. 0 75 0.7620 0.0206 36.9903 57 .488 656 Thứ t -Kết kiểm tra dộ mảnh đợc cho phần phụ lục g.Xây dựng phơng án kết ... 0.0191 45. 2 356 50 . 452 892 OCHEO 20.029 0.6100 0.0 159 38.3648 76. 256 912 ONGANG 16.900 0 .55 90 0.0143 39.0909 70.180216 OXDAP 13.383 0 .55 90 0.0143 39.0909 55 .57 5 256 ONDAP 8. 950 0 .55 90 0.0143 39.0909...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 02:20

... tử 53 45 Nút Sx Sy S xy T max 484,20 55 6,32 628 ,53 -117,91 482,20 832,09 884 ,54 50 58 -300,91 354 ,92 640,98 719,99 50 70 53 77 -100,81 50 58 53 61 50 46 -292,10 277 ,53 649,91 709 ,58 50 70 -367, 15 3 65, 02 ... 2737-19 95 Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế 2 TCXDVN 338: 20 05 Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCXDVN 356 : 20 05 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 17 65: 19 75 Thép ... tính tốn đường hàn Phần tử 49 25 Nút Sx Sy S xy T max -53 9,44 766,63 4 65, 39 801,90 50 58 - 457 ,81 423, 85 627,87 767,17 50 58 -271,93 426,39 420,36 54 6,46 50 70 49 35 5046 -121,77 312,37 384,09 441,19...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 13:20

... 2,87 85 B II cotg D cotg 1,1 159 1,2 454 1,3903 1 ,55 27 1,7349 1,9397 2,1703 2,4307 2,7 252 3, 059 1 3,4386 3,8713 4,3661 4,9338 5, 5872 6,3424 7,2188 8,2403 9,4367 10,8 455 12 ,51 38 cotg 3,1416 3,3196 3 ,51 00 ... 4,6940 4,9894 5, 30 95 5, 657 2 6,0 358 6,4491 6,9016 7,3983 7,9 453 8 ,54 97 9,2198 9,9 654 10,79 85 11,7334 12,7874 ’II: trọng lượng riêng đất đáy móng II: trọng lượng riêng đất từ đáy móng trở lên mặt ... lại kích thước cột giải lại khung Từ ta có kích thước cột để tính tốn thiết kế móng 2.3.3 Chọn sơ tiết diện đáy móng Tiết diện đáy móng chọn sơ theo điều kiện ổn định đất đáy móng: tc ptb R II...

Ngày tải lên: 16/03/2014, 15:20

Ngày tải lên: 04/04/2014, 23:06