tính toán dầm chiếu nghỉ 2

... D1 (25 0X700) D4 (22 0X500) D5 (22 0X400) 4800 27 00 D4 (22 0X500) D2 (25 0X400) D1 (25 0X700) D3 (25 0X400) 4800 29 00 c 29 00 D4 (22 0X500) D5 (22 0X400) D1 (25 0X700) D4 (22 0X500) D5 (22 0X400) 4800 7800 d 120 0 D2 (25 0X400) ... PC2 Do sàn (O2) 2. 49x2 (hình thang) 24 0x [2. 49+ (2, 49 -2) ]x2/4 Do sàn (O2) 2. 49x2m (tam giác) 24 0x0.5x2x1 Do sàn (O2) 2. 49x2 (hình thang) 24 0x [2. 49+ (2. 49 -2) ]x2/4 Do sàn (O2) 2. 49x2m (tam giác) 24 0x0.5x2x1 ... 23 10 D5 (22 0X400) 24 90 D5 (22 0X400) 3010 5100 D3 (25 0X400) 24 90 D2 (25 0X400) 24 90 D5 (22 0X400) D1 (25 0X700) 5100 D3 (25 0X400) 29 00 D5 (22 0X400) D1 (25 0X700) 23 10 1600 24 90 D5 (22 0X400) D1 (25 0X700) D4 (22 0X500)...

Ngày tải lên: 10/06/2016, 22:33

... -22 ,23 22 ,19 -18,61 30 ,20 30 ,20 l /2 0,54 -3,38 2, 12 -22 ,23 22 ,19 -22 ,50 22 ,73 22 ,73 3l/4 -3,34 -3,38 -2, 20 -22 ,23 22 ,19 -28 ,37 18,85 28 ,37 l -7 ,23 -3,38 -6, 52 -22 ,23 22 ,19 -36,15 14,96 36,15 ... -148.16 - 42. 52 -22 .95 74.17 -74.39 34. 62 -27 4.03 -36.09 -22 2.55 Đ 1.07 1 .28 -0.64 -29 .94 29 .95 -148.16 - 42. 52 -22 .95 74.17 -74.39 31. 02 -22 2.55 -28 .87 -73.98 28 .59 -27 4.03 C -3.73 -1. 42 -0.46 16.54 ... 64 ,21 64 ,21 3l/4 1,65 -3,59 6,43 - 62, 09 61,91 -60,44 63,56 63,56 l 1,00 -3,59 6,43 - 62, 09 61,91 -61,09 62, 92 62, 92 8, 32 -3,38 10,76 -22 ,23 22 ,19 -14, 72 37,97 37,97 l/4 4,43 -3,38 6,44 -22 ,23 22 ,19...

Ngày tải lên: 16/07/2016, 15:33

... 0.3174 0 .27 94 0 .24 27 0 .23 04 0 .24 27 0.1716 0.4961 0.87 12 4.3 Tính nội lực dầm ngang 0.0545 0.0146 1,9m 1.1m 0. 121 0 1,9m 0. 120 7 0.3473 0 .28 70 0. 528 0 0.7055 0.7350 0.3171 2. 7m S 24 Tính nội lực dầm ngang ... CHNG V: Tính toán nội lực kết cấu cầu Cơ sở tính toán thiết kế cầu theo 22 TCN -27 2-05 Tính nội lực dầm chủ Tính toán mặt cầu 3.1 Phương pháp dải 3 .2 Phương pháp kinh nghiệm ... chiều dài nhịp dầm chủ p=1 x k1 k2 2. 2 6.6 11 4 .2 Tính nội lực dầm ngang S 23 Tính nội lực dầm ngang nhiều nhịp Xét dầm ngang làm việc không gian với toàn kết cấu nhịp Công thức tính Mr Qr: Khi...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 21:39

... MAX, MIN, TRUNG BÌNH Cửa Giang Thành 100 -50 Cửa Đại 43 52 84 92 10 11 12 14 15 18 19 21 21 -20 0 20 Cửa Ơng Đốc 65 Cửa Cổ Chiên nc -150 22 Cửa Hàm L ng Cửa Tranh Đề -100 15 H(cm) Cửa Định A n Cửa ... Gành Hào Cửa H àm Lng 40 Cửa Định An 30 20 10 w Độmặn(g/l) 50 Cửa Tranh Đề Cửa Cổ Chiên C ửa Đại w 39 43 52 84 65 92 10 11 12 14 15 15 18 19 20 21 21 22 Vị trí mặt cắt Max Min Trung bình H×nh ... 150 -50 -100 -50 -100 -150 -150 -20 0 -20 0 60 120 180 24 0 Thời gian (giờ) Kết đo đạc 300 360 60 Kết tính tốn 120 180 24 0 Thời gian (giờ) Kết đo đạc 300 360 Kết tính tốn H×nh 8: H tÝnh to¸n vμ thùc...

Ngày tải lên: 06/12/2015, 19:34

... Comb17 X X 18 Comb18 X X 19 Comb19 X X 20 Comb20 X x 21 Comb21 X 22 Comb 22 X X 23 Comb23 X X 24 Comb24 X X 25 Comb25 X X 26 Comb26 X 27 Comb27 X 28 Comb28 X 29 Comb29 X x x x x X X X X X X x x X x ... 5.531 T/m2 ∑fsihi= (2. 3x2.35+3.6x2)+ (2. 42x1.35)+ (2. 53 +2. 63 +2. 71)x2+(4.87x2.11)+( 5.08+5 .28 1+5.481)x2 +5.531 = 79.1T Từ số liệu ta vào công thức: Qtc= m×(mr×qp×AP+∑mf×fsi×li) Qtc = 325 ×0.385 +2. 2× 79.1 ... m=3,từ xác đònh chiều dài tự cọc Vò trí Lo 14.19 14 .22 14.75 13 .25 11.75 10 .25 8.75 7 .25 Lu 21 .19 21 .22 21 .75 20 .25 18.75 17 .25 15.75 14 .25 3.3 .2 Chiều dài chòu nén cọc EF Ln = Lo + ×10−3 P = L...

Ngày tải lên: 01/04/2013, 22:37

... y=x(l-x)/l y1=(l-x)/l y2=1-y1 (m2) (m2) (6)/(4) 1-(8) 3(m2) (m2) (4).(7) /2 (6).(8) /2 (5).(9) /2 (10)+(11)+( 12) 29 .60 1.50 28 .10 1. 424 21 .075 21 .075 29 .60 7.40 22 .20 5.550 82. 140 82. 140 M3 29 .60 9.87 19.73 ... 10B2+9B3 10B2+10B3 10B2+11B3 10B2+12B3 M1 78.438 1 02. 244 1 02. 244 M2 25 3.844 353.457 353.457 M3 307.961 419. 129 419. 129 M4 334.550 471 .27 7 471 .27 7 Q0 56. 020 72. 391 72. 391 Q1 49.566 66 .26 8 66 .26 8 ... = 1 52, 29cm 434 ,29 7,6 12 0,15 .20 5 .20 . 126 ,85 = 64980,74kG 1 52, 29 + Q Lực cắt ngoại lực tính toán = 81831 kG VT= Q + P.C =81831+7,6 12 1 52, 29 = 829 90 ,23 kG VP =9100 0,7 0,908 0,8356 + 24 00...

Ngày tải lên: 20/03/2015, 00:33

Ngày tải lên: 29/04/2016, 14:31

... THEO TIÊU CHUẨN TCVN 5574 :20 12 2.5.1 Tính toán dải nghiêng chịu nén vết nứt xiên ……… … (61) 2. 5 .2 Tính toán tiết diện nghiêng chịu lực cắt ………………………… … ( 62) 2. 5.3 Tính toán theo giáo trình kết ... chịu nén tính toán Rsc (xem 6 .2. 2.6, 6 .2. 2.7, 6 .2. 2.11, 6 .2. 2.18) cần thay ứng suất  sc   sc,u   sp  xác định với hệ số  sp  1, (MPa) không lớn Rsc ,  sp  sc,u lấy theo 6 .2. 2.3 2. 1.4 ... tiến hành tính toán theo công thức dùng cho trường hợp tổng quát (xem 6 .2. 2.19) Nếu kết tính toán từ công thức (2. 7) (2. 10) cho thấy x   R h0 , cho phép tính toán theo điều kiện (2. 6) (2. 9), chiều...

Ngày tải lên: 09/06/2016, 09:05

... THEO TIÊU CHUẨN TCVN 5574 :20 12 2.5.1 Tính toán dải nghiêng chịu nén vết nứt xiên ……… … (61) 2. 5 .2 Tính toán tiết diện nghiêng chịu lực cắt ………………………… … ( 62) 2. 5.3 Tính toán theo giáo trình kết ... ……………………………… ( 32) 1.6.4 Ảnh hưởng cốt thép dọc …………………………………….….… (33) CHƢƠNG II I TÍNH TOÁN DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO CÁC TIÊU CHUẨN 2. 1 TÍNH TOÁN DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TCVN 5574 -20 12 2.1.1 Nguyên ... EN:19 92- 1-1 2. 2.1 Khả chịu cắt bê tông …………………………….…… … (57) 2. 2 .2 Điều kiện hạn chế ……………………………………… … ……… (58) 2. 2.3 Khả chịu cắt cốt thép đai ………………………………… (59) 2. 5 KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA DẦM...

Ngày tải lên: 05/07/2016, 20:52

... 1.3 420 28516 0.056556437 18 -0.047141 0.0 022 222 74 1. 429 126 3 72 0.06 022 6958 Tổng -0.40 929 36 0.0135009 12 Fk2( t ) 0.04346 1. 129 52 2.8466 4.9 920 6 7.45769 10.1 523 12. 9998 15.9358 18.904 21 .8544 24 .7484 ... -0.0000 32 1. 024 E-09 0.301 022 0.0 127 6 627 8.936388831 -0.0000118 1.3 924 E-10 0.1110 02 0.0047075 62 3 .29 529 3381 -0.000 024 9 6 .20 01E-10 0 .23 423 3 0.009933754 6.953 627 559 -0.000 028 2 7.9 524 E-10 0 .26 527 5 0.01 125 027 5 ... 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.016384 1.001607746 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.016384 1.001607746 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.016384 1.001607746 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.016384 1.001607746 0.03003 320 8...

Ngày tải lên: 07/08/2013, 13:54

... -) Khi mỏc v a t 25 tr lờn: Rak = R + -) Khi mỏc v a nh hn 25 : Rak = R + 2 Ra 2R 100 2 Ra R 2R 100 R25 - Trong ú: -) R - C ng tớnh toỏn c a kh i xõy khụng cú c t thộp -) R25 - C ng ch u nộn ... ngang Rak : nh theo cụng th c: -) Khi mỏc v a t 25 tr lờn: Rak = R + -) Khi mỏc v a nh hn 25 : Rak = R + 2 Ra 2e (1 ) R 100 y àRa R 2e (1 ) R 100 R25 y Chng Tớnh toỏn kh i xõy cú c t thộp theo ... 10mm kh i xõy i v i tr , c t: mụi tr ng khụ rỏo -) 20 mm kh i xõy mụi tr ng khụ rỏo -) 15mm kh i xõy ngoi tr i -) 25 mm kh i xõy ngoi tr i -) 20 mm kh i xõy n m d i t -) 30mm kh i xõy n m d i t...

Ngày tải lên: 17/03/2014, 10:20

... c (2. 2.17) (2. 2.19) (2. 2 .20 ) cong c a c u ki n: 1 = + rb r rcs (2. 2 .21 ) võng l n nh t c a d m: ∆ = k L rb (2. 2 .22 ) Khi có c t kép mômen quán tính c a ti t di n tăng, ó võng c a d m s gi m 2. 3 ... Tiêu chu n As (cm2) A's (cm2) As + A's (cm2) TCVN 5574 -20 12 146, 92 51,30 198 ,22 Eurocode 19 92- 1-1 144 ,22 93,87 23 8,09 ACI 318 -20 02 123 ,15 87 ,29 21 0,44 11 3 .2 VÍ D Xét d m ơn gi n ch u t i tr ng phân ... Các công th c b n tính c t thép fydAs = 0,567fckbs + fscA’s M ≤ MRd = 0,567fckz + fscA’s(d - a’) (2. 2.6) (2. 2.7) 2. 2.3 i u ki n h n ch x ≤ 0,45d (2. 2.8) a’/x ≤ 0,38 (2. 2.9) 2. 2.4 nh hư ng c a...

Ngày tải lên: 06/06/2014, 16:17

... -1 12, 648 82, 55 32, 11 - 32, 09 -21 53 ,27 0 -22 67,910 -27 71,150 26 43, 322 27 46,498 27 93,09 N 22 35,8 My 69,819 -9,987 32, 422 - 32, 1 52 - 12, 281 Mx 44,571 12, 788 8 ,22 3 -8,0 92 N 22 17,3 535,33 -83,86 82, 55 ... -29 ,003 22 ,666 11,555 -25 ,718 20 ,785 2, 515 Mx 1 82, 54 22 ,29 1 -5,607 5,486 72, 52 - 72, 517 188, 028 176,935 25 5,0 62 204,833 197,558 26 7,8 72 137,339 N 22 85 ,2 469,56 -21 ,51 21 ,19 58,95 -58,94 -22 63,980 -23 06,680 ... 4,59 8 ,28 3 -24 ,3 02 - 12, 6 92 -8,113 -22 ,691 - 12, 2 42 -3,981 Mx 89,875 10,917 2, 669 -2, 609 -26 ,407 26 ,404 -87 ,20 6 - 92, 484 -116 ,28 2 -100,7 92 -1 02, 048 - 123 ,467 -75,937 N 13 42, 2 25 0,66 -14,79 14,59 27 ,06...

Ngày tải lên: 07/06/2014, 10:10

... 0.3174 0 .27 94 0 .24 27 0 .23 04 0 .24 27 0.1716 0.4961 0.87 12 4.3 Tính nội lực dầm ngang 0.0545 0.0146 1,9m 1.1m 0. 121 0 1,9m 0. 120 7 0.3473 0 .28 70 0. 528 0 0.7055 0.7350 0.3171 2. 7m S 24 Tính nội lực dầm ngang ... CHNG V: Tính toán nội lực kết cấu cầu Cơ sở tính toán thiết kế cầu theo 22 TCN -27 2-05 Tính nội lực dầm chủ Tính toán mặt cầu 3.1 Phơng pháp dải 3 .2 Phơng pháp kinh nghiệm 3.3 ... chiều dài nhịp dầm chủ p=1 x k1 k2 2. 2 6.6 11 4 .2 Tính nội lực dầm ngang S 23 Tính nội lực dầm ngang nhiều nhịp Xét dầm ngang làm việc không gian với toàn kết cấu nhịp Công thức tính Mr Qr: Khi...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 23:35

... Các phần mềm hãng CSI o o o o o CSI Sap200 : Tính toán kết cấu phức hợp CSI Col : Tính toán cột CSI Etabs : Tính toán nhà cao tầng CSI Safe : Tính toán sàn CSI Section Builder : Thiết lập loại tiết ... huyên tính to n ph n tí h loại móng bè , móng bè ọ , sàn T T , hệ dầm trự gi o , tính ph n tí h nội lự , ốt thép theo tiêu huẩn A I , EURO CODE  MCW : Tính toán thiết kế móng cọc  MDW : Tính toán ... nối thép 21 IV Concrete_Module thiết kế Bêtông 22 V.Timber Member Design_Thiết ế VI sonry ấu iện g 26 hối x y 27 VII.Cad and Detailing_CAD & Triển khai 29 VIII General...

Ngày tải lên: 25/06/2014, 09:25

... trình dân dụng  ⇒ M1 = M2   L1  Đặt α =   ⇒ M1 = 2 M2  L1  (1.1) o Từ công thức (1.1) ta thấy:  Nếu L1=L2 α=1, tức M1=M2  Nếu α =2, M1= 4.M2  Nếu α=3, M1= 9.M2 Tức α lớn Moment theo ... (kN/m), theo phương L2 o Ta xem dãy làm việc dầm đơn gối đầu có moment theo phương M1, M2; độ võng theo phương f1, f2 Hình 1.1 o Theo SBVL ta có độ võng dầm kê đơn tính sau: q.L4 M L2 f = = 384 48 ... L1 Vậy ta f1 48 E.J có: = M L2 f 48 E.J = o Về thực chất dãy làm việc đồng thời với nhau, tức ta có f1=f2, hay: M L M L 2 1 2 = 48 48 E.J L  L  E.J ⇔ M L1 = M2 L Bài giảng: Kết cấu bêtông...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 04:21

... [x2 − L1 2 − y 12 ] − k1 [x2 + L1 2 − y34 ] − c1 [x2 + L1 2 − y34 ]   & & & & ⇒  J b φ&= k1 [x2 − L1 2 − y 12 ].L1 +c1 [x2 − L1 2 − y 12 ].L1  & & & − k1 [x2 + L1 2 − y34 ].L1 − c1 [x2 ... (3.15) 2 2 2 ω là: ω1 2 ω3 ω4 ω5 ω6 với ω1 = ω 12 , Giải (3) ta xác định giá trị 2 = 22 , ω3 = ω 32 , ω4 = ω 42 , ω5 = ω 52 , ω6 = ω 62 tần số dao động tự hệ 3.3 .2 Xác định vecto riêng hệ: 2 2 2 Thay ... K= [2* k -k -k 0;0 2* L ^2* k k*L -k*L 0;-k k*L 2* k1+k 0 0;0 0 2* L1 ^2* k1 0;-k -k*L 0 2* k1+k 0;0 0 0 2* L1 ^2* k1]; % ma tran can nhot C= [2* c -c -c 0;0 2* L ^2* c c*L -c*L 0;-c c*L 2* c1+c 0 0;0 0 2* L1 ^2* c1...

Ngày tải lên: 16/01/2015, 09:15

... khác hệ khung Tính toán theo bớc làm phơng pháp phần tử hữu hạn Đa kết nội lực hình vẽ Sơ đồ khối Nhập số liệu Tính ma trận độ cứng Thiết lập ma trận H Tính toán chuyển vị nút Tính vectơ phản ... cứng Thiết lập ma trận H Tính toán chuyển vị nút Tính vectơ phản lực phần tử theo toạ độ kết cấu Tính vectơ phản lực phần tử theo toạ độ phần tử Xuất kết ...

Ngày tải lên: 19/03/2015, 17:24

... 96.74 77.30 57.86 38. 42 18.98 -0.46 -19.90 -19.90 -74.90 - 129 .91 -184.91 ĐỒ ÁN MÔN HỌC BÊ TÔNG 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 7 .2 7.65 8.1 0.45 0.9 1.35 1.8 2. 25 2. 7 2. 7 3.15 3.6 4.05 ... 10060 020 30 .26 -30 .26 -30 .26 -30 .26 -30 .26 -30 .26 -30 .26 -30 .26 48.77 48.77 48.77 48.77 48.77 48.77 48.77 23 7.77 23 7.77 23 7.77 23 7.77 23 7.77 23 7.77 23 7.77 -24 3.34 -24 3.34 -24 3.34 -24 3.34 -24 3.34 -24 3.34 ... -27 0. 42 -27 0. 42 -27 0. 42 -27 0. 42 -48.77 -48.77 -48.77 -48.77 -48.77 -48.77 -48.77 30 .26 30 .26 30 .26 30 .26 30 .26 30 .26 18 -29 5.59 - 427 .14 -558.70 -141.14 -113.79 -86.44 -19.65 78.07 185.06 29 2.06 29 2.06...

Ngày tải lên: 28/03/2015, 08:01

... 31 ,2 kN/m; Mmax = 29 ,9 52 kNm) 34,386 45,950 22 ,8 42 0 .24 6 11,79 11 ,29 8 4,506 1,810 3,855 1, 628 3,855 1,810 4,506 15,093 15,093 29 ,9 52 29,9 52 Mmax = 29 ,9 52 kNm 11 ,29 8 11,79 0 .24 6 34,386 22 ,8 42 45,950 ... 4,477 2, 050 6,904 0,647 1 ,23 6 0, 926 0, 926 1,1 82 1 ,23 6 0,647 0,84 0 ,28 1 0 ,28 1 0,84 2, 386 Ml = 0,84 kNm 5 ,23 2 2, 805 0,378 6,904 4,477 2, 050 0,378 2, 805 5 ,23 2 28 | P a g e Ml = 0,84 kNm M Q 29 | ... 100.10 ,23 100 (20 − 10 ,2) = + + 8,75.7,69(18 − 10 ,2) + 8,75 .2, 51(10 ,2 − 2) 3 = 723 17,19cm 22 | P a g e  Wqđ = J qd h − xn = 723 17,19 = 7379,31 cm3 20 − 10 ,2 c Mn = γl R k Wqđ = 1,75.9,5.7379,31 = 122 681.03...

Ngày tải lên: 28/05/2015, 07:05