mũc cọc được đặt vào lớp đất số 3 sét nâu vàng trạng thái nửa cứng với cao độ mũi cọc là cđmc 25 m như vậy mũi cọc được chôn vào lớp đất số 3 với chiều dày là 2 m
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ NỀN MÓNG CẦU
Ngày tải lên :
24/04/2016, 21:27
... R 12 + R 22 + R 32 = 621 . 638 + 600. 23 6 + 580. 8 32 + 5 53. 568 = 23 5 6 .27 4 (kN ) R R R R R R R R R R 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 23 24 25 26 33 34 35 36 21 31 22 32 M3 27 37 28 29 30 38 39 40 M3 Hình ... AIII -Cọc đóng vào lớp đất số (sét nâu vàng, trạng thái nửa cứng) với cao độ m i cọc CĐMC = -25 m Như cọc đóng vào lớp đất số với chiều dày m -Chiều dài cọc LC = CĐĐB - Hb - CĐMC = 1.5 - - ( -25 ) ... = m, cốt thép dọc chịu lực g m 16Ф16, cọc l m từ bê tơng cấp độ bền B25 (M3 50), cốt thép AIII -M c cọc đặt vào lớp đất số (sét nâu vàng, trạng thái nửa cứng) với cao độ m i cọc CĐMC = -25 m Như...
- 50
- 965
- 2
ĐỒ ÁN KẾT CẤU HÀN Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng ( có bản vẽ cad)
Ngày tải lên :
26/02/2015, 16:32
... = 23 2 A Với vị trí hàn góc n m Ih = 32 8A = – 11 g/A.h (T21 [V] ).Chọn =10g/A.h Fd=k2 /2 = 72/ 2= 24 ,5 mm2 Vị trí hàn đứng 10. 23 2 36 00.7,8 .24 ,5.10 − Vh= =0 ,33 7 cm/s Vị trí hàn góc n m Vh= 10 . 32 8 ... tổng thể 3. 2. 5 Thiết kế ki m tra m i hàn 3. 3 D M ĐỨNG 3. 3.1 Xác định lực m men 3. 3 .2 Xác định kích thước d m 3. 3 .3 Ki m tra bền d m 3. 3.4 Thiết kế ki m tra m i hàn 3. 4 THIẾT KẾ T M ĐỠ 3. 4.1 Chọn ... Chọn U = 20 V Số lớp hàn n = + = 1 ,3 Trong F1 =(6 – 8).d = 42mm2 k y - k2 k y = 1 ,25 ⇒ Fd = 1 ,25 (7 ) = 61 ,25 mm 2 F d= Chon Fn=(8 - 12) d=56 mm2 Số lớp hàn lớp Vận tốc hàn = Trong Với vị trí...
- 47
- 1.8K
- 0
Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng
Ngày tải lên :
26/02/2015, 17:00
... chiều dày chiều dày bụng(=6mm) - T m lại, ta có bảng thông số kích thước gân tăng cứng sau: Gân /thông số Chiều cao Chiều rộng Chiều dày Vát m p (mm) (mm) (mm) (mm) M2 866 32 0 30 x30 M1 433 32 0 ... Ki m tra bền : - Ứng suất uốn : σ u = M y z max Iy Trong : 25 0 .10 8.450 + 2 + 25 0 .10. 23 0 = 32 529 1666,7 (mm4) Iy = 12 12 Zmax = 23 5 (mm) Vậy : σ u = M y z max Iy = 35 ,5.10 23 5 = 25 , 6( ... 2 (25 0 .10) + σ ⊥ sinh momen uốn My có giá trị : σ⊥ = My Iy Z max = 35 ,5.10 23 5 = 68( N / mm ) 1 23 2 91667 Trong : Iy = a w l 25 0 .10 + a w l.z = + 25 0 .10. 23 0 = 1 23 2 91667(mm ) 12 12 zmax = 23 5 Vậy ta có :...
- 34
- 489
- 0
xác định phụ tải tính toán cho các phân xưởng và toàn nhà máy
Ngày tải lên :
07/08/2013, 19:36
... 133 0 ,38 7 140 0 ,26 8 22 4 0 ,38 7 38 R 0,014 0,11 0, 025 0, 026 0,019 0,0 43 Stt KVA 34 22 ,4 14 93, 2 2481,5 1741 ,2 2091,1 1 824 ,1 P KW 4,55 6,81 4 ,28 2, 19 2 ,31 3, 97 B1-1 3x35 +25 20 2 0, 524 0,11 1 03 7 ,29 Tổng ... TBATG-B2 TBATG-B3 TBATG-B4 F mm2 3x 120 3x50 3x70 3x50 r0 l m /Km 176 0,1 53 27 8 0 ,38 7 1 83 0 ,26 8 133 0 ,38 7 40 R 0,0 13 0,11 0, 025 0, 026 Stt KVA 33 19,4 14 93, 2 2481,5 1741 ,2 P KW 3, 98 6,81 4 ,28 2, 19 ... TPPTT-B2 TPPTT-B3 TPPTT-B4 TPPTT-B5 F mm2 3x50 3x50 3x50 3x50 3x50 r0 l m /Km 177 0 ,38 7 27 8 0 ,38 7 1 83 0 ,38 7 133 0 ,38 7 140 0 ,38 7 42 R 0, 034 0,11 0, 035 0, 026 0, 027 Stt KVA 34 22 ,4 14 93, 2 2481,5 1741,2...
- 72
- 2.8K
- 6
4 6 xác định sức chịu tải của móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
15/12/2016, 23:36
... 0 ,2 35 42 48 53 56 58 62 65 72 79 86 93 100 Cỏt nh Cỏt bi 0 ,3 23 30 35 38 40 42 44 46 51 56 61 66 70 Ca t loi sột IL 0,4 0,5 0,6 15 12 21 17 12 25 20 14 27 22 16 29 24 17 31 25 18 33 26 19 34 27 ... nht ca gúc ma sỏt () ca t vựng lm vic 13 15 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 H s A 7,8 8,4 9,4 10,1 12, 0 15,0 18,0 23 , 1 29 ,5 38 ,0 48,4 64,9 B 2, 8 3, 3 3, 8 4,5 5,5 7,0 9 ,2 12 ,3 16,5 22 ,5 31 ,0 44,4 ... 0, 1m Bờ tụng B25 Rb = 14500 kPa fx = 3, 14 0,00 62 / = 0,000 028 2 m2 ; tx = 0, 1m, Dn = 0,5 2m Asx = 3, 14 0,5 0,000 028 2/ 0,1 = 0,0004 43 m2 As = 16 3, 14 0, 020 2 / = 5, 024 10 -3 m2 ; Fb = 3, 14 (0, 62 -...
- 32
- 824
- 0
Đánh giá sức chịu tải của cọc bằng mô hình toán trên plaxis
Ngày tải lên :
18/12/2013, 13:42
... x m đen đôi chỗ lẫn cát, trạng thái chảy h2 = 11 .3 m; γ = 15 .3 kN /m3 ; γ '2 = 5 .3 kN /m3 ; c2 = 7.4 kN /m2 2 = 30 23 ; IL = 1.74 Lớp 3: Sét m u x m xanh, x m nâu, x m vàng, trạng thái dẻo m m h3 ... kN /m2 2 = 180 3 ; IL = 0.16 Lớp 3: Á sét m u x m xanh nhạt, trạng thái dẻo m m h3 = 2. 15 m; γ = 19.9 kN /m3 ; γ '3 = 9.9 kN /m3 ; c3 = 24 .2 kN /m2 3 = 21 0 12 ; IL = 0. 03 Lớp 4: Á cát m u x m xanh ... kN /m3 ; c1 = 41.1 kN /m2 ; φ1 = 150; IL = 0. 23 Lớp 2: Sét m u nâu đỏ, loang lỗ x m xanh lẫn sạn sỏi laterit, trạng thái dẻo m m- dẻo cứng h2 = 2. 0 5m; γ = 20 kN /m3 ; γ '2 = 10kN /m3 ; c2 = 29 .9 kN /m2 ...
- 106
- 2.5K
- 9
Xây dựng lời giải gần đúng đánh giá sức chịu tải của nền nhiều lớp dưới móng nông
Ngày tải lên :
18/12/2013, 13:43
... 59 .2 63. 8 67 .3 71 .3 75 .3 30.1 43. 0 53. 9 64.0 73. 6 82. 9 91.8 101 109 118 127 135 1 43 46.1 73. 8 97.1 119 140 160 179 190 21 8 23 7 25 6 27 5 2 93 75 .3 139 1 93 2 43 29 2 33 9 38 6 4 32 478 5 23 568 6 13 658 22 ... 10.1 63 10.7 63 11.41 12. 108 12. 861 13. 676 14.589 15.517 16.558 17.69 18. 925 20 .27 2 21 .746 23 . 361 N 0.5 1 .2 2.5 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 12. 72 ... 0 .3 4.75 1.9 0 .28 5. 037 1. 924 0 .26 5 5 .26 5 0 .25 5.58 2. 06 2. 13 0.4 5. 23 2. 2 0 .38 5. 537 2 .25 5 0 .36 5 5.785 2 .31 2 0 .35 6.107 2. 26 2. 465 0.54 5.74 2. 53 0.51 6.05 2. 58 0.495 6 .29 2. 65 0.48 6. 625 2. 72...
- 64
- 1K
- 1
Tài liệu Phương pháp tính toán sức chịu tải thẳng đứng của cọc ppt
Ngày tải lên :
23/12/2013, 16:15
... tích m i cọc (m2 ) qd Cờng độ kháng cực đại m i cọc (kN /m2 ) U chu vi cọc (m) Li Bề dày lớp tiếp xúc thứ i với m t xung quanh cọc (m) fi : Cờng độ ma sát bên thành cọc lớp thứ i (kN /m2 ) 17 (3) Bài ... 30 37 .2 22. 5 19.7 34 52. 6 36 .5 36 .0 35 57.8 41.4 42. 4 Các trị số hệ số Nc, Nq N cho công thức Terzaghi 40 95.7 81 .3 100.4 đợc trình bày bảng bên 45 1 72 .3 1 73. 3 29 7.5 48 25 8 .3 28 7.9 780.1 50 34 7.5 ... hiệu nh m cọc Báo cáo cho đất rời với khoảng cách cọc thông thờng 2D-3D Eg chí có giá trị lớn Lý đất rời trình đóng cọc l m đất gần cọc có m t độ tăng lên cọc sau l m đất chặt so với cọc trớc...
- 20
- 2.3K
- 13
Tài liệu Sức chịu tải của cọc bê tông potx
Ngày tải lên :
26/02/2014, 12:20
... hạn Su 25 0 Kpa, tính Su lớn 0 ,25 Mpa lấy nào? lấy giá trị hay max 0 ,25 Mpa? - Thứ 2: Hệ số dính kết anpha phụ thuộc vào Su chiều sâu ng m cọc vào lớp đất Trên đồ thị chia trường hợp 10D, 20 D, 40D…nếu ... tải cho cọc đóng lớp đất sét số liệu Su (cường độ kháng cắt không thoát nước) từ thí nghi m máy nén trục m có số liệu SPT Như theo 27 2-05 phải quy đổi từ SPT sang Su để tính phương pháp nửa thực ... sét - Theo 22 TCN 27 2-05 (điều 10.7 .3. 3.2a): Đưa trường hợp tương ứng với hình (hình 10.7 .3. 3.2a-1) có thích theo Tomlinson 1987 - Theo: Trang 44 45, có đưa phiên Tomlinson 1980 Tomlinson 1995...
- 7
- 3.2K
- 22
Tính toán sức chịu tải cọc bằng phương pháp nén tĩnh
Ngày tải lên :
22/03/2014, 09:05
... thí nghiê m 3. 2 Tiến hành thi nghi m: Tốc độ chuyển vị đầu cọc: + Không 0 .25 mm/h cọc chống vào lớp đất lớn, đất cát, đất sét từ dẻo đến cứng + Không 0.1mm/h cọc ma sát đất sét dẻo m m đến dẻo ... AE/C Z = MC/L (3) Với: A Tiết diện ngang cọc; C - Tốc độ sóng E - M đun đàn hồi cọc; M - Khối lượng cọc Tốc độ m i cọc, tính từ tốc độ đo thời đi m t đầu cọc: Vmc = 2v(t1) – R/Z; Sau số biến ... chịu tải cọc cao độ ngập đất cọc, ma sát thành bên sức kháng m i cọc Ứng suất cọc: ứng suất nén lớn nhất, ứng suất kéo lớn ứng suất nén m i cọc Sự hoạt động búa: lực truyền lớn búa lên đầu cọc, lực...
- 45
- 1.4K
- 13
Báo cáo khoa học "ĐÁNH GIÁ HỆ SỐ SỨC KHÁNG CHO MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CỦA TCXD 205:1998 " docx
Ngày tải lên :
23/03/2014, 06:20
... STT Chiều dài (m) Tiết diện (cm) Lớp tựa cọc 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 42, 15 39 ,47 39 ,45 41,77 40,19 40,1 38 ,86 39 ,54 39 ,3 38,8 43 43 43 21 ,8 21 ,5 21 19 13 42. 7 43. 1 43. 6 43. 7 22 ... Nhật) 27 6.0 2 43. 0 35 4.0 25 5 .0 25 2 .6 22 7.7 140.1 27 9.9 36 5.7 27 9.9 33 0.0 34 1.7 33 4 .2 96.18 131 .1 70.5 2 03. 1 159.5 36 8 39 3 5 12 496 160 Phương pháp (Tra bảng) 181.9 1 43. 9 134 .8 146.5 158.9 147 .2 138 .0 ... 72. 0 1 62. 0 157.0 20 2.0 166.0 32 5 32 0 31 3 33 5 164 24 25 26 27 44 .2 44.5 41.65 36 .2 40 40 40 40 Cát trung Cát trung Cát trung Cát trung (a)Tính theo số liệu SPT 516 487 474 28 7 37 9 33 7 35 3 35 4 34 0...
- 5
- 1.3K
- 6
ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép trong đất yếu ở đồng bằng sông cửu long
Ngày tải lên :
07/04/2014, 14:05
... chịu m i cọc (Qp) Lớp c j ' Độ sâu 'v Nq đất (kN /m2 ) (độ) m i cọc( m) (kN /m3 ) (kN /m2 ) 36 ,6 14, 83 35 10,8 2 93, 55 Nc N qp (các hệ số phụ thuộc j) (kN /m2 ) 3, 879 10,8 72 Qp (kN) 1 ,29 2 1540,19 96 ,26 Bảng ... 1,5 ; ; 2, 5 ; ; 3, 5 ; ; 4,5 ; m - Cọc có tiết diện 25 x25cm, di 32 m (m i cọc c m vo lớp đất sét nửa cứng) , M c 30 0 - Độ sâu đầu cọc : -1 m 4 .3 Tính toán cụ thể - Xác định sức chịu tải cọc cha ... tiêu lý lớp đất Chỉ tiêu Ký hiệu Lớp đất M tả tên v trạng thái đất Lớp đất Lớp đất Lớp đất Cát nhỏ lẫn Bùn sét, trạng Sét pha cát, dẻo Sét lẫn cát bùn sét thái chảy cứng đến nửa cứng nửa cứng Bề...
- 8
- 5K
- 55
Chương 4 sức chịu tải của nền đất
Ngày tải lên :
09/05/2014, 21:31
... Nγ 5,14 30 21 ,8 18,4 30 ,1 1,56 6,47 31 25 , 5 20 ,6 32 ,7 10 2, 49 8,45 32 29 ,8 23 , 2 35 ,5 11 1 ,20 2, 71 8,80 33 34 ,8 26 ,1 38 ,7 12 1, 43 2, 97 9 ,29 34 40,9 29 ,4 42, 2 13 1,69 3, 26 9,80 35 48,0 33 ,3 46,1 ... 19,4 20 ,5 21 ,4 22 ,4 23 , 4 24 ,3 14,8 17,9 20 ,6 23 , 1 25 , 4 27 ,7 29 ,8 31 ,9 34 ,0 36 ,0 38 ,0 39 ,9 41,8 20 ,7 27 ,0 32 ,3 37 ,3 41,9 46,4 50,8 55,0 59 ,2 63, 8 67 ,3 71 ,3 75 ,3 30,1 43, 0 53, 9 64,0 73, 6 82, 9 91,8 ... 28 30 32 34 36 38 40 AO 1,7 2 ,3 3,0 3, 8 4,9 6,8 8,0 10,8 14 ,3 19,8 26 ,2 37 ,4 50,1 BO 4,4 5 ,3 6,5 8,0 9,8 12 ,3 15,0 19 ,3 24 ,7 32 ,6 41,5 54,8 72, 0 CO 11,7 13, 2 15,1 17 ,2 19,8 23 , 2 25 , 8 31 ,5 38 ,0...
- 26
- 7.5K
- 23
SỨC CHỊU TẢI CỌC ĐÓNG THEO ĐẤT NỀN
Ngày tải lên :
28/05/2014, 09:56
... thép 2. N(110-N)/41,84 t sét C c thép ch H 2. N(110-N)/55, 72 18,58 +20 ,93Ln(N) -2, 17 +3, 16N0,044N2 +2 ,36 .10-4N3 23 , 27 +10,08Ln(N) H n h p sétb i-cát; cát có 2. N(110-N)/47,86 nhi u b i; b i Cát 1, 82. N ... =30 -:-60) Chú ý v i N60< l y N60= (b qua ma sát thành bên t y u) N60 > 60 l y N60 = 60 tn n c chia l m nh m: Nh m t sét; nh m h n h p sét b i cát, cát có nhi u b i, b i; nh m cát nh m vôi m m, ... n 22 TCN 27 2-05 c vi t N) Trang:4/5 Công ty CP T v n Xây d ng 533 77 Nguy n Du, n ng t lu n ki n ngh i v i ng i l m công tác thi t k n n m ng c n th u tri t m t lu n i m r ng m i tính toán m ng...
- 5
- 1.2K
- 12
PPHƯƠNG PHÁP XARATOV ĐỂ DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC ĐÓNG
Ngày tải lên :
02/06/2014, 13:15
... 26 9. 438 25 0 .000 22 9.700 93. 140 32 2. 840 27 0.000 23 4 . 738 108.575 34 3 .31 3 33 5.000 10 23 8 .096 116.099 35 4.195 36 0.000 13 2 43. 134 125 . 28 4 36 8.418 39 0.000 16 24 8.171 1 32 .888 38 1.059 420 .000 20 25 4 .888 ... 3, 933 49 4.184 23 pF (kN) 125 , 899 23 9 ,5 72 286, 633 32 1,689 416,59 495 ,22 2 526 ,790 PumII (kN) 79,094 150,5 180,064 20 2,087 26 1,704 31 1,101 33 0,9 23 Pum (kN) 79,094 22 9,594 25 9 ,158 28 1,181 34 0,798 39 0,195 ... theo độ lún Sum (mm) 2, 866 10 15 17,5 S (m) 0,00 134 0,0 02 134 0,0 031 34 0,007 134 0,00 12 134 0,0014 634 L -4,5 036 1 -8,47505 - 12, 4465 -28 ,33 22 -48,1894 -58,118 Y 1,9 028 9 2, 27669 2, 555 13 3 ,30 8 92 3, 933 49...
- 19
- 515
- 0
DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI GIỚI HẠN CỦA CỌC CHỊU LỰC DỌC TRỤC
Ngày tải lên :
02/06/2014, 13:15
... 5: Lực ma sát bên cọc đất sét yếu (kN /m) Sức chống cắt không thoát nước Su (kPa) Dawson (19 83) API (1994) Stemple (1984) OCDI (20 02) 629 ,04 25 4 ,451 37 3 ,30 2 8 43, 75 656,875 23 3 ,36 5 520 ,9 63 718,75 ... 0,5 0 ,3 600 120 0 ≥5000 α = 0,5 24 50 72 Su α 1 ,2 α=1 ,2 – 0,3Su L < 20 D 3 α = 1 ,2- 0,3Su α = 0 ,25 0 ,25 α = 0 ,25 α L > 20 D ÷ 1,5 1,5 ÷ 4,0 >4 50 ψ ≤ 0 ,35 0 ,35 ≤ ψ < 0,80 − 0, ψ α = ψ −0, 25 α ... thực nghi m thực nghi m Hình 3: Sơ đồ dự báo sức chịu tải giới hạn cọc theo phụ lục B a- Lớp đất tốt g m lớp đất dính n m lớp đất rời b- Lớp đất tốt g m lớp đất rời n m lớp đất dính 3. 2 Sức chịu...
- 14
- 725
- 0