ket cau be tong cot thep nha 2 tang

... + Hc t + a1 M: cao trình mái (m) M = D + hm1 + L.i /2 + t + hcm Cột... Cột giữa Móng 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 Ưu điểm : 9 Dễ tổ chức vận chuyển, sx theo dây chuyền ... Cột L0 = 2. 5 Ht Cột L0 = 1.5 Hd CỘT GIỮA : Nội lực chiều xấp xỉ Æ tính thép đối xứng 52 4 .2 Tính toán kiểm tra khác : 4 .2. 1 Kiểm tra ổn định mặt phẳng Ngoài mặt phẳng cột chịu nén tâm 4 .2. 2 Tính ... chăn nuôi, kho chứa… 10 11 12 13 b) Lực hãm cầu trục : Tmax Tmax= n.T.Σyi Tmax (+) or (-) 42 2 .2. 2 Tải trọng gió Phía đẩy Phía hút Gió phân bố đều: q1 (gió đẩy) q2 (gió hút) +Áp lực gió : Wtt

Ngày tải lên: 15/06/2016, 01:38

... (10? ?25 )% Cốt thép rắn có giới hạn chảy khơng rõ ràng gần giới hạn bền εch = 3% ÷ 4% 2. 2.4 Độ dẻo cốt thép 2. 2.5 Tính hàn 2. 2.6 Ảnh hưởng nhiệt độ Chương 2: CÁC TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA VẬT LIỆU 2. 2.7 ... H 2. 1 Cấu trúc bê tông 2. 1 .2 Cường độ bê tông Là đặc trưng bê tông phản ánh khả chịu lực Chương 2: CÁC TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA VẬT LIỆU 2. 2 .2 Tính chất cốt thép a Biểu đồ ứng suất biến dạng H 2. 8 ... mỏi 2. 2.8 Phân nhóm cốt thép Phân theo TCVN 1651 – 1985 Phân theo TCVN 5574 – 20 12 Theo tiêu chuẩn Nga Mac thép nhóm thép 2. 2.9 Chọn dùng cốt thép Chương 2: CÁC TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA VẬT LIỆU 2. 3

Ngày tải lên: 18/12/2020, 07:49

... 1704 1988 22 72 2556 2, 235 No 22 22, 2 387 774 1161 1548 1935 23 22 2709 3096 3483 3,0 42 No25 25 ,4 510 1 020 1530 20 40 25 50 3060 3570 4080 4590 3,973 No29 28 ,7 645 129 0 1935 25 80 322 5 3870 4515 5160 ... 1 42 213 28 4 355 426 497 568 639 0,56 No13 12, 7 129 25 8 387 516 645 774 903 10 32 1161 0,994 No16 15,9 199 398 597 796 995 1194 1393 15 92 1791 1,5 52 No19 19,1 28 4 568 8 52 1136 1 420 1704 1988 22 72 ... No 32 32, 3 819 1638 24 57 327 6 4095 4914 5733 65 52 7371 6,404 No36 35,8 1006 20 12 3018 4 024 5030 6036 70 42 8048 9054 7,907 No43 43 14 52 2904 4356 5808 726 0 87 12 10164 11616 13068 11,38 No57 57,3 25 81

Ngày tải lên: 18/01/2022, 10:05

... Trang 15 27 4 CHƯƠNG 3 2 2 2 M= Pom =(Paax + Pain) 2 = (108 + 42, 7) x = = 24 ,21 kNm/m M, _ _ _ 24 21000 Diện tích cốt thép lệ 0t thép Ay 0,9E,.h,; 0,9x 225 A„=_—_ 1% — _ x 400 =29 9 mm? mm ... THÉP | Pmin =— As 27 3 c c , N’ 1 — + yyH = 20 018 ¡_6x0.15 +20 x1 ,2 =63kNim? a 1,8x 2, 2 2, 2 Kích thước đáy móng thỏa My =M -Qh= (70 — 50 x 0,45) = 47,5 kNm uM 47,5 0,15 m < ;2 =2, 2/6=0,37 m ẹ =——_ ... cận 3 .2 MONG DON 3 .2. 1 Cấu tạo Móng đơn toàn khối có thể có dạng bậc hay dạng tháp Trang 4 | MONG BETONG COT THEP 26 3 3 .2. 9.1 - Diện tính đáy móng :A, xác định theo Ar> — "— (3 .2) Rˆ

Ngày tải lên: 21/02/2022, 23:31

... bh = 1− = 1− h 2( bh + nFa ) 2( 1 − nµ1 ) F Víi µ1 = a Tõ ®ã ta cã: bh h x x Wn = b(h − x)( + ) + 2nFa (h0 − ) ξ= (7 .23 ) (7 .24 ) Trong thực tế lấy gần giá trị = 1 /2, công thức (7 .22 ) có giá trị ... giá trị gần nh sau: (7 .25 ) Wn = (0 ,29 2 + 0,75 + 0,15γ 1′)bh γ1 = Víi: (bc − b)hc + 2nFa ; bh γ 1′ = ( Bc b)hc + nFa bh Công thức (7 .25 ) cho giá trị sai không đáng kể nà1 0 ,25 0,3 Đối với tiết ... liªn kÕt èng lång céng víi gông (liên kết ma sát) nh hình vẽ 26 00 27 60 28 70 120 0 Vị trí văng 160 300 400 630 315 120 0 1900 1300 320 0 3700 Hình 10.33: Đờng hầm chống thép SVP Hình 10.34: Liên

Ngày tải lên: 24/10/2022, 23:47

... bh = 1− = 1− h 2( bh + nFa ) 2( 1 − nµ1 ) F Víi µ1 = a Tõ ®ã ta cã: bh h x x Wn = b(h − x)( + ) + 2nFa (h0 − ) ξ= (7 .23 ) (7 .24 ) Trong thực tế lấy gần giá trị = 1 /2, công thức (7 .22 ) có giá trị ... giá trị gần nh sau: (7 .25 ) Wn = (0 ,29 2 + 0,75 + 0,15γ 1′)bh γ1 = Víi: (bc − b)hc + 2nFa ; bh γ 1′ = ( Bc b)hc + nFa bh Công thức (7 .25 ) cho giá trị sai không đáng kể nà1 0 ,25 0,3 Đối với tiết ... x/3 so sánh với (7 .21 ) ta nhận đợc Wn theo c«ng thøc sau: h x h x F ′( x − 0,5hc′ ) x hc′ Wn = b(h − x)( + ) + Fc (h − c − ) + c ( − ) h−x (7 .22 ) x x − a′ x + 2nFa (h0 − ) + 2nFa′ ( − a′) h−x

Ngày tải lên: 27/02/2023, 18:58

... khoâ cöùng töï nhieân, be? ?toâng M200 coù Eb= 2, 40105 kG/cm2 be? ?toâng M250 coù Eb= 2, 65105 kG/cm2 26 CHÖÔNG 2 TÍNH CHAÁT CÔ LYÙ CUÛA VAÄT LIEÄU Moâñun bieán ...  dh Moâñun choáng caét (tröôït) Gb Gb = Eb  0,4Eb 2( 1  ) 27 CHÖÔNG 2 TÍNH CHAÁT CÔ LYÙ CUÛA VAÄT LIEÄU 2. 2 COÁT THEÙP 2. 2.1 PHAÂN LOAÏI COÁT THEÙP DUØNG TRONG BTCT THEO THAØNH ... CHÖÔNG 2 TÍNH CHAÁT CÔ LYÙ CUÛA VAÄT LIEÄU 14 CHÖÔNG 2 TÍNH CHAÁT CÔ LYÙ CUÛA VAÄT LIEÄU 2. 1 BE? ?TOÂNG 2. 1.1 CÖÔØNG ÑOÄ CUÛA BE? ?TOÂNG Cöôøng ñoä

Ngày tải lên: 19/03/2024, 16:35

... phẳng BTCT 2 ∅ 22 ∅8 a 20 0 7 5 1 ∅ 22 2 3 2 ∅ 12 8 9 2 ∅ 22 2 ∅ 20 MAËT CAÉT 2- 2 1 ∅ 1 ∅ 22 2 22 7 Cần tính cốt thép chịu cắt ∅ 2 ∅ 22 7 2 ∅ 12 1 22 2 Thép ... 2 ∅8 a 20 0 9 b = bdc , ho = hdc- a (a ≥ 5 cm) 2 3 ∅8 a 400 9 1 3 2 5 3 1 7 2 ∅ 22 2 ∅ 20 3 1 ∅ 22 5 8 2 ∅ 12 1 ∅ 22 3 4 ∅ 8 a 80 4 8 5 4 6 9A 4 ∅ 8 a 400 9 2 2 ∅ 22 2 2 ... 2 ∅ 14 3 1 ∅ 12 2 ∅ 12 ∅6 4 2 a 26 0 2 ∅ 14 MAËT CAÉT 2- 2 5 3 2 ∅ 14 4 2 ∅ 14 4 Thép AII-AIII: φ = 12- 20 ... βII = k M II = 0 ,8 i 2 mi 1 M1 k 3 = 2 + 2 βI ' = M 2 L2

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:19

... a2 (b2) a1 (b1) a (b) M 3a = p m b(a - a1 ) 2 / 8 H ho M 2b = p m a (b - b 2 ) 2 / 8 M 3b = p m a (b - b1 ) 2 / 8 A s,b = max(A i_b ) i =1 → 3 A1_b = M1b /(ς1R s h ob ) A 2_ b = M 2b ... = 0,5qL2 h1 h2 h3 q M1a = p m b(a - h c ) 2 / 8 phương a ngàm N 45° A s,a = max(A i_a ) i =1 → 3 As M 2a = p m b(a - a 2 ) 2 / 8 A1_a = M1a /(ς1R s h oa ) A 2_ a = M 2a /(ς 2 R s (h... ... trang III _22 trang III _22 3. 3 .2 Tính móng băng dưới hàng cột (tt) 5 Tính thép phương dọc (tt) Mô hình Winkler L λ= S Đặc trưng (S , λ) 4EJ S= kb 4 N1 Q1 λ=? N2 M1 Q2 N3 M2 Q3 M3 hs

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:20

... 500 h v ≥ (20 0, h k /3) Góc nghiêng α = 45° L v ≥ 400 h v1 L v1 λ 1 V 1 h 1d h 1t R h k1 h d λ 2 λ 2 h v2 L v2 h 2d h 2t V 2 R h k2 h d Sử dụng dầm BTCT lắp ghép: ¾ Bước cột: a < 12 m ¾ Sức ... 1,5Hd 0,8Hd 1,2Hd liên tục 1,2Hd 0,8Hd 0,8Hd không liên tục 2, 5Ht 1,5Ht 2, 0Ht liên tục 2, 0Ht 1,5Ht 1,5Ht một nhịp 1,5H 0,8Hd 1,2H nhiều nhịp 1,2H 0,8Hd 2- -2 3- -3 1,2H H Hd 4- -4 ... Hoạt tải gió của khung ngang Ci S1 =2, 019 T hi S2 =2, 24 1 T pñ=0 ,49 2T/m ph=0,369T/m ñaåy huùt L1 = 24 m A L2 =21 m B L3 = 24 m C D Áp dụng tiêu chuẩn TCVN 27 37-95: qi = nWokCi (Ci – hs khí

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:20

... Mm kNm kNm 910,5 320 6 ,2 284 26 ,67 310,67 -11 26 60,3 IV-17 -9 32, 5 320 6 ,2 290,8 26 ,67 317,47 -11 26 60,3 IV-18 -887,5 3 62, 04 24 5 ,2 26,67 27 1,87 -11 26 60,3 Trong đó: e1  M / N ; ea  max  l / 600; ... 3 + a2 x 2 + a1 x + ao = 0 Trong đó: a1  a 2  -  2   R  h 0  -  2  0,593 750  -1944,75 2Ne  2? ? R h 02   1  ξ R  h 0  h 0  a '  R bb 2. 3 620 , 4.103.676,3   2. 0,593.750 2   ... 12, 32 cm Cốt thép vùng kéo: 2 ? ?28 có A s  12, 32 cm Khoảng cách a = a’ = 44 mm; h0 = 756 mm Khả năng chịu lực của tiết diện: 2 M td 2  R s A s  h 0  a '   365. 123 2. 756  44   320 , 2. 106

Ngày tải lên: 13/03/2018, 15:39