ket cau be tong 1

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:43

... n. Khi nào n> ;1, n =1 và khi nào n< ;1? Câu số 28: Trình bày khái niệm về cờng độ tiêu chuẩn và cờng độ tính toán của vật liệu. Có khi nào sử dụng hệ số an toàn về vật liệu k =1? . Câu số 29: ... cách tính cấu kiện gạch đá chịu nén đúng tâm, chịu nén lệch tâm ít và nén lệch tâm nhiều Câu số 51: Định nghĩa biểu đồ bao vật liệu. Mục đích của việc vẽ biểu đồ bao vật liệu. Câu số 52: Thành ... định. Câu số 30: Trình bày các phơng pháp nối cốt thép. Ưu nhợc điểm của từng phơng pháp. Câu số 31: Tại sao cần phải neo cốt thép?. Quy định về neo cốt thép theo TCVN Câu số 32: Tại sao phải quy...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

... (R a =2800kG/cm 2 ), mô men tính toán là M=23Tm. Câu số 1: Nêu những lý do sử dụng hệ số vợt tải n. Khi nào n> ;1, n =1 và khi nào n< ;1? Chủ nhiệm bộ môn 16 Trờng đại học kiến trúc hà nội Bộ câu hỏi ... men tính toán là M =15 Tm. Câu số 1: Trình bày cách tính toán KCBT theo phơng pháp TTGH. Câu số 2: Nêu trình tự tính toán khung bê tông cốt thép đổ toàn khối. Chủ nhiệm bộ môn 15 Trờng đại học ... thớc tiết diện bìh=22ì40 cm, cốt thép chịu kéo 3 18 nhóm AII (R a =2800kG/cm 2 ), bê tông M200, chiều dày lớp bảo vệ là 2cm. Chủ nhiệm bộ môn 1 Trờng đại học kiến trúc hà nội Bộ câu hỏi thi...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

... điều 6 .1. 2.5 hệ số l đợc xác định nh sau: a. Khi giá trị tuyệt đối của độ lệch tâm do toàn bộ tải trọng 0 .1; 1.0 0 => l he b. Khi h e he lll 0 11 0 )1( 10 ;1. 0 += ; trong đó + + += 11 1 Ny yNM llM l 1. 5. ... điều 6 .1. 2.5 hệ số l đợc xác định nh sau: a. Khi giá trị tuyệt đối của độ lệch tâm do toàn bộ tải trọng 0 .1; 1.0 0 => l he b. Khi h e he lll 0 11 0 )1( 10 ;1. 0 += ; trong đó + + += 11 1 Ny yNM llM l 1. 5. ... điều 6 .1. 2.5 hệ số l đợc xác định nh sau: a. Khi giá trị tuyệt đối của độ lệch tâm do toàn bộ tải trọng 0 .1; 1.0 0 => l he b. Khi h e he lll 0 11 0 )1( 10 ;1. 0 += ; trong đó + + += 11 1 Ny yNM llM l ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

... 21- Giải thích cấu tạo cốt thép ở nút? 22-Chỉ ra trờng hợp Mmax của dầm? 23-Tại sao ko tính cốt xiên? 24-Tại ... ? 29- Tại sao phải tách từng loại tải trọng ra để chạy nội lực? 30-mục đích của tổ hợp nội lực? 31- Dầm và cột tổ hợp nội lực gì? 32- Chiều dài tính toán của cột 33- Tác dụng của cốt treo ?chống ... kém 35- tại sao cốt thép đặt theo phơng cạnh ngắn mà ko đặt theo phơng cạnh dài? 36- chọn phơng án 6a120 hay 8a200? chọn 8a200 vì diện tích tiếp xúc nhiều hơn, chống nứt tốt hơn 37-neo cốt thép ở...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

... dụng bê tông nặng 1. Kiểm tra điều kiện hạn chế: Kiểm tra điều kiện này để đảm bảo độ bền trên dải nghiêng giữa các vết nứt xiên theo điều kiện: 011 3,0 bhRQ bbw (72) Hệ số 1w , xét đến ảnh ... ww à 51 1 += 1. 3 (73) trong đó: bs A , E E sw w b s == à E s , E b - mô đun đàn hồi của cốt thép và bê tông, tính bằng Mpa. A sw : Diện tích của một lớp cốt đai = (số nhánh đai)x(diện tích của 1 ... rộng < ;15 0mm, cho phép dùng đai 01 nhánh. Khi dầm có bề rộng b =15 0-350mm dùng đai 02 nhánh. Khi dầm có bề rộng b>350mm dùng đai trên 03 nhánh. ở vùng gần gối tựa: một khoảng bằng 1/ 4 nhịp...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

... thể nh sau: 6 .1. 1 .1 Tính toán cấu kiện chịu nén cục bộ (ép mặt) không có cốt thép ngang cần thoả mÃn điều kiện: 1locloc,b ARN (10 1) trong đó: N lực nén dọc do tải trọng cục bộ; 1loc A diện ... đến trong tính toán theo công thức (10 4) sxysxybbredb RRR à ,, += (10 4) ở đây: xys R , , , xy à ký hiệu nh trong điều 6.2.2 .13 . 3 12 loclocb A/A = (10 5) nhng không lớn hơn 3,5; s hệ ... < loc1 A ef A 2loc A 6.2.2 .13 . Cấu kiện có tiết diện đặc làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ đặt cốt thép gián tiếp cần đợc tính toán theo các chỉ dẫn ở điều 6.2.2 .11 và 6.2.2 .19 . Tiết...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 14:58

... thông thường, hoặc vượt được những nhịp hay khẩu độ lớn hơn kết cấu bê tông cốt thép thông thường. 1. Nguyên lý làm việc Cốt thép trong bê tông, là cốt thép cường độ cao, được kéo căng ra bằng máy ... dạng liên kết Máy kéo ứng suất trước loại đơn cáp 2. Phân loại kết cấu bê tông ứng suất trước 2 .1. Bê tông ứng suất trước căng trước Cốt thép ứng suất trước được kéo căng ra trước trên bệ khuôn...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:51

... 15 0mm x 15 0mm x 15 0mm. Hình dáng và kích th ớc mẫu, mm Hệ số tính đổi Mẫu thập ph ơng 10 0 x 10 0 x 10 0 0, 91 150 x 15 0 x150 1, 00 200 x 200 x200 1, 05 300 x 300 x 300 1, 10 MÉu trụ 71. 4 x 14 3 và 10 0 ... 200 1, 16 15 0 x 300 1, 20 200 x 400 1, 24 39 TI£U CHUÈN viÖt nam tcvn 4453 - 19 95 31 TI£U CHUÈN viÖt nam tcvn 4453 - 19 95 5. VËt liÖu để sản xuất bê tông. 14 TIÊU CHUẩN việt nam tcvn 4453 - 19 95 1) ... ở bảng 13 . Bảng 13 - Thời gian trộn hỗn hợp bê tông (phút) Độ sụt bê tông Dung tích máy trộn, lít Dới 500 Từ 500 đến 10 00 Trên 10 00 Nhỏ hơn 10 2,0 2,5 3,0 10 -50 1, 5 2,0 2,5 Trên 50 1, 0 1, 5 2,0 6.2.7....

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:52

Ngày tải lên: 18/10/2012, 08:55

... Chương 10 (3 tiết - tun 10 ) Ch  làm vic ca kt cu BTCT chu lc un và lc dc trc Chương 11 (1 tiết - tun 11 ) Ch  làm vic ca kt cu BTCT chu lc gây ct Chương 12 (3 ... PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 1: GIỚI THIỆU CHUNG VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ Chương 1: GIỚI THIỆU CHUG VÀ CÁC PHƯƠG PHÁP THIẾT KẾ 1. 1 ỘI DUG MÔ HỌC 1. 1 .1 Mục tiêu Mục đích của môn ... ACI 318 -02  hình bên phi. Các h qu phá hoi cũng ưc xét n trc tip hơn thông qua s dng các h s gim sc bn (capacity reduction factor, φ φφ φ < 1 < 1 < 1 < 1) ,...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... TCV 311 8-93 200 x 200 x 200 1. 05 Lp phương 300 x 300 x 300 1. 10 D = 10 0 , H = 200 1. 16 D = 15 0 , H = 300 1. 20 ACI 318 -05 ⇒ ⇒⇒ ⇒ f’ c = R 15 0 / 1. 2 Hình tr D = 200 , H = 400 1. 24 ... = R 15 0 ly theo mu nén tiêu chuNn 15 0 x 15 0 x 15 0 mm) Chng loi mu nén Kích thưc mu (mm) H s tính i α = R 15 0 / R mu Ghi chú 10 0 x 10 0 x 10 0 0. 91 15 0 x 15 0 x 15 0 1. 00 ... = 400 1. 24 w = 15 0 h = 15 0 P 2 w P f c = 2 4 D P f c π = D = 15 0 H = 300 P w = 15 0 h = 15 0 P 2 w P f c = w = 15 0 h = 15 0 P w = 15 0 h = 15 0 P 2 w P f c = 2 4 D P f c π = D = 15 0 H = 300 P 2 4 D P f c π = D...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... bin dng ε cc phi ưc tính toán: 012 ,0 )1 4 92,7 ( 510 02,0 )1 f f ( 510 02,0 ' c ' cc cc =       −+=         −+=ε và 42,3 012 ,00 41, 0 cccu ==εε S dng hình v  phn ... tích thép ngang (vi ρ s = ρ x + ρ y = 0, 017 4 + 0, 017 9 = 0,0353), c xỏc nh bng: ' cc smyhs cu f f4 ,1 004,0 += 0 41, 0 92,7 1, 0600353,04 ,1 004,0 cu = ììì +=  thit lp các thông ... ksi783,060 017 4,075,0fKf yhxe ' lx =ìì== ksi806,060 017 9,075,0fKf yhye ' ly =ìì== S dng hỡnh v  trang 6, vi các thông s sau: 19 6,0 4 783,0 f f ' c ' lx == 2 01, 0 4 806,0 f f ' c ' ly == ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... 8 l)wl( M 2 12 AA = − (5 -1) ; 8 l)wl( M 2 21 BB = − (5-2) Hai phương trình này phải được duy trì bất chấp loại hệ khung đỡ sàn, hay nói một cách đơn giản, chúng là các điều kiện cân bằng. 5 .1. 3 ... bằng 2 wl 1 kips/ft Mômen ( M b* ) tác dụng tại giữa nhịp mỗi dầm (tại mặt cắt B-B) là: 8 l) 2 wl ( MM 2 2 1 2b1b == kip-ft Và tổng mômen tác dụng trong cả hai dầm là 8 lwl M 2 21 = kip-ft ... 5 .1. 2 Cân bằng lực trong hệ sàn 2 phương Trước hết xét hệ sàn mỏng có dầm (plank-and-beam floor system) như hình vẽ dưới đây (theo MacGregor). Chiều dài nhịp sàn mỏng giữa hai dầm là l 1 ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... giới thiệu trong ACI 318 -02 cỏc phn sau: 10 .7 (Dm cao - Deep flexural members ) 11 .8 (Cỏc ủiu khon ủc biệt cho dầm cao - Special provisions for deep flexural members ) ĐAppendix A (Mụ ... vật liệu: f y = 40 ksi (thép), f’ c = 4 ksi (bêtông) Ghi chú: 1 inch = 25,4 mm ; 1 kip.in = 11 3 kNm ; 1 ksi = 6,9 MPa = 70,3 kG/cm 2 Gợi ý bố trí thép: Gợi ý sơ ñồ tính “strut and ... (stepped beam) có các thông số sau: Kích thước dầm: b = 15 inch, h = 22 inch, d = 20 inch Mômen uốn: M = 4 kip.in Cường ñộ vật liệu: f y = 40 ksi (thép), f’ c = 4 ksi (bêtông) Ghi chú: 1 inch...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

... (1. 5 + d N o. 3 + 0.5d N o. 3 ) = 16 - (1. 5 + 0.375 + 0.75 / 2) = 13 .75 += g u wcc A2000 N 1db'f2V ( 11 .2 .1. 2) 10 00/ )12 16(2000 16 0000 17 5 .13 12400075.02V c ìì +ììììì= = ... += g u wcc A2000 N 1db'f2V ( 11 .2 .1. 2) 10 00/ )12 16(2000 10 000 17 5 .13 12400075.02V c ìì +ììììì= = 16 .1 kips 2. Kiểm tra thép đai Vì: V u = 20 kips > V c = 16 .1 kips ( 11 .4.7 .1) nờn cn kim tra thép ... = 60 kips ( 11 .1. 3 .1) 2. Xỏc định sức chống cắt do bê tông tham gia (V c ) 10 00/2 013 300075.02db'f2V wcc ìììì== = 21. 4 kips ( 11 .2 .1. 1) Do: V u-B = 60 kips > φV c = 21. 4 kips ⇒ cn...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04